INVESTIGACIONES EN ALBAÑILERÍA

 

Novedades en el Blog:

1) En la sección “Viviendas No Convencionales de hasta 2 pisos”, se agregó al Sistema Constructivo EMMEDUE o M2.

2) En la sección “Tabiques y Alféizares” se ha agregado la construcción y ensayos del tabique Econoblock.

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Este blog trata sobre los experimentos realizados en las construcciones de Albañilería Armada, Confinada y de Junta Seca y de Piedra. Tiene por objetivo actualizar los conocimientos de los ingenieros civiles, así como crear conciencia en los estudiantes de Ingeniería Civil sobre la necesidad de realizar investigaciones en este tema.

Los experimentos se ejecutaron en el Laboratorio de Estructuras de la Pontificia Universidad Católica del Perú y la finalidad principal fue utilizar los resultados para la elaboración de la Norma de Construcción y Diseño Estructural E.070 “Albañilería”, cuyo Comité Técnico es presidido por el Ing. Carlos Casabonne. Este documento está vigente desde el año 2006.

La mayor parte de las investigaciones fueron realizadas como trabajo de tesis, por los alumnos de la Facultad de Ciencias e Ingeniería -Sección Ingeniería Civil- y de la Escuela de Graduados de la PUCP, apoyados, generalmente, por entidades nacionales e internacionales como: SENCICO, ININVI, ITINTEC, DAI-PUCP, CONCYTEC, UNICON, PRODAC, LACASA, CISMID, ASOCEM, GMI, GTZ, JICA, CERESIS, FIRTH, CORDELICA, Universidad de Missouri-Rolla, Cementos Lima, Cementos Yura, Aceros Arequipa, Ital-Perú, Química Suiza, Sika, All Interior Supply, Compañía Minera Buenaventura, Master Builders Technologies y BASF, en el marco de un programa de investigación iniciado en 1979 y que a la fecha continúa.

LABORATORIO DE ESTRUCTURAS – PUCP

Para que el lector se familiarice con los equipos y términos usados en los diversos ensayos, es recomendable visitar estos dos enlaces:

1. Ensayos de control de pequeños especímenes.

2. Ensayos estáticos, cíclicos y dinámicos de muros y módulos.

Nota 1: la manera como se trata este blog es enlazando al lector hacia los artículos (presione click sobre las palabras resaltadas), para después analizar sus comentarios y nuevas propuestas de ensayos. Estos artículos están escritos en formato PDF, si no cuenta con el Adobe Acrobat Reader, puede descargarlo de: Acrobat.

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Nota 3:

Sección: Adherencia Unidad-Mortero

ADHERENCIA UNIDAD-MORTERO
La mejora en la adherencia bloque-mortero fue estudiada mediante el uso de aditivos en el mortero y también, mediante técnicas económicas.

Para el caso de los ladrillos de arcilla se analizó al mortero de larga vida (premezclado y la influencia de diversos parámetros: cal, tipo de cemento, tipo de arena, tratamiento del ladrillo y grosor de las juntas.

También se investigó el caso de los ladrillos sílico-calcáreos, y, bajo 3 técnicas de construcción, se analizó el caso de los ladrillos de concreto vibrado.

Cabe mencionar que cuando se optimiza la adherencia unidad-mortero, la resistencia al corte de la albañilería se incrementa al máximo, obteniéndose grietas diagonales que atraviesan tanto a la unidad como al mortero, como se aprecia en el siguiente video.

Video: Murete.mpg

Sección: Prismas de Albañilería

PRISMAS DE ALBAÑILERÍA
Parámetros como la esbeltez de las pilas y el efecto de la edad de los especímenes sobre la resistencia a compresión axial y a corte puro, fueron analizados empleando pequeños prismas de albañilería (pilas y muretes, ver videos).

Ensayos de Compresión Axial en 3 Pilas: Pandereta y King Kong

Video: Pilas.mpg

Ensayo de Compresión Diagonal en Murete
Video: Murete 2.mpg

Sección: Tabiques y Alféizares

TABIQUES y ALFÉIZARES
Se analizó una manera sencilla y económica de amarrar los tabiques de albañilería a la estructura principal, de tal modo de evitar su volcamiento cuando ocurran terremotos, así como su interacción con la estructura aporticada, ver los videos V3 y V4 en el Blog de Concreto Armado. Cabe indicar que la interacción tabique-pórtico puede conducir a problemas de “Piso Blando”en aquellos edificios que carecen de tabiques en un piso determinado.

También se investigó 2 de los sistemas de tabiquería de gran uso en nuestro medio: la Placa P-7 y el Drywall.

Problema de Piso Blando y alternativas de solución

Arriostramiento de tabiques con malla. Sismo Severo.
Video: Tabique enmallado.mpg

Construcción del sistema Drywall
Video: Drywall.mpg

Tabique Econoblock

El bloque Econoblock presenta características parecidas al ladrillo Pandereta, la diferencia radica en el mayor tamaño del bloque, con lo cual es posible construir  tabiques en forma más rápida que con el ladrillo Pandereta, ahorrando también en mortero.

Video: Tabique Econoblock – Construcción y Ensayos

ALFÉIZARES CONSTRUIDOS CON LA PLACA P-10
Puesto que en Lima abundan los alféizares construidos con la Placa P-10 (bloque sílico-calcáreo) y se desconoce su comportamiento sísmico, se realizaron pruebas dinámicas y estáticas sometiendo a 4 alféizares a la acción de cargas sísmicas perpendiculares a su plano. Estos alféizares fueron construidos siguiéndose las especificaciones del fabricante y las indicaciones vistas en obras.

Video: Ensayo sísmico de los 4 alféizares P-10

Los alféizares de ventanas generan varios problemas en la estructura cuando no se les aísla, por ejemplo: “columna corta”. Una técnica sencilla y económica de reforzamiento en estructuras existentes para superar el problema de columna corta, fue estudiada mediante ensayos en mesa vibradora; esta técnica surgió después de observarse los daños generados por el terremoto de Nasca de 1996 en los colegios. Ver los videos V5 y V6 en el Blog de Concreto Armado.

Cabe indicar que al margen del tipo de ladrillo o mortero que se use, la diferencia principal en el comportamiento sísmico de un tabique y el muro confinado radica en el proceso constructivo, el cual determina el modelo matemático. En la siguiente figura puede observarse cómo el pórtico se despega del tabique, mientras que en el muro confinado las columnas y la viga siguen adheridas a la albañilería, incluso después de su rotura diagonal, porque el concreto de los confinamientos fue vaciado después de haberse construido la albañilería.

Sección: Albañilería Confinada

ALBAÑILERÍA CONFINADA
Los numerosos experimentos realizados en los muros de albañilería confinada, se utilizaron para formular una propuesta de diseño sísmico para estos edificios, la que a su vez fue adoptada como base en la elaboración de la Norma E.070. Esta propuesta (versión en español) obtuvo una mención honrosa en el congreso Tenth North American Masonry Conference, realizado en junio del 2007 en St. Louis, Missouri, USA, bajo la organización de The Masonry Society y la University of Missouri-Rolla.

Adicionalmente, en junio del 2010 esta propuesta en su versión ampliada Diseño Sísmico de Edificaciones de Albañilería Confinada, obtuvo una Mención Honrosa en el Concurso “Premio Graña y Montero a la Investigación en Ingeniería Peruana”, organizado por El Colegio de Ingenieros del Perú, la Academia Peruana de Ingeniería y la empresa Graña y Montero.

PARÁMETROS ANALIZADOS EXPERIMENTALMENTE

La influencia de tuberías embutidas en la albañilería confinada sobre su comportamiento sísmico y el uso de falsas columnas para superar el problema, fueron analizadas mediante ensayos de carga lateral. También, para lograr economía y rapidez en la construcción, se investigó la posibilidad de emplear ladrillos industriales del tipo King Kong en muros caravista.

Tubería en Falsa Columna
Video: Falsa Columna.mpg

Otros estudios experimentales hechos en Albañilería Confinada fueron:

01) Forma y distribución de los estribos en las columnas.
02) Conexión columna-albañilería a ras y dentada.
03) Peralte de las vigas de acople (dinteles).
04) Variación del refuerzo vertical y horizontal.
05) Comportamiento a carga vertical y sísmica.
06) Comportamiento sísmico de un módulo de 3 pisos.
07) Efecto sísmico perpendicular al plano del muro.
08) Correlación de resistencias muro-pila-murete.
09) Canastillas electrosoldadas versus dúctiles.
10) Ladrillos de concreto vibrado versus arcilla.
11) Ladrillos huecos y refuerzo horizontal.
12) Efectos del peralte de las columnas de confinamiento.
13) Ladrillos nuevos de concreto y efectos de la cal.
14) Reforzamiento con fibra de carbono.
15) Ladrillos huecos y malla electrosoldada.
16) Ladrillos pandereta y malla electrosoldada.

Miscelánea de Artículos

En el libro Construcciones de Albañilería – Comportamiento Sísmico y Diseño Estructural, aparece una serie de 12 proyectos experimentales y técnicas de ensayos, adicionales a los que existen en este Blog, como: el ensayo sísmico de un edificio de 5 pisos a escala natural realizado en el Japón. Los principales resultados de estos proyectos, ejecutados hasta antes de 1994 (año en que se publicó el libro), se han transcrito en este Blog, actualizándolos con figuras y comentarios adicionales.

Módulo de 3 pisos. Sismo Severo.
Video: Albañilería confinada 3 pisos.mpg

 

Efectos de la Técnica de Ensayo

 

Unidades de Albañilería Peligrosas

La razón por la que en la Norma E.070 sólo se permite el uso de ladrillos sólidos (con menos de 30% de huecos) en la construcción de los muros portantes confinados, se muestra en el siguiente video, donde se utilizó ladrillos con 40% de huecos que quedaron triturados en un experimento de carga lateral cíclica.

Cabe indicar que cuando las grietas diagonales se abren y cierran, generan la trituración de los ladrillos huecos, por lo que en un primer intento se trató de controlar la trituración de estos ladrillos mediante refuerzo horizontal, para tratar que las grietas disminuyan de espesor; sin embargo, este control fue parcial, por lo que en un segundo intento se usó malla electrosoldada, obteniéndose mejor resultado.

Carga lateral armónica. D=10mm. Ladrillos huecos.
Video: Muros con ladrillos huecos.mpg

Carga lateral armónica. D=10mm. Ladrillos sólidos.
Video: Muro con ladrillos sólidos.mpg

 

Otros ladrillos que se pulverizan, después que la albañilería se fractura, son los del tipo King Kong Artesanal y Pandereta. Por ello, según la zona sísmica, en la Norma E.070 se especifica que estos ladrillos pueden ser utilizados para construir viviendas de hasta 2 pisos, salvo que el ingeniero demuestre que la estructura se comportará en el rango elástico ante los sismos severos. Esta disposición no se cumplió en Pisco.

Técnica de Construcción Deficiente

En la Norma E.070 se especifica que para que un muro se considere confinado, el concreto de las columnas debe vaciarse después de haberse construido la albañilería, utilizando entre ambos materiales uniones dentadas o a ras. Esta disposición no se cumplió en Pisco, donde, primero se construyeron las columnas para después levantar la albañilería, quedando una junta a ras sin ninguna mecha de anclaje entre ambos elementos. Esto hizo que las columnas no funcionen como arriostres, volcándose la albañilería en los pisos altos, donde la carga vertical que presiona al muro es mínima y las aceleraciones sísmicas son máximas (ver la siguiente imagen).

Comportamiento de la Albañilería en el Sismo de Pisco 15-08-2007
Errores como los indicados y muchos otros más, incidieron en el comportamiento de la albañilería en el sismo de Pisco.

Sección: Albañilería Armada

ALBAÑILERÍA ARMADA

Los efectos de las técnicas de construcción sobre el comportamiento sísmico de la albañilería armada hecha con bloques de concreto, así como el uso de planchas metálicas en los talones de los muros, fueron investigados. Estas planchas se utilizan para confinar al talón cuando los esfuerzos de compresión por flexión son elevados, controlan la trituración del talón y el pandeo del refuerzo vertical ubicado en los bordes libres del muro (ver el siguiente video).

Pandeo del refuerzo vertical
Video: pandeo.mpg

Otros estudios experimentales hechos en Albañilería Armada fueron:

1) Carga vertical en muros con bloques sílico-calcáreos.
2) Comportamiento de pórticos de albañilería armada.
3) Viga de albañilería armada vs. concreto armado.
4) Efectos del refuerzo vertical y horizontal;
5) Análisis experimental de confinamientos económicos.

Sección: Albañilería de Junta Seca

ALBAÑILERÍA DE JUNTA SECA
La albañilería de junta seca (sin mortero en las juntas) utilizando bloques sílico-calcáreos P-14 (ver video) y tipo grapa, constituye una gran alternativa para acelerar el proceso constructivo en las edificaciones de albañilería.

P-14: apilamiento, instalación de zuncho y vaciado de grout
Video: Placa P-14.mpg

Construcción de muros portantes con la placa P-10
Video: Construccion-P10.mpg

Sección: Reparación y Reforzamiento

REPARACIÓN y REFORZAMIENTO
Muros que fallaron por corte fueron reparados y reforzados con malla electrosoldada recubierta con mortero, lográndose resultados adecuados. Esta técnica fue aplicada en la albañilería confinada y también en la armada.

Otras técnicas de reparación y reforzamiento en muros confinados, como el reemplazo de ladrillos o de toda la albañilería, así como la adición de refuerzo horizontal o diagonal, fueron analizadas mediante ensayos de carga lateral cíclica.

También se investigó una manera de reforzar a los tabiques existentes mediante varillas de fibra de vidrio. Asimismo, empleando varillas de fibra de vidrio, se reparó y reforzó a un muro de albañilería confinada que había fallado por fuerza cortante.

Adicionalmente, la técnica de restauración usando bandas de fibra de carbono como refuerzo horizontal, fue investigada en un muro confinado que previamente falló por corte en un ensayo de carga lateral cíclica. Ver abajo el video correspondiente.

Reparación con Fibra de Carbono CF130. Deriva = 0.01
Video: Fibra de Carbono.wmv

Reforzamiento mediante Tarrajeo Estructural
Según la Norma E.070 el espesor efectivo de los muros se determina descontando al tarrajeo, porque generalmente éste se desprende durante los sismos. Sin embargo, cuando el tarrajeo se aplica sobre una malla debidamente conectada al muro, puede suponerse que el tarrajeo forma parte de la estructura incrementando su espesor, lo que resulta adecuado para incrementar la rigidez y la resistencia a corte de los muros. Este procedimiento también fue aplicado al caso de muros confinados hechos con ladrillos pandereta, prohíbidos por la Norma E.070 por su gran fragilidad, lográndose controlar su trituración.

Reforzamiento de Parapetos Existentes
Los parapetos de albañilería que carecen de arriostres, se vuelcan ante acciones sísmicas perpendiculares al plano, pudiendo ocasionar graves daños a las personas que escapan de su vivienda o las que transitan por la zona. De esta manera, mediante ensayos en mesa vibradora, se analizaron 3 técnicas para arriostrar a estos parapetos.

Video: Ensayo sísmico de los 4 parapetos (3 arriostrados)

Sección: Control de la Falla por Deslizamiento

CONTROL DE LA FALLA POR DESLIZAMIENTO
La falla por cizalle en los muros portantes sujetos a sismos es una de las más peligrosas, por lo que debe ser evitada. Una manera de controlar esta falla fue analizada tanto para la albañilería armada como para los muros delgados de concreto armado de ductilidad limitada (ver Blog de Concreto Armado).

Falla por deslizamiento
Video: Deslizamiento.mpg

Sección: Comentarios a la Norma E-070

COMENTARIOS A LA NORMA E.070 “ALBAÑILERÍA
Con la finalidad de que se aplique en forma apropiada la Norma E.070, se comenta cada uno de sus capítulos, ilustrándolos con numerosas figuras, de tal modo que se constituyan en prácticamente un libro virtual de Albañilería para el lector del blog.

C00. Prólogo, Índice y Bibliografía de Comentarios.
C01. Aspectos Generales.
C02. Definiciones y Nomenclatura.
C03. Componentes de la Albañilería.
C04. Procedimientos de Construcción.
C05. Resistencia de Prismas de Albañilería.
C06. Estructuración.
C07. Requisitos Estructurales Mínimos.
C08. Análisis y Diseño Estructural.
C09. Diseño para Cargas Ortogonales al Plano del Muro.
C10. Interacción Tabique-Estructura Aporticada.

Sección: Diseño Estructural de Edificios de Albañilería

DISEÑO ESTRUCTURAL DE EDIFICIOS DE ALBAÑILERÍA
Se presenta al lector la aplicación de la Norma E.070 en el diseño de la estructura de un edificio de albañilería confinada, en otro de albañilería armada, en un muro armado de sección transversal “L”, y en una combinación de muros en la altura.

Planos de Estructuras de Albañilería

Otros parámetros analizados teóricamente fueron:

1) Efecto del modelo matemático en la respuesta sísmica.
2) Efecto de la esbeltez del muro en la resistencia a corte.
3) Vigas de acople chatas versus peraltadas.
4) Demanda de resistencia en edificios peruanos.
5) Conexión placa-albañilería.Estudio por elementos finitos.

Modelo de un edificio de albañilería
Video-Ejemplo SAP2000

Sección: Viviendas No Convencionales de hasta 2 Pisos

VIVIENDAS NO CONVENCIONALES DE HASTA 2 PISOS

Con la finalidad de ilustrar al lector, se presenta algunos sistemas de vivienda no tradicionales que fueron probados sísmicamente y también a carga vertical en el Laboratorio de Estructuras de la PUCP. Estos sistemas pasaron con éxito las pruebas citadas, recomendándose para cada uno una técnica de diseño estructural. Ellos fueron:

1) Poliblock Reforzado;
2) Tronco;
3) PanelCast; y,
4) Premier Building System.

Sistema Tronco: construcción y sismo severo
Video: SistemaTronco.mpg

Poliblock Reforzado – Resonancia en sismo armónico
Video-Poliblock Reforzado-Ensayo Armónico

5) Sistema Constructivo EMMEDUE o M2

El Sistema M2 está basado en paneles de tecnopor reforzados con doble malla interconectadas, recubierta con mortero lanzado. Estos paneles presentan características especiales para muros, tabiques, techo y escalera. Los ensayos estáticos y sísmicos se ejecutaron en la PUCP bajo la direccción de Ángel San Bartolomé.

 

Sección: Daños Estructurales Producidos por Grandes Terremotos

En esta Sección: Daños Estructurales Producidos por Grandes Terremotos  sólo se presenta el caso de las construcciones de albañilería, los daños generados a estructuras de concreto armado, acero, madera, con aisladores, puentes, tsunamis, etc., en los sismos de Kobe-Japón (1995), Taywan (1999) y Miyagui-Japón (2011) se presentan en el Blog de Concreto Armado.

Northridge-USA. 17 de enero de 1994.

Terremoto de Izmit, Turquía. 17 de agosto de 1999.

El terremoto de Bhuj-India del 21 de enero del 2001.

El terremoto de Haití del 12 de enero del 2010.

Terremoto del 27-02-2010 en Chile-Parte 1.
Terremoto del 27-02-2010 en Chile-Parte 2.

 

Sección: Espacio Libre

ESPACIO LIBRE
El documento del lector tendrá un peso menor que 2MB y se publicará sin ningun tipo de edición, por lo que el contenido será de responsabilidad exclusiva del autor o autores. Pueden remitirme su artículo en formato PDF, video en formato MPEG, o álbum de fotografías en formato PDF, al E-mail: asanbar@pucp.edu.pe.

a) MANUALES DE CONSTRUCCIÓN

a1) Manual de construcción, estructuración y predimensionamiento en albañilería armada hecha con bloques de concreto vibrado. Por: SENCICO y Ángel San Bartolomé (PUCP).

a2. Para albañiles y maestros de obra. Por: Marcial Blondet. Profesor Principal de la Pontificia Universidad Católica del Perú.

a3 para Maestros de Obra. Por: Viviana Arriola Vigo y Urbano Tejada Schmidt. Centro de Investigación, Documentación y Asesoría Poblacional CIDAP.

a4) Manual de construcción para maestros de obra. Por: Corporación Aceros Arequipa S.A.

a5. Por: CML LACASA. Contempla: el aislamiento de tabiques, la conexión dentada entre muros perpendiculares y un nuevo procedimiento para el empaste.

Fabricación automatizada de la placa P-10
Video: Fabricacion-P7.mpg

P-7: Junta vertical mejorada
Video: P-7.mpg

b) CONSTRUCCIONES DE PIEDRA

b1. Por: Héctor Rodríguez. Universidad Tecnológica Nacional San Rafael, Argentina.

b2 Tesis PUCP de Juan Lara.

c) EXPERIMENTOS EN ALBAÑILERÍA

c1. Por: Daniel Torrealva Dávila. Profesor Principal de la Pontificia Universidad Católica del Perú.

c2. Por: Maximiliano Astroza y Mauricio Muñoz. Universidad de Chile.

c3. Por: José Pérez, Jorge Enciso y Daniel Quiun. Pontificia Universidad Católica del Perú.

c4 (sismos de Ica-2007 y Kobe-1995) de un módulo de albañilería representativo de viviendas en Pakistán. El módulo no cumple con los requisitos mínimos de la Norma peruana E.070: albañilería semi-confinada, diafragma flexible, dimensiones de columnas, dintel discontinuo, conexión columna-albañilería y solera-columna. El experimento fue conducido por la Universidad de Mie, NIED y el BRI. Japón 04-07-2008.

Video: Sismos simulados Ica-Kobe.mpg

c5) Video: Fabricación de ladrillos de concreto vibrado King Koncreto. Tesis PUCP de Álvaro Morante. Cortesía de UNICON.

Video: Fabricacion King Koncreto.mpg

c6) Video: Colapso de un edificio de albañilería no reforzada, ensayo en mesa vibradora del Laboratório Nacional de Engenhería Civil LNEC – University of Liege UL – Under ECOLEADER – Lisboa an EU Research Proyect. 27 de julio del 2005.

Video: Albañilería No Reforzada – LNEC.mpg

c7. By: Andreas Stavridis (1), Farhad Ahmadi (2), Marios Mavros (1), Ioannis Koutromanos (1), Jaime Hernández (2), Juan Diego Rodríguez (2), P. Benson Shing (1), and Richard E. Klingner (2). Investigadores de (1): University of California at San Diego, La Jolla, California; (2): The University of Texas at Austin, Austin, Texas.

Ensayo sísmico-Módulo de 3 pisos. Cortesía: Richard Klingner.
Video: Ensayo sísmico en albañilería armada.mpg

c8) Video: Ensayo sísmico simultáneo de un módulo aporticado, otro de albañilería no reforzada y otro de albañilería confinada. Los especímenes son a escala muy reducida, lo que conlleva a problemas de anclaje solera-columna y juntas muy delgadas o inexistentes. El tablero es accionado manualmente.

d) REPARACIÓN y REFORZAMIENTO

d1. Por: Pablo Alcaíno, profesor de la Pontificia Universidad Católica de Valparaíso, y Hernán Santa María, profesor de la Pontificia Universidad Católica de Chile.

d2. Por: Daniel Quiun (profesor Principal de la Pontificia Universidad Católica del Perú), Karhell Alferez y Diana Quinto (egresadas de la Maestría en Ingeniería Civil de la PUCP).

d3. By: Gustavo Tumialan, Milan Vatovec and Paul Kelley. Company: Simpson Gumpertz and Heger´s, USA.

d4. Por: Marcos Rider, profesor de la Universidad Nacional Federico Villarreal, Ángel San Bartolomé y Wilson Silva, profesores de la Pontificia Universidad Católica del Perú.

Corrosión del refuerzo en el aligerado de la Casa 1
Video: Corrosion.mpg

d5. By: Gustavo Tumialan, William Gold, Nestore Galati and Andrea Prota (Members of ACI-Committee 440).

e) ANÁLISIS y DISEÑO ESTRUCTURAL

e1 en Edificaciones de Albañilería Confinada con Plateas de Cimentación. Por: William Galicia y Javier León. Universidad Privada Antenor Orrego. Trujillo.

e2. Por: Ronald Flores, estudiante de intercambio Universidad Nacional del Centro del Perú – Pontificia Universidad Católica del Perú.

e3 de una vivienda multifamiliar en la ciudad de Trujillo. Por: Luis Zavaleta. Asesor: Dr. Genner Villarreal. Universidad Privada Antenor Orrego. Trujillo.

e4. Por: Julián Carrillo y Giovanni González. Revista Ciencia e Ingeniería Neogranadina, UMNG, Colombia.

e5. Por: Julián Carrillo y Giovanni González. Revista DYNA, UNAL, Colombia.

e6. Tesis de doctorado. Por: Roberto Pérez Martínez. Universidad Nacional Autónoma de México.

e7. Por: Daniel Cruz Córdova. Piura.

f) TERREMOTOS y SUS EFECTOS

f1 de 2 pisos y de Adobe de 1 piso, construidas en Pacarán y Lunahuaná, Cañete. Por: Gerencia de Investigación y Normalización – SENCICO.

f2 – Agosto 15 del 2007, por Misión CERESIS/UNESCO e Intensidades y Daños del Terremoto, por Maximiliano Astroza (miembro de la Misión), Departamento de Ingeniería Civil, Universidad de Chile.

f3) A reconnaisance report on the Pisco, Peru earthquake of august 15, 2007. By: Jorgen Johansson, Paola Mayorca, Tatiana Torres and Edwin Leon. University of Tokyo – Japan.

f4. Región Central del Perú. Informe Preliminar. Por: Hernando Tavera e Isabel Bernal. Instituto Geofísico del Perú. Dirección de Sismología.

f5. 5 de marzo de 2010. Red Nacional de Acelerógrafos. Por: R. Boroschek, P. Soto, R. León y D. Comte. Departamento de Ingeniería Civil. Departamento de Geofísica. Universidad de Chile. Contiene información de 7 acelerógrafos ubicados en Santiago, Curicó y Valdivia.

f6) Terremoto del Maule, Chile. 27 de febrero de 2010. Ingeniería Civil. Departamento de Ingeniería Estructural y Geotécnica. Pontificia Universidad Católica de Chile. Comprende imágenes de: edificios, puentes, instalaciones industriales, obras portuarias, componentes no estructurales, terreno y fundaciones.

f7. By: GEER Team, Jonathan Bray, PhD University of California, Berkeley. El video de esta conferencia puede ser visto en You Tube.

f8. Misión CERESIS-UNESCO. Por: Daniel Quiun, Profesor Principal de la Pontificia Universidad Católica del Perú.

f9) Geo-Engineering Reconnaissance of the February 27, 2010 Maule, Chile Earthquake. April 15, 2010. Report of the National Science Foundation and GEER Team. Editors: Jonathan Bray (University of California, Berkeley) and David Frost.

g) CONFERENCIAS

g1) Tecnologías para la reconstrucción. Universidad de Talca, Chile, abril del 2010. Conferencias de los profesores: Patricio Bonelli (Chile), Daniel Torrealva (Perú), Ángel San Bartolomé (Perú), Rodolfo Saragoni (Chile), María Moroni (Chile) y Fernando Yáñez (Chile).

g2) 35 Video Conferencias, sismo de Chile del 27-02-2010. Escuela de Arquitectura de la Universidad de Talca, Chile.

g3) Reparación y Reforzamiento de las construcciones de albañilería. Por: Ángel San Bartolomé. Profesor PUCP.

g4. Por: Antonio Blanco Blasco Ingenieros E.I.R.L.

g5) Prevención y Silencio Sísmico en Perú. Dr. Hernando Tavera. Director de Sismología del Instituto Geofísico del Perú.

g6) Construcción de la Albañilería Confinada. Organiza Aceros Arequipa. Por: Daniel Quiun y Ángel San Bartolomé.

 

h) LIBROS DIGITALIZADOS (distribución gratuita)

h1) Construcciones de Albañilería. Comportamiento Sísmico y Diseño Estructural. Por: Ángel San Bartolomé. Pontificia Universidad Católica del Perú. Fondo Editorial 1994.

h2) Análisis de Edificios. Por: Ángel San Bartolomé. Pontificia Universidad Católica del Perú. Fondo Editorial 1999.

h3) Curso de Albañilería Estructural. Por: Ángel San Bartolomé. Pontificia Universidad Católica del Perú. Mayo del 2011.

i4) Tesis digitalizadas PUCP.

1) Diseño y construcción de estructuras sismorresistentes de albañilería. Por: Ángel San Bartolomé, Daniel Quiun y Wilson Silva. Fondo Editorial PUCP. Febrero, 2011.

2) Reparación y reforzamiento sísmico de la albañilería confinada. Por: Ángel San Bartolomé. Editorial Académica Española (EAE). Noviembre, 2011. Disponible en: Amazon.com y Morebooks.

3) Diseño sísmico de la albañilería confinada. Por: Ángel San Bartolomé y Daniel Quiun. Editorial Académica Española (EAE). Noviembre, 2011. Disponible en: Amazon.com y Morebooks.

4) Edificaciones de Albañilería Armada, Construcción y Diseño Sísmico. Por: Ángel San Bartolomé. Editorial Académica Española (EAE). Marzo, 2012. Disponible en: Amazon.com. y Morebooks.

5) Edificios de concreto armado con muros delgados de ductilidad limitada. Construcción y ensayos sísmicos. Por: Ángel San Bartolomé. Editorial Académica Española (EAE). Agosto, 2013. Disponible en: Amazon.com y Morebooks.

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Acerca de Ángel Francisco San Bartolomé Ramos

Ángel San Bartolomé es Profesor Principal a tiempo completo del Departamento de Ingeniería de la Pontificia Universidad Católica del Perú. Hizo sus estudios universitarios en la PUCP, donde obtuvo el título de Ingeniero Civil y el grado de Magíster en Ingeniería Civil. Realizó estudios de posgrado en "Ingeniería Antisísmica" en el International Institute of Seismology and Earthquake Engineering, Tokio, Japón, y en "Albañilería Estructural" en The Large Scale Structures Testing del Building Research Institute, Tsukuba, Japón. Es proyectista de estructuras, Coordinador de Investigaciones de la Sección Ingeniería Civil y asesor de Tesis de Investigación en albañilería, adobe, tapial, concreto armado y estructuras no convencionales. Dicta cursos de actualización en el Colegio de Ingenieros del Perú, en el posgrado de la Universidad Nacional de Ingeniería y en 8 universidades del país. Es Profesor Honorario de la Universidad Nacional del Centro del Perú, Huancayo. Ha publicado 9 libros y más de 180 artículos técnicos. Es miembro del Comité de Normas Técnicas E.070 “Albañilería”, del Comité de Normas Técnicas E.080 “Adobe” y es autor del Anteproyecto y los Comentarios de la Norma Técnica de Albañilería E.070.

2.016 pensamientos en “INVESTIGACIONES EN ALBAÑILERÍA

  1. Pedro Flores

    Como esta Ing. disculpe que lo moleste nuevamente, pero tenia una duda y es la siguiente: Tengo dudas transformar las secciones de las vigas dinteles cuando la losa es unidireccional y no macisa, ya que el espesor de la losita superior es de 5 cm, que recomendación es la mas adecuada??, pues es cuatro veces el espesor. Mi aligerado es de 20cm tomaria ancho tributario 80cm (4×0.2) o 20cm (4×0.05), Un saludo Ing.

  2. Ángel San Bartolomé

    Estimado Pedro:

    En el rango elástico trabaja el conjunto dintel-aligerado, pero al ser bajo el módulo de elasticidad de los bloques huecos en comparación con el concreto, puedes despreciar la participación de los bloques y quedarte sólo con la "losita" de 5cm.

    En realidad el problema es muy complejo, ya que el grado de deformación por flexión que imprime el dintel sobre el aligerado depende de la relación de peraltes dintel/aligerado y de la dirección que sigan las viguetas respecto al dintel.

    Saludos,

  3. Manuel Rodriguez Junior

    saludos:

    ing. para calcular el peso de la estructura se considera el espesor nominal o el efectivo?? …

    cuando se usa el sap para albañileria
    la altura de entrepizo es considerada
    para calcular los cortantes sismicos y
    la altura libre o efectiva de los muros
    para calcular la rigidez ??

    gracias

  4. Wilmar Rivera Acevedo

    Ingeniero San Bartolomé:

    Es muy común que al diseñar muros portantes, los cuales por razones arquitectónicas deban ser altos (h>20t) y de aparejo de soga (por razones de espacio) se proyecte una viga solera intermedia en el muro. Entiendo que es para limitar la altura del paño frente al pandeo y que al incluirla se obtendrían dos paños de ladrillo: uno superior y otro inferior con un h<20t cada uno… pero mi pregunta es la siguiente: como analizo el caso del pandeo de todo el conjunto, cual es el modelo matemático, a cuanto debo espaciar los elementos de confinamiento vertical (columnas de amarre) pues pienso que si están muy separados la viga intermedia tendría poca rigidez en la dirección perpendicular al plano del muro y no serviría de mucho.

    Le agradezco de antemano

    Saludos

  5. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Rodriguez:

    Toda masa que se acelere genera fuerza de inercia, por tanto, debes incluuir toda la masa existente en el edificio, incluyendo tarrajeos. Para calcular la resistencia a corte de los muros, debes descontar los tarrajeos porque tienden a desprendense, salvo que lo apliques sobre una malla debidamente anclada al muro. En cuanto a la altura, se trabaja con la altura del entrepiso, incluyendo al sobrecimiento para el primer piso, en cambio, para determinar la resistencia a compresión de la albañilería, debes usar su altura libre. Saludos,

  6. Ángel San Bartolomé

    Estimado Wilmar Rivera:

    El problema que planteas se torna crítico cuando el muro portante de doble altura está sujeto además a carga sísmica perpendicular a su plano. En este caso es conveniente modelarlo usando elementos finitos, aplicando primero la carga sísmica, con lo cual podrás obtener una deflexión "D" en su zona central, luego, en una segunda corrida del programa, aplicas la carga sísmica y unos momentos en los extremos del muro iguales a PxD, donde P es la carga vertical acumulada. El programa proporcionará los esfuerzos en la albañilería (tracción y compresión) que deberán ser menores que los valores admisibles indicados en la Norma E.070. Si no lo fuesen, deberás aumentar la sección de los arriostres, o disminuir la distancia entre ellos. En realidad el problema P-D es iterativo y debes tratar de evitar ese tipo de estructura. Saludos,

  7. Manuel Rodriguez Junior

    Estimado ing.

    Para simular albañileria en el sap, se
    aplica el metodo de la columna ancha y
    la viga muy rigida en el interior del muro es independiente del dintel??

    Esta viga o biela rigida se diseña,se
    considera su peso y masa en el analisis??

    Tengo algunas dudas con este metodo por
    falta de literatura y ejemplo paso a paso en el sap, si usted pudiera emitir
    un comentario teorico del metodo y como
    se implementa la metodologia, pues le
    critican la falta de compatibilidad de las rotaciones en la union de el dintel
    y la albañileria..

    Si aplico el elemento finito en el sap
    como rotular la albañileria, ya que no
    es un elemento tipo barra en la aplicacion de un analisis pushover ??

    saludos……

  8. denisse campos

    estimado ing. mi nombre es denisse campos y estudio ingenieria civil en la udep, he estado investigando de un buen libro sobre analisis de estructuras y encontrado que hay uno q se llama analisis de edificios y el autor es usted, quisiera x favor informacion como obtenerlo ya q estoy en piura y me hes dificl ir hasta la universidad catolica.
    esperando su respuesta… muy agradecida

  9. Ing.Ramón Del Valle Cárdenas

    Ing.Angel San Bartolomé:Despúes de revisar la Norma E080 encuentro que en ningún punto se indica que a partir de la vigencia de la Norma las casas de adobe existentes se deban reforzar considerando lo indicado en la Norma,por lo que la Norma es obligatoria sólamente para construcciones de adobe que se hagan a partir de su entrada en vigencia.A la luz del terremoto de Pisco parece que esa omisión ha sido trascendental,porque habría obligado a los dueños de casas de adobe a reforzarlas y a las municipalidades a exigir el cumplimeiento de la Norma¿No le parece?¿O en algún lugar de la normativa aparece dicha exigencia?

  10. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Rodriguez:

    El brazo o barra rígida es un elemnto ficticio sin masa que representa la sección plana del muro en la hipótesis de Navier. La viga dintel se conecta a esa barra rígida y en ese punto existe compatibilidad de giros y desplazamiento vertical entre ambas barras. Esa barra ficticia no se diseña, lo que se diseña es la viga solera a tracción, ella no trabaja ni a flexión ni a corte (no se deforma). Para una mejor aclaración, te recomiendo leer mi libro Análisis de Edificios.

    En tu segunda pregunta, en estos sistemas tan simples, no tienes que hacer análisis tan sofisticados. En mi comentario anterior te sugería usar elementos finitos (mallas) para el caso particular del muro de doble altura sujeto a carga perpendicular "estática" y por supuesto que el SAP puede articular los bordes de esa malla.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  11. Ángel San Bartolomé

    Estimada Denisse Campos:

    El libro al que haces referencia se titula "Análisis de Edificios". El Fondo Editorial de la Universidad Católica es la entidad que lo comercializa. Puedes hacer tu pedido ingresando desde este mismo blog a la página web de la Universidad Católica (haces click en las primeras palabras resaltadas que aparecen al inicio del blog), para luego ingresar al Fondo Editorial. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  12. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ing. Ramón del Valle:

    Económicamente hablando, es imposible aplicar su propuesta. Habría que reanalizar absolutamente a todas las edificaciones peruanas (de albañilería, concreto armado,adobe, tapial, metálica, etc.) construidas antes de promulgar cada Norma (no sólo la E.080), y si no pasan, reforzarlas.

    Lo que si es viable es tratar de difundir al máximo a las técnicas de reforzamiento.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  13. Manuel Rodriguez Junior

    Estimado Ing.

    Muchas gracias por sus valiosas infor-
    maciones tecnicas,porque el gobierno
    peruano no ayuda en la construccion
    informal con bloques de hormigon con
    refuerzos internos y de esta manera
    bajar el indice de descracia para la
    masa mas pobre ??

    Como se comportaron las escuelas con
    el nuevo modelo aplicado con el sismo
    reciente ??

    Una sugerencia ing. en los modelos a
    escala real en el laboratorio de
    estructuras, porque no se aplica una
    carga sismica con angulo critico mayor
    que cero, es decir con carga inclinada,
    puesto que en un calculo reciente de una estructura de albañileria con un
    angulo a 25 grados de la carga dinamica
    los resultados fueron mas criticos que
    los calculados normalmente y sabiendo
    que el sismo llega en cualquier direccion, esto me genera cierta duda y
    por lo cual necesito su opinion…..?
    saludos cordiales………

  14. Elvis Gary Berrio Calderon

    Estimado ing.
    El que le habla es un bachiler en ingenieria civil y me encuentro trabajando en la construccion de un hotel aqui en el departamento del Cusco, dicho hotel se esta construyendo con albañileria confinada y es de tres pisos, mi funcion es la del control de calidad y hasta el momento he estado controlando las caracteristicas de los ladrillos, espesor de juntas, concreto para el confinamiento, entre otras. La proxima semana realizaremos una prueba de diamantina a una serie de placas que estan presentando problemas, el motivo de la presente es para preguntarle si es posible asi como hay pruebas de diamantina para estructuras de concreto, el que exista una prueba que corte una parte del muro y luego ensayarlo, algunos amigos me dijeron que si se podia, pero me es dificil encontrar informacion al respecto. Le pediria el favor de que si la PUPC realiza estas pruebas, me informe cual es el nombre del ensayo, con quien tengo que comunicarme, el procedimiento que se utiliza, si pueden venir aqui a Cusco, etc. agradecere cualquier apoyo que me pueda brindar.
    Saludos cordiales

  15. Fernando Peña García

    Ing. Ángel San Bartolomé:
    Reciba mis saludos y mi reconocimiento valiosamente científico-peruano a las investigaciones en las construciones de TIERRA CRUDA;para otros,
    despreciativamente:Construciones de barro;para mi:CONSTRUCIONES DE TIERRA.
    Le escribo desde mi casa de ADOBE en Moro,Distrito de Moro,Provincia del Santa,Región Chavín.Vivo cómodamente con mi familia entre paredes y techo de tierra desde 1992,y construí mi casa después recoger las investigaciones del ININVI,PUCP,UNI y las valiosas esperiencias de los sabios ciudadanos/as ancashinos/as de la Cuenca del Nepeña,a la que pertenece Moro.
    Fué una interesante etapa de mi vida que en 1998 pude transmitir asesorando a mi esposa e hija que formaron el Grupo de la I.E."Santo Domingo" de Moro, como asesoras, puesto que mi esposa es profesora en la I.E.,y participaron en la VIII FENCYT con el Proyecto:"Escuela Andina para Aprender Mejor",quedando en el 1er lugar a nivel nacional en el Área de Ciencias Sociales.La infraestructura del Proyecto fué a partir de la tecnología de Construciones de Tierra utilizada en mi casa.Ni el Ministerio de Educación ni el CONCYTEC,organizadores del evento,no se han preocupado de difundir ni desarrollar lo que premiaron.Sólamente una Congregación de Monjas que residen en Moro, se acordaron del Proyecto y me encargaron reproducir en el caserío de Virahuanca la maqueta de aula octogonal prototipo del Proyecto,lo cual realicé con los 30 padres y madres de familia de Colegio,además de los alumnos.Tube que hacer de diseñador arquitecto,maestro de obras,albañil,fotógrafo y sistematizador con 276 fotografías de la obra. Hoy el aula octogonal sigue siendo utilizada por los alumnos y la sistematización ha quedado en un librito mal editado,poco difundido y lo peor de todo es que todo mi entusiasmo y esfuerzo para transmitir mi experiencia, que sirva para una vivienda mas segura,confortable y al alcance de las mayorías no tengo los medios para hacerla llegar a esas mayorías,pues quienes deberían de preocuparse por difundirlo no lo hacen ya que no es negocio,en cambio cemento,fierro y ladrillos si les deja coimas.
    Si Ud.está interesado en dar una oportunidad mas a la tierra para construir, lo cual sería una alternativa viable para las familias afectadas del Sur,podríamos compartir conocimientos para que lleguen a los mas necesitados de una atención.
    Atentamente.
    Fernando

  16. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Rodríguez:

    Son diversos los materiales que la gente de pocos recursos económicos podrían emplear (ver en el blog los sistemas alternativos), sin descartar al adobe con un refuerzo adecuado.

    Sobre el comportamiento ante el sismo del 15-08-2007 de las escuelas nuevas no tengo noticias. De las escuelas construidas en la década del 90, algunas se comportaron excelentemente, incluso hubo una de 3 pisos muy cerca a la zona licuada en Tambo de Mora, que apenas tuvo algunas fisuras en los muros. Otras localizadas en Pisco en en suelo de baja calidad, sufrieron daños que pueden repararse. En Ica, un pabellón moderno de la Facultad de Medicina, los tabiques aislados de la estructura principal volcaron por un pésimo anclaje del refuerzo vertical correspondiente a las columnetas.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  17. Ángel San Bartolomé

    Estimado Elvis Berrío:

    Deberías también hacer ensayos en pilas de albañilería, como se indica en la Norma E.070. La prueba de probetas diamantinas está estandarizada, en cambio la prueba que sugieres recortando con una amoladora una parte de la placa no está reglamentada y deberías emplearla como último recurso para tener una idea de la resistencia del concreto (es lo que hice trayendo una muestra del hotel colapsado en Pisco). También, para tener una idea de la resistencia del concreto, sin tener que cortar a la placa, puedes hacer una prueba de esclerometría. No sé si llegaron a fabricar y ensayar probetas estándar obtenidas durante la construcción y qué resistencia obtuvieron.

    Para una mayor referencia puedes comunicarte con la Jefa del Laboratorio de Estructuras PUCP, Ing. Gladys Villa García, su e-mail es: gvillag@pucp.edu.pe.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  18. Ángel San Bartolomé

    Estimado Fernando Peña:

    En este blog Ud. tiene la oportunidad de difundir su libro, siempre y cuando cumpla con los requisitos indicados en el capítulo "Espacio Libre". Anímese, todos necesitamos aprender.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  19. Ramon Del Valle

    Ing.San Bartolomè:En efecto,puede estar fuera su bolsillo a muchos dueños de casas de adobe el reforzarlas,pero mas caro es que inexorablemente pierdan su vida en el pròximo teremoto.Los sismòlogos Hernando Tavera e Isabel Bernal publicaron el 2005 las tres areas donde habrìa pròximamente un terremoto:dos eran en Ica,acertaron, y un tercero frente a Moquegua y Tacna,se podrìa preparar un programa de refuerzo en la mayorìa de casas de adobe de estas zonas y sobre todo reforzar iglesias de adobe y quincha en todo el Perù,en Pisco casi 150 murieron en la iglesia,difundir las tècnicas ayuda,pero pasado el impacto del terremoto los medios de comunicaciòn se olvidaràn del asunto y ya no habrà mucha oportunidad de difusiòn masiva por lo que un cambio enla Norma puede contribuir a que verdaeramente se refuerzen las construcciones de adobe.

  20. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ramón del Valle:

    Comprendo tu gran preocupación la cual también la comparto, de lo contrario no me dedicaría a investigar la manera de cómo reforzar a las viviendas de adobe y me plegaría a muchos ingenieros que quieren tapar al sol con un dedo prohibiendo la construcción con adobe (como en Chile).

    Lo que pasa es que tenemos más de 2 millones de viviendas de tierra, donde habitan personas que a lo sumo tienen recursos para alimentarse. Imagínate, a un costo de por lo menos US$500 para reforzar cada vivienda la enorme inversión que debería hacerse. Para eso requeriríamos la ayuda internacional.

    Donde estoy plenamente de acuerdo es que toda construcción que concentre una elevada cantidad de gente (iglesias, hospitales, postas médicas, colegios, etc.), y que hayan sido construidas sin la participación de un especialista en estructuras, debe ser reforzada obligatoriamente.

    Fíjate que en el reglamento E.080 de adobe se especifica reforzar a todas las viviendas nuevas de adobe, sin embargo, pese a la experiencia que han tenido los pobladores afectados por el sismo de Ica, hay personas que están reconstruyendo sus casas sin ningún tipo de refuerzo en las narices de las autoridades.

    Por eso, más que un decreto ley, lo que debemos tratar de hacer es persuadir a las personas del riesgo que corren, y para esto, es necesario que se conozca qué técnicas existen para reforzar estas viviendas.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  21. Elvis Gary Berrio Calderon

    Est. Ing. San Bartolome,
    En primer lugar gracias por la respuesta brindada, me comunique via e-mail con la encargada del laboratorio de la PUCP y me indico que es posible realizar una prueba de compresion diagonal a un muro de albañileria construido aqui en la obra cortandolo y tambien me dio los costos y las medidas del prisma a ensayar.
    Ahora la pregunta es como corto el muro y como lo traslado hasta las instalaciones del laboratorio de la PUCP en Lima.
    Las recomendaciones de SENCICO aqui en Cusco son que nosotros llevemos los ladrillos, los materiales para preparar el mortero y armar un murete en sus instalaciones y luego someterla a prueba, el problema es que no lo considero representativo.
    la otra pregunta seria: Si este ensayo (de la manera en que la planteo) ya se realizo alguna vez, en caso de ser asi me gustaria saber cual fue el procedimiento realizado, especificamente a la hora del cortado del muro de albañileria y la manera en que el prisma fue transportado, debido a que en caso de muros de albañileria de cabeza (aun de 0.60 x 0.60) son bastante pesados y a la vez fragiles.
    (Que hacer)
    Le agradesco anticipadamente por el tiempo que me brinde al
    responder este correo.
    Saludos

  22. Ángel San Bartolomé

    Estimado Elvis, en una oportunidad, cuando se hizo la evaluación sísmica de la fábrica Aji No Moto, en Lima, cortamos pilas y muretes de un muro de albañilería, eso lo hicimos porque la estructura era antigua y se desconocía las propiedades de los ladrillos y mortero utilizados. En tu caso, el hotel es nuevo, por lo que tienes los materiales como para fabricar las pilas y muretes, ya sea en Lima o en el Cuzco. De construirlos en el Cuzco, tendrías que embalar a los especímenes protegiéndolos con tecnopor. De construirlos en Lima, puedes traer tu mano de obra al Laboratorio. Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  23. Elvis Gary Berrio Calderon

    Est. Ing San Bartolome
    Ante todo gracias por los consejos brindados, sus comentarios han sido transmitidos a los ingenieros de la presente construccion y en el transcurso de estos dias se realizara la prueba.
    Esta prueba se origino debido a que la oficina de control de calidad en la cual trabajo, hizo un diagnostico de espesor de juntas, dimensiones de ladrillos, caliche en los ladrillos, entre otras, encontrando que los espesores de juntas tienen en promedio 2cm y en algunos casos llega a 2.5, la variacion de ladrillo sobrepasa el 4% que indica la norma, y para terminar encontramos que las unidades de albañileria estaban "reventando" debido a la presencia de una sustancia blanca que aqui en la zona la llamamos caliche (Carbonato de Calcio), la colocamos para prueba en un recipiente con agua y a los dos dias en ladrillo presentaba rajaduras.
    Cabe mencionar que estos ladrillos fueron ensayados en Sencico de Cusco, dandonos resultados positivos en lo que refiere a resistencia a compresion.
    Cuando la oficina de control de calidad se instalo tres meses despues de que la obra empezara se tenia ya muchos muros construidos, a pesar de que los ensayos de laboratorio a los ladrillos eran positivos, en obra nos encontramos que los ladrillos presentaban problemas.
    Desde el momento en que el area de control de calidad esta funcionando se esta haciendo un seguimiento tanto a elementos como a procedimientos, la pregunta era:
    Ahora controlaremos los muros a construirse, PERO como controlamos o como aseguramos que los muros construidos estan bien construidos, mas aun sabiendo que estos se encuentran en el primer nivel y mas aun con el terremoto ocurrido.
    La inversion que se esta realizando es bastante fuerte por lo tanto no nos podemos permitir el estar inseguros con las estruturas que ya se construyeron, por tal motivo se penso en la realizacion de la prueba que inicialmente le comente Y asi surgio todo
    Bueno esa es mas o menos la historia de este ensayo, queria compartirla con Ud.
    Saludos

  24. Ramiro Mercado

    Ing. Ángel San Bartolomé
    Estoy empezando a realizar una investigación para comparar cuanto varía su resistencia a la compresión del concreto f’c=175 kg/cm2, usando curador y sin curado, en la ciudad de Cajamarca, por lo que le solicito algún tipo de información, gracias.

  25. ABNER NAMOC VILLEGAS

    COMO ESTA INGENIERO DESEABA SOLO HACERLE UNA PREGUNTA ¿PORQUE LA NORMA DE ALBAÑILERIA SOLO CONSIDERA MUROS A PARTIR DE 1.20 m ? HAY ALGUNA RAZON TECNICA PARA ESTO; TAMBIEN DESEABA FELICITARLO POR ESTA PAGINA TAN INTERESANTE QUE NOS NUTRE DE CONOCIMIENTOS A LOS QUE NOS INCLINAMOS EN ESTA RAMA TAN IMPORTANTE DE LAINGENIERIA COMO SON LAS ESTRUCTURAS
    QUE DIOS LOS BENDIGA Y LO SIGAN AYUDANDO

  26. Ángel San Bartolomé

    Estimado Elvis Berrio, gracias por tu confianza. Me parece muy bien que muestren preocupación por la calidad de los materiales. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  27. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ramiro Mercado:

    La influencia del curado sobre la resistencia del concreto, puedes leerla en cualquier libro de construcción o de estructuras de concreto armado. De hecho, es vital curar a todos los elementos de concreto (vigas, columnas, muros, losas), para hidratar al cemento y evitar una contracción brusca de secado que agrietaría a estos elementos. Existen diversas técnicas de curado, desde el simple regado hasta los curadores químicos. Ten en cuenta que su uso depende del elemento a curar. Por ejemplo, no debería emplearse curadores de membrana en las losas de techo, porque al caminar sobre ella la desintegran. Se supone que tu investigación vas hacerla en probetas estándar, así que toma como patrón de comparación el curado que especifica la norma ASTM. Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  28. Ángel San Bartolomé

    Estimado Abner Namoc Villegas, los muros de albañilería 1.2m de longitud, presentan muy baja resistencia y rigidez lateral. Por esa razón, ellos no intervienen en el cálculo de la densidad mínima, ni en el cálculo de la resistencia global del edificio (suma de Vm). Sin embargo, pueden ser portantes de carga vertical, si es que tienen continuidad vertical (hasta llegar a la cimentación) y también, participan en el análisis sísmico, si es que no están aislados. Algo que no quisieramos es que exista un gran porcentaje de muros con L < 1.2m y depositar nuestra confianza sísmica en ellos. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  29. oscar zavala ulffe

    Apreciado ing.san bartolome
    en obra por deficiente colocacion del concreto en las vigas de ancho 0.40m peralte0.60m acero principal 1" estribos de 1/2" se han producido cangrejeras e incluso algunas con aberturas de long .20m ancho.05m profundidad .07m dañando el nucleo central. en las columnas 0.60×0.60m altura 6.00m cangrejeras aberturas por colocacion de ventanas para 2 vaceado
    se ve una abertura se aprecia el refuerzo principal de 1" y dos estribos
    mi pregunta que tipo de epoxico puedo utilizar para rellenar dichas aberturas
    aademas la viga mantiene horizontalidad y la columna esta bien aplomada.concreto para los dos casos 245kg/cm2

  30. jose rojas rodriguez

    ING SAN BARTOLOME
    NECESITO SUPERVISAR UNA OBRA DE CONCRET ARMADO QUE BIBLIOGRAFIA ME RECOMIENDA PARA TAL FIN

  31. Ángel San Bartolomé

    Estimado Óscar Zavala, para el caso de cangrejeras enormes como las que indicas, debes picar esa zona, limpiarla y pintar con resina epóxica al concreto antiguo, para después vaciar concreto nuevo con piedra menuda de 1/4". Estas resinas las comercializa Sika y Chema. Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  32. Ángel San Bartolomé

    Estimado José Rojas:

    La bibliografía es abundante, empieza por leer la Norma de Concreto Armado E.060.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  33. Jose Luis Miguel de Priego

    Estimado ingeniero:

    Antes que nada quiero felicitarlo por la iniciativa de esta pagina ya que considero que comentar y despejar dudas con las intervenciones es una gran manera de aprender.

    Mi intervencion en esta ocasion es para conocer sobre que otros materiales se pueden utilizar para reforzar muros de ladrillo y adobe.

    Sabemos de los refuerzos de malla metalica (tipo gallinero y electrosoldada) y de aislamiento de tabiques para evitar fisuras, pero, no he oido sobre nuevos materiales que quiza sean mas economicos y faciles de instalar.

    Y menciono esto porque en un programa del National Geographic Channel vi la aplicacion de una lamina delgadisima de plastico que tenia resistia casi 5 veces la tension del acero y que se aplicaba con un pegamento epoxico contra un muro de ladrillo. Luego, a este muro con esta lamina transparente, le aplicaron combazos en las zonas no reforzadas y reforzadas, y realmente me asombro la diferencia de adherencia y flexibilidad que tenian. El lado reforzado no sufrio daño alguno mas alla de fisuras y el lado no reforzado, bueno, todos sabemos que pasa cuando se demuele.

    Esa no era una prueba sismica, pero si me interesaria conocer si se ha hecho alguna, la aplicacion y viabilidad de esta y tambien la disponibilidad de este material que verdaderamente no parece ser de costo elevado.

  34. HUGO CARLOS QUISPE ÑAHUI

    bueno soy estudiante del i.s.t.p jose pardo en primer lugar quiero agradecer al ing. Ángel San Bartolomé por haber publicado esta pagina interesante.
    acabo de ver todos los videos de los ensayos que realizaron en el laboratorio ante un sismo. me parece un buen aporte para los estudiantes de ingenieria civil .
    un saludos a todos los que visitan esta pagina

  35. Gustavo Castro Morales

    Quisiera saber si en Lima existe alguna empresa que pueda construir una casa de dos plantas en panelcast o algun otro sistema prefabricado de garantia. Si es asi le pido por favor alguna relacion de las mismas

  36. Ángel San Bartolomé

    Estimado José Luis Miguel de Priego, por supuesto que existen muchas técnicas de reforzamiento con distintos materiales. Antes de probar la malla electrosoldada nosotros probamos con soga, tablas, alambres #16, malla de gallinero, pero la que mejor resultado proporcionó fue la malla electrosoldada que es muy barata y puede encontrarse en cualquier punto del país. Esa fue la malla que usamos para reforzar las viviendas reales y que se comportaron perfectamente ante los sismos del 2001 y 2007.

    Mi amiga Paola Mayorca, hizo su tesis de doctorado en la Universidad de Tokyo, reforzando muros de albañilería con bandas de polipropileno, empleadas para el embalaje de paquetes, y también logró buenos resultados, pero no sé si esas bandas puedan adherirse al adobe. Voy a animarla para que publique su artículo en este blog. También, el Ing. Daniel Torrealva (PUCP) ha probado con éxito el uso de mallas geosintéticas para dotar de ductilidad al adobe.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  37. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Quispe, muchas gracias por tus palabras. Anímate también a leer los artículos y difunde la existencia de este blog entre tus amigos, todos necesitamos aprender.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  38. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Castro, en el blog aparece el nombre de la compañía y de la persona que contrató los servicios del Laboratorio para realizar los ensayos de los sistemas Tronco y Premier Building System. Para el sistema Poliblock Reforzado puedes contactar con el Ing. Giancarlos Vasquez (98348221). Con quién he perdido contacto es con el Ing. Tsunami (sistema PanelCast), él trabaja en USA.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  39. DANIEL URIBE CLERICI

    Estimado y Respetable Ingeniero:
    1- Soy de Ica y estuve el dia del terremoto en Ica,en mi casa; con mi hijo de 12 años.Por favor,olvidense del adobe en el Peru !!!…
    2- Se,por sus ensayos sismicos en laboratorio y observaciones de estructuras colapsadas in situ;las zonas de falla: "Por Cizalle y Agietamiento Diagonal"..Por Que?, independientemente de las Densidades de Muros,no se considera en el diseño, el refuerzo en estas zonas :
    a)Utilizacion, en el caso de falla diagonal; de refuerzos verticales en toda la Linea de Falla(mechas de fierro dentro de los huecos de los ladrillos).
    b)Utilizacion, de refuerzo vertical en la linea de falla por cizalle(mechas de fierro).
    3)Es indispensable la utilizacion de fierro horizontal en los muros c/3 hiladas y asi mismo en la union de muro y viga o aligerado( mechas);ya, que es lo que he observado en las fallas de estructuras de albañileria confinada en este terremoto: "La separacion de los muros o ladrillos con las columnas y vigas", quedando sin confinamiento.
    4) Considero que los diseños deben hacerse especificamente,directamente para sismos severos y en el plano de Zonificacion Sismicas,debe considerarse una sola zona para nustro territorio nacional:"DE ALTA SISMICIDAD O SISMICIDAD SEVERA"…Es lo mas logico para diseñar en nuestro pais.
    5 – En el caso de que la densidad de muros no pase;y aun se persista en el diseño arquitectonico o plano de distribucion:Hacer el remplazo de muros por placas de concreto armado ???

    Gracias..le envio mi saludo cordialmente…
    Atentamente
    Ing. Daniel Uribe Clerici

  40. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ing. Daniel Uribe, olvidarse del adobe es como cerrar los ojos y pensar que no existen los más de 10 millones de peruanos que habitan en esas viviendas. Mas bien, debemos procurar difundir las técnicas de reforzamiento que han dado buenos resultados, divúlguelo entre los colegas de Ica.

    En cuanto a la falla diagonal,lo más efectivo es el uso de refuerzo horizontal, y en la Norma E.070 se especifica cuándo emplearlo y en qué cantidad. Respecto a la separación columna-albañilería que Ud. observó, lea el artículo que aparece en este blog sobre los errores cometidos en las construcciones de albañilería en el sismo de Pisco; aquí también le pido que divulgue este artículo entre los colegas de Ica, para aprender de esta lección dejada por el sismo.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  41. hugo carlos Quispe Ñahui

    bueno primeramente quiero saludarlo ingeniero
    estoy investigando la construccion aporticada quisiera saber el diseño antisismico y el proceso constructivo
    que se realizan en nuestro pais y que normas se tienen que tener en cuenta y que bibliografia me recomienda
    o paginas de internet.
    saludos.

  42. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Quispe, el análisis y diseño de los sistemas aporticados, compuestos por columnas y vigas, es abarcado por casi todos los libros de concreto armado. En cuanto a los reglamentos nacionales, que los puedes bajar de la pàgina web del Ministerio de Vivienda, están la Norma E.060 "Concreto Armado" y la Norma E.030 "Diseño Sismorresistente". Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  43. Dalia

    Estimados ingenieros por favor me podrian dar razon acerca de que constructoras, obras actualmente esten utilazando el tecnopor para sus edificaciones… gracias

  44. jose rojas rodriguez

    estimado ingeniero
    estoy vaceando vigas y losas con concreto premezclado.deseo desencofrar lo antes posible.si ensayo mis testigos a las 72 horas y la resistencia es mayor o muy cercana a la requerida puedo desencofrar.gracias

  45. Ángel San Bartolomé

    Estimado José Rojas:

    El desencofrado lo deberías hacer cuando se logra por lo menos el 80% de la resistencia f´c especificada en los planos de estructuras. Para el futuro, si tienes apuro en desencofrar, puedes emplear aditivos acelerantes de fragua, o concreto rheoplástico. No te olvides de curar al concreto por lo menos durante su primera semana de edad.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  46. Ing. Oscar Urquiaga

    Ing Ángel San Bartolomé le formulo una pregunta sobre la relacion que tiene el mortero con el F´m (resistencia a la compresion), lo sucedido fue que el ensayo de resistencia en compresion fue de una relacion de 1-3 pero quiero un coeficiente de cambio para una relacion en 1-4, quisiera que me de el link o un dato donde pueda encontrarlo para poder reafirmar mi suposicion y ese dato este aprovado por alguna entidad o por usted.

    gracias..

  47. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ing. Oscar Urquiaga:

    Los valores de f´m y v´m que aparecen en la Tabla 9 de la Norma E.070 (que Ud. puede descargarla en este blog), corresponden al caso mortero 1:4, mas bien no contamos con información para el caso mortero 1:3, por ser un mortero de poco uso en nuestro medio. Para este caso se requiere hacer ensayos. Lógicamente, la resistencia f´m depende no solo del mortero, sino también de la calidad del ladrillo.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  48. juan jose mamani mamani

    solicito informacion como maestro de obras
    progras y cd folletos catalogos
    felicitar por exito que viene promoviendo sobre la tecnologia de concreto y obras civiles

  49. Ángel San Bartolomé

    Estimado Juan José Mamani:

    De la siguiente dirección:

    http://www.pucp.edu.pe/facu

    Podrá Ud. descargar una cartilla especial para maestros en construcciones de albañilería. Esta cartilla fue preparada por el Dr. Marcial Blondet, Profesor Principal de la Pontificia Universidad Católica del Perú.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  50. Fernando Sirumbal

    Ing. San Bartolomé:

    Soy estudiante de ing. civil de la UNI y, antes de hacerle mi consulta, quisiera manifestarle que, desde que tuve conocimiento de su trabajo, lo vengo siguiendo y apreciando mucho, ya que no es muy fácil encontrar material de estudio en albañilería estructural, como sí lo es en otros materiales.

    Respecto al estudio de los factores de corrección por esbeltez, no me queda claro si la ecuación cúbica de ajuste que obtienen, para relacionar el factor de corrección con la esbeltez de la pila, es válida, indiferentemente, para los tres materiales de mampostería ensayados (KKI, KKA y KVC). Y si fuera así, en qué se basa su justificación. Le agradezco de antemano la aclaración de esta duda.

  51. Ángel San Bartolomé

    Estimado Fernando Sirumbal:

    Tal como indicas, la ecuación cúbica de ajuste es válida para las pilas hechas con ladrillos de arcilla King Kong Artesanal (KKA) y King Kong Industrial (KKI), así como para las pilas hechas con bloques de concreto vibrado (BCV) rellenas con grout. Ese ajuste no funcionó para las pilas hechas con ladrillos de concreto KKC, por la razón que se indica en el artículo. Esa ecuación es de carácter empírica.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  52. Eric Castillo Velasquez

    Estimado Ing. Bartolome.
    he estado haciendo unos analisis a una edificacion de albañileria, y he obtenido como resultado que al evaluarla usando un analisis por fuerzas equivalentes la capacidad por corte de los muros es adecuada, sin embargo, al realizar un analisis dinamico por elementos finitos tengo concentraciones de esfuerzos elevadas en ventanas y puertas.. podria decir que la edificacion no colapsara pero sufrira daños reparables en estos puntos?? y si la tecnica de reforzamiento con mallas electrosoldada tiene algun procedimiento definido de diseño?? muchas gracias por su respuesta…

  53. Ángel San Bartolomé

    Estimado Eric Castillo:

    Una de las razones por lo que se recomienda aíslar el alféizar de ventanas (ver las otras razones en el blog) es por la concentración de esfuerzos que manifiestas, éstas pueden generar fracturas verticales en la unión con los muros quedando el alféizar suelto y, dependiendo de la intensidad del sismo, podría volcarse.

    En cuanto a la malla, su procedimiento de diseño es hacer que ella absorba un 50% de la resistencia a corte que tenía el muro original, para así reestablecer la resistencia original. Si la diseñas para un mayor porcentaje, el tipo de falla podría variar de corte a flexión, dependiendo de la cantidad de refuerzo vertical existente.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  54. Eric Castillo

    estimado Ing. Bartolome:
    muchas gracias por su respuesta, me ha despejado varias dudas, bueno, aqui pues tengo unas nuevas, la norma establece un "sismo moderado", mas alla de que este no deba ocasionar fisuras en la albañieria, ya que esto es relativo de la capacidad del muro, que variables o factores harian caer a un sismo en esta categoria? grado 4, 5?? y como ultima duda.. he visto muchos estudios de albañileria confinada , pero de albañileria no confinada?? muchos edificios antiguos no presentan elementos de confinamiento aunque tengan losas de concreto y losas aligeradas.. muchas gracias por su respuesta

  55. jose rojas rodriguez

    estimado ing angel san bartolome
    me interesa bibliografia de reparacion de estructuras de concreto como vigas aligerados con deformaciones.
    agradecere su respuesta sobre el particular.

  56. Ángel San Bartolomé

    Estimado Eric Castillo:

    Desde el punto de vista estructural, nos interesa más la aceleración que la magnitud de un sismo. Por ejemplo, podría ocurrir un sismo en la China de magnitud 9 y acá ni lo sentiríamos. Por ello, de acuerdo a nuestros antecedentes sísmicos, en la norma E.030 se especifica un sismo "severo" de diseño con aceleración de 0.4g para el suelo duro de la costa (Z3), valor que se amplifica por "S" para suelos blandos. En el caso de la norma E.070, se adiciona además un sismo "moderado", para el cual los muros no deberían agrietarse, ese nivel de sismo está asociado a una aceleración de 0.2g para suelo duro (ver la pág.192 de mi libro).

    Respecto a los edificios con muros no confinados. Su comportamiento es demasido frágil cuando se fracturan los muros, salvo que exista una gran densidad de muros que garantizen que el edificio se comporte elásticamente ante el sismo severo, incluso así, debe colocarse refuerzo mínimo capaz de arriostrar los muros ante cargas perpendiculares a su plano.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  57. FEDERICO OMAR VILCA CORDOVA

    Veo que UD INGENIERO , le toma mucha importancia a la juventud ingenieril , por tantas atenciones que nos da a nosotros , se le agradece.
    Soy un estudiante del 9.no ciclo de la UNIVERSIDAD NACIONAL "SAN LUIS GONZAGA DE ICA",que le hace la siguiente consulta :se puede considerar como modelo fisico 1:1 tantas edificaciones que hay en PISCO, CHINCHA. I si a la vez ello se puede modelar en el SAP, para determinar asi comparaciones de lo insitu , y de lo del SAP . Le digo ello porque me intriga realizar una investigacion de "SUELO – ESTRUCTURA "de una edificaion de albañileria de 5 pisos , todo ello es de ladrillo pandereta .
    Ademas para molestarlo con su apoyo como Asesor.
    La idea es sacar una radiografia de la estructura, sub estructura y del suelo .Luego interactuarlo par ver que pasa .
    POR FAVOR NECESITO SU OPINION DE LO YA MANIFESTADO .
    REITERARLE EL AGRADECIMIENTO POR PARTE DE LA JUVENTUD INGENIERIL DE ICA .

  58. Ángel San Bartolomé

    Estimado José Rojas:

    Con el Google puedes buscar el tema que te interesa. Te recomiendo leer un artículo que aparece en la revista Ingeniería y Construcción: http://www.facingyconst.blo

    Desafortunadamente muchos proponen diversas técnicas de reparación que no han sido probadas en laboratorio, así que ten cuidado.

    La mayoría de estas técnicas aparecen en artículos expuestos en congresos nacionales e internacionales, o journal como el del ACI.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  59. Ángel San Bartolomé

    Estimado Federico Omar Vilca:

    Para tratar de representar, lo más fiel posible, mediante un modelo analítico el comportamiento de una estructura ante el sismo de Pisco, debes conocer todos los parámetros que intervienen.

    Debes empezar por conseguir los planos de estructuras, o hacer un levantamiento; conocer la calidad de los materiales (f´m, v´m, f´c, etc.) que se emplearon en la construcción, o sacar muestras de la estructura colapsada y ensayarlas; las características del suelo y el acelerograma captado en un lugar cercano o semejante.

    Hay situaciones que no se pueden modelar, por ejemplo, la licuación del suelo.

    En la medida que pueda, trataré de asesorarte. La verdad es que a veces quisieramos tener todo el tiempo del mundo, pero eso no es posible.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  60. Mirlene Castro

    Estimado Ing San Bartolomé:
    Agradeceré su atención a la siguiente consulta:
    Estamos diseñando un cerco de albañilería armada de 5,5 km de longitud, entre Cañete y Chincha. El cerco tiene una altura total de 4m por encima del terreno (1m de sobrecimiento y 3m de bloques de concreto de 20cm de espesor). Los paños típicos son de 6 m de largo, pero en casos de pendiente pronunciada se está considerando paños de 2m de largo escalonados. Es posible cambiar la altura del muro de bloques a 4m? No quedará muy esbelto este paño de 2m de largo y 4 m de alto? Como afecta esto a la armadura horizontal?. Es recomendable mantener la altura de 3m?
    El muro tiene refuerzo vertical de 1/2" cada 0.60m en agujeros rellenos con grout y horizontal de 1/2" cada 0.8m.
    Gracias anticipadas por la respuesta.
    Saludos Cordiales

  61. Ángel San Bartolomé

    Estimada Mirlene Castro:

    Los cercos se diseñan para acciones sísmicas perpendiculares a su plano, y actúan como muros en voladizo, con lo cual, el refuerzo horizontal es mínimo (cuantía 0.0007), suficiente para evitar problemas de temperatura o contracción de secado del grout, salvo que el cerco presente contrafuertes, que podrían hacerse con los mismos bloques, en cuyo caso, actuarían como losas arriostradas en 3 bordes y allí sí debería calcularse el refuerzo horizontal. En tu caso, si bien el refuerzo horizontal cumple con la cuantía mínima, es mejor usar varillas de menor diámetro a menor espaciamiento.

    En cuanto al refuerzo vertical, éste debe ser diseñado por flexión, considerando que la sección es una T, donde su aleta es el borde longitudinal del bloque, ya que el muro es parcialmente relleno. Con relación a la esbeltez, debes evitar fallas por volcamiento o por deslizamiento del conjunto (muro + cimentación). Para ambos casos, la Norma E.070 especifica factores de seguridad. En estos casos, es conveniente profundizar la cimentación, para que el empuje pasivo del suelo ayude a contrarrestar los efectos mencionados.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  62. Jilber Orosco

    Ing. San Bartolome, por fabor me puede absolver la sgte. consulta:Un muro portante sobre el cual descansan las viguetas puede tener puertas o ventanas si es asi que se debe considerar para su construccion.

  63. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jilber Orosco:

    Por supuesto que pueden existir puertas y ventanas, pero, al quedar el muro dividido por el vano, debe existir viga dintel donde apoyen las viguetas. Por otro lado, para que las partes en que queda dividido el muro estén confinadas, es necesario bordearlas con soleras y columnas de concreto armado. En el capítulo "Diseño Estructural de Edificios" de este blog, aparece un ejemplo de aplicación de la Norma E.070 que te ilustrará lo indicado. Observando tan solo la carátula de ese ejemplo, verás la cantidad puertas y ventanas que hay en ese edificio.

    Si no colocas columnas en los bordes del vano, entonces ese muro dejará de estar confinado, y, aún así, puede ser portante de carga vertical, siempre y cuando exista un conjunto de muros confinados que satisfagan los requisitos de densidad de muros reforzados exigidos por la Norma E.070. Ese conjunto de muros confinados, controlará los desplazamientos laterales de los muros no confinados, ya que todos están conectados a través de la losa de techo (diafragma rígido), evitando así el colapso del muro portante no reforzado cuando ocurra un terremoto. Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  64. MANUEL RODRIGUEZ

    Estimado ing.

    porque en un ejemplo suyo de albañileria
    confinada empleando los porticos planos
    en el sap no se incluyo el peso de las
    columnas de confinamientos en el metrado
    de cargas y sin embargo estan modeladas
    en la planta tipica de la estructura y se
    usaron para el diseño de los muros…??

  65. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Rodriguez:

    Lo que indicas es correcto. Debió trabajarse con la longitud entre bordes internos de columnas para hallar el peso propio de la albañilería y añadir el peso de la columna. Esto no se hizo para simplificar el problema y más bien se trabajó con la longitud total del muro, incluyendo columnas como si estas fuesen de albañilería.

    Ponte el caso de 2 muros X, Y de 13cm de espesor y 250cm de altura que se interceptan en una columna. Por peso propio de columna a cada muro le correspondería 0.13×0.13×2.5×2400/2 = 51kg. En cambio, trabajando con la longitud total de cada muro, donde se duplica el área en la zona interceptada, se tendría para ese borde un peso para cada muro igual a 0.13×0.13×2.5×1800 = 76kg, mayor en +25kg que el valor real 51kg. Esta diferencia se compensa si en el otro extremo del muro X o Y existiese sólo columna: 0.13×0.13×2.5x(1800-2400) = -25kg. Con lo cual, el peso total del edificio, usado para hallar la fuerza sísmica, debe variar muy poco. Recuerda que la técnica de metrado es tan solo aproximada y que inicialmente no se conoce las dimensiones de las columnas.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  66. Gerson Alfaro

    Estimado Ing.:
    Saludarlo primeramente y pedirle porfavor que me absolviera las sgtes 2 dudas:
    1) Porque al hallar T(traccion) en las columnas de confinamiento extremas le considera la carga tributaria proveniente de la pared transversal "Pt", si es que reduce el valor de T por lo que lo haria menos critico: T=F-(Pc+Pt), igual en C(compresion) ya que no le considera "Pt" por lo que lo hace menos critico: C=F+Pc, ¿Porque en T lo considera y en C no, haciendo estos valores menos criticos?
    2)Al analizar 1 edificio en albañileria confinada de 5 pisos, en los muros laterales que son los de mayor longitud(9m) y espesor(0.24m) y en las placas de CºAº, porque el Cortante Ve en el 2do piso es mayor que en el 1er piso??

  67. Renzo Peña Alvarez

    Estimado Ing Angel San Bartolome
    porfavor me pueda absolver las sgte duda:
    1.Para la carga Pm(total) y Pg(reducido) sobre los muros es correcto considerar el peso propio de las columnas para esas cargas?. ya que seria más conservador si consideramos las columnas para hallar el Vm y menos conservador para los chequeos de carga vertical y refuerzo horizontal

  68. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gerson Alfaro:

    La carga de gravedad "Pt" proveniente de un muro transversal, es una carga que siempre está presente, por lo que no se trata de buscar qué situación es la más crítica, sino de aceptar su presencia. Imaginemos un muro "X" con un muro "Y" transversal en cada borde. Sí el sismo actúa en +XX, el borde izquierdo estára en tracción y para que trabaje el refuerzo vertical el muro "X" deberá levantar a una porción del muro "Y" localizado en ese extremo, con una tracción que deberá superar al valor "Pt", en caso contrario, ni siquiera se requeriría refuerzo y el muro X trabajaría sólo a corte, por esa razón, muchos edificios no reforzados han soportado terremotos. En el borde derecho existiría compresión incluso en la pared tranversal, con lo cual la carga "Pt" bajaría directamente a través del muro "Y" hasta la cimentación, por esa razón, no se requiere agregar a la columna de ese borde la compresión "Pt".

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  69. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gerson Alfaro:

    En cuanto a la pregunta 2, es posible que V2 salga mayor que V1, todo dependerá de las características del edificio y de los muros que lo conforman, por ejemplo, es posible que el primer piso tenga más altura que los pisos superiores, lo cual afecta la rigidez que depende de la inversa de la altura al cubo. También, podría ser que un muro del perímetro actúe en voladizo, perdiendo notablemente rigidez en los pisos superiores al primero, mientras que muros de menor longitud, localizados en la parte interna del edificio, estén conectados por dinteles peraltados, esos muros mantienen su rigidez en todos los pisos en forma más estables. Lo importante es que después del análisis, verifiques el equilibrio de la estructura.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  70. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    En relación al peso de las columnas, es necesario que leas la respuesta dada a Manuel Rodríguez. En la fórmula para hallar "Vm", Pg está afectada por 0.23, por lo que la influencia del peso en mención es reducida. Debes también tener en cuenta que esa fórmula es empírica y sujeta a un margen de error, además, para hallar la resistencia global del edificio (suma de Vm), es más conservador si nos equivocamos en el cálculo de "Vm" por defecto que por exceso. Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  71. Raúl

    bueno, el quien le habla es un estudiante de la universidad nacional del centro del peru (huancayo), darle las gracias por la informacion que nos brinda… es de mucha importancia de igual manera los textos que edito, bueno quisiera que me proporcione con alguna informacion basica de "construcciones sismoresistentes" se lo estare agradeciendo anticipadamente, por la ayudad brindada…

  72. oscar alejandro q h

    ¿cual es la recomendacion a seguir, si al dia siguiente de vaceada la losa aligerada de 5m x 5m (25m2),se ha fisurado superficialmente en las rectas donde existen vigas chatas y en elrededores, y siendo hoy dicho dia,cuando no se le ha dado el curado respectivo???

  73. Ángel San Bartolomé

    Estimados Raúl y Oscar:

    Favor de identificarse con nombres y apellidos. No es mi costumbre responder mensajes anónimos. Gracias.

    Ángel San Bartolomé

  74. oscar quintanilla huayta

    Correcto ingeniero, ademas de mi anterior pregunta, como debo evitar que el agua de la losa, ahora en fragua y curado, penetre dicha losa aligerada,de .20m, sobre todo en las franjas de ladrillo, serasufuciente con un buen tarrajeo del cielo razo??, o algun aditivo?, o aumenta rsobrecarga a dicha losa???, porfavor, espero la respuesta, gracias

  75. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Quintanilla:

    Para climas como el de Lima, el fraguado del concreto se inicia a unas 3 horas después de haberlo vaciado, a partir de ese momento debiste iniciar el curado con yute húmedo y al día siguiente formar arroceras o regar al yute 3 veces al día durante una semana. En tu caso, ahora que la grieta por contracción de secado ya está formada, tapónala con lechada de cemento y cubre el área con yute humedo. Sobre la grieta formada en la viga chata, cabe la posibilidad de que su refuerzo longitudinal superior tenga muy poco recubrimiento, o que corra por allí alguna tubería, generando una capa muy delgada de concreto y débil como para soportar la tracción producida por la contracción de secado. En cuanto a la sobrecarga generada por el agua, o el yute húmedo, es mínima en comparación con la sobrecarga de diseño. Saludos,

  76. Gerson Alfaro

    Estimado Ing San Bartolome:
    Al analizar 1 edificio en albañileria confinada, el Ve y Me producidos por sismo moderado, son solo los valores producidos en los muros de albañileria? o tambien a este valor hay que adicionarle los obtenidos en las columnas de confinamiento del muro en analisis?

  77. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gerson Alfaro:

    Cuando se modela a un muro confinado, se contempla la acción de las columnas integradas a la albañilería a través del criterio de la sección transformada, y el programa proporciona para el sismo moderado Me, Ve para el conjunto albañilería-columna. En las columnas de confinamiento no existe momento flector, debido a que no puede deformarse por flexión ya que está conectada a la albañilería, sólo existe fuerza axial y cortante. Es diferente al caso de los tabiques, donde al existir espacio entre el muro y el pórtico, las vigas y columnas sí se deforman por flexión. Lo que te indico puedes comprobarlo por elementos finitos, enmallando a la albañilería y agregando barritas, que simulen a las columnas, conectadas a cada nudo de la malla. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé

  78. Renzo Peña

    Estimado Ing Angel San Bartolome, favor me pueda absolver las sgtes preguntas:
    Al analizar un edificio en albañileria confinada en el Etabs he modelado la albañileria con elementos membrane (Shell) y a los elementos de confinamiento mediante barras (Frame) enmallando el muro junto con las barras.
    Al obtener la carga axial en el muro para calcular Pg y Pm, he podido observar que este valor es bajo(aprox 50%) en comparacion con 1 metrado manual donde se le cargaria al muro vigas, losa y muro(incluyendo a la longitud del muro las columnas).
    Es correcto considerar estos valores del ETABS ya que estos resultados difieren bastante, y porque a mi parecer las columnas tambien deberian de soportar determinada carga axial proveniente de las vigas y del propio muro tambien.

  79. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    Seguramente tienes los valores de la carga axial por separado, una para la albañilería y otra para las columnas, comprueba si sumando esas cargas llegas a obtener una carga parecida a la del metrado manual. La carga total se reparte en proporción a las rigideces axiales (EA/h) de cada elemento, de este modo, sí la albañilería tiene baja rigidez axial, la mayor parte será absorbida por las columnas. Cualquiera sea el caso, la Norma E.070 exige que el esfuerzo axial causado por la carga axial total (Pm) sea menor que 0.15f´m (Pm/(L t)) < 0.15f´m). Saludos,

    Ángel San Bartolomé

  80. Iván Molina Porcel

    Estimado Ing. San Bartolomé:
    Estoy diseñando una edificación de 5 niveles en Alb. Confinada, he seguido paso a paso el “EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E070…” publicado por Ud. y tengo una consulta al respecto, referente a los brazos rígidos (hipótesis de Navier), ¿cómo se define la SECCION DE LOS BRAZOS RIGIDOS? entiendo que estos brazos tienen inercia muy pequeña (cercana a cero), pero ¿qué AREA AXIAL le corresponde?, pregunto esto pues he notado que al variar la sección de estos “elementos ficticios” varían los momentos y cortes finales.
    Por otra parte, quisiera aprovechar la ocasión para saber su opinión sobre la diferencia entre los sistemas de MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA y ALBAÑILERIA CONFINADA ¿cuál de los dos sistemas es el mas económico si nos referimos a edificios de vivienda (5 pisos)?
    Gracias por su atención

    Saludos Cordiales

    Iván Molina P.

  81. Ángel San Bartolomé

    Estimado Iván Molina:

    Si estás modelando al brazo rígido (BR) a través de una barra, puedes asumir que su sección es similar a la de cualquier viga flexible que exista en el edificio, pero le proporcionas un módulo de elasticidad 100 veces mayor que el de la viga flexible. Recuerda que la rigidez al giro por flexión es 4EI/L, si anulas "I" el brazo rígido se deformará como un chicle y esa no es la idea. Otra cosa es anular su rigidez torsional JG/L proporcionando en el SAP J = I1 = 0, esto se hace cuando existe una viga que llega perpendicularmente al BR y queremos forzar a que esa viga esté simplemente apoyada sobre BR.
    Respecto a los costos, traslado tu pregunta a los lectores del blog que se dedican a la construcción. Saludos,

  82. Renzo Peña Alvarez

    Estimado Ing. San Bartolome:
    He modelado un edificio en albañileria confinada en el ETABS utilizando elementos SHELL (muros de albañileria) y FRAMES (confinamientos), al obtener los cortantes Ve obtengo valores tanto en los muros como en las columnas, por lo que deberia considerar solo el cortante de los muros o tambien a este sumarle el cortante de sus columnas que lo confinan? si fuese asi que explicacion logica le daria?
    Y una 2da pregunta en caso tenga placas de concreto armado que confinen a un muro la distancia "L" del muro tambien incluye la longitud de la placa?

  83. Gerson Alfaro

    Estimado Ing San Bartolome: porfavor me pueda absolver las sgtes dudas: ¿Porque la relacion "Vm1/Ve1" su minimo valor es 2 y maximo 3? para poder diseñar los muros. ¿Es correcto inferir que es 2 para llevar el cortante x sismo moderado al cortante x sismo severo como minimo? Gracias por su atencion…

  84. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    Para efectos de diseño, debes sumar el cortante en la columna con el obtenido en la albañilería. La explicación es que ambos elementos forman una sola unidad llamada "muro confinado", aparte que la fórmula empírica para hallar el cortante de agrietamiento diagonal "Vm", incluye las columnas. Respecto a tu pregunta 2, cuando las columnas son pequeñas, se mimetizan con la albañilería y gobierna la deformación de la albañilería. Pero cuando se transforman en placas, gobierna la deformación de la placa, lo que puede causar el agrietamiento vertical en el encuentro albañilería-placa. Para esos caso, mejor es crear una junta en esa unión. Saludos,

  85. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gerson Alfaro:

    La respuesta que tú mismo das para el valor mínimo del factor de amplificación que permite pasar los esfuerzos provocados por el sismo "moderado" a la condición de "sismo severo" Vm1/Ve1 = 2, es correcta, por la definición que se hace de estos sismos en la Norma E.070. En cuanto al límite máximo (Vm1/Ve1 = 3), corresponde al factor "R", cuya definición lo da la Norma E.030 para el caso de "sismo severo" R = factor de reducción de las fuerzas sísmicas elásticas por efectos de ductilidad, sobrerresistencia, etc. Saludos,

  86. JIMMY SANTANDER LOLI

    Estimado ing, San Bartolome, como se sabe en la albañileria confinada, las cargas son soportadas por los muros,pero mi consulta es acerca si se puedo utilizar sistema mixto,ya que se trata de que una vivienda que carece de muros paralelos a la calle,por lo que el aligerado puede ser apoyado por los muros perpemdiculares a la calle, pero por la configuracion arquitectonica de la edificacion, en uno de sus extremos esto no es posible entonces quisiera saber si puedo formar un portico en dicha zona, con lo cual el aligerado quedaria soportado por un extremo por muro y por el otro por una viga peraltada, quisiera saber su opinion.

  87. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Seguramente te refieres a una vivienda ubicada en la esquina de una manzana. El uso de un sistema mixto es posible, pero teniendo cuidado en 2 cosas: 1) la torsión en planta que podría generar el muro longitudinal (perpendicular a la calle); y, 2) la flexibilidad en la dirección paralela a la calle, que no podría ser acompañada por el muro longitudinal. Ambos problemas puedes resolverlos con algunas placas o columnas robustas paralelas a la calle, dimensionadas de tal forma que las derivas máximas no pasen de 0.005. Saludos,

  88. francisco sarria

    hoola ingeniero Angel San Bartolome me gusto mucho su blog de investigacion experimental soy un estudiante de ingenieria civil de nicaragua y me gustaria estar mas encontacto con usted ya que a sido una buena experiancia que e tenido por medio de la web observando todas sus pruebas de construccion ya que e tenido el gusto de almacenar barios de sus investigaciones para darle una ojeada y aprender mas de usted ya que me gusta mucho la invetigacion.
    lo unico que quiero es saver es que me recomienda usted para mi nueva vida profecional ya que soy un poco nerviosos.

    muchas gracias espero tener respuesta de ustemuy pronto.

  89. Ángel San Bartolomé

    Estimado Francisco Sarria:

    Muchas gracias por tus palabras. Sé que en tu país se producen grandes terremotos, por lo que te pido difundir este blog en tu universidad. Para superar tu nerviosismo basta que tengas confianza en ti mismo y estudiar siempre. Saludos,

  90. Carlos Gutierrez Davila

    Estimado Ing San Bartolome soy un estudiante de la Universidad RICARDO PALMA que esta interesado en la albañileria estructural y siempre difundo este blog a cada persona que este tocando el tema de la albañileria ,siempre leo su blog ya me que parace la mejor interaccion alumno profesor de universidades diferentes para no limitarnos solo en libros sino contar con comentarios y sugerencias por parte de un Ing como Ud.

    Mi consulta es la siguiente
    la relacion de L=2H<= 5 m.Donde:
    L= longuitud del muro
    H= Altura libre del muro

    es aplicada solo para muros portantes de un paño o para muros portantes de puedan tener mas de un paño ,
    ya que en la bibliografia que se da en este tema de la albañileria estructural , cuando un muro contiene mas de un paño la fuerza cortante de distribuye en funcion a la longuitudes de este paños internos Vi=(Li/L)V, y si por medio de los programas de computo se podria dejar de utilizar esta formula.
    Otra duda es que si, uno modela una estructura de este tipo en un programa como ETABS o SAP2000 por el metodo de los elementos finitos , se podria dejar de la lado , contar con el 25 % de la rigidez de los muros perpendiculares o 6t , ya que es modelamiento con este metodo (MEF) cada muros se modela de forma independiente .

  91. Oscar Lagos

    Ing. Angel San Bartolome: Respecto de la albañileria armada que se viene ejecutando cuyo espesor es de 10 cm o mas en el cual se le coloca acero de refuerzo en el centro del muro de albañileria de espesor "e". Como es la respuesta estructural de este muro, como actua el acero de refuerzo en él; ya que según el diagrama de esfuerzos y deformaciones en el centroide o d/2 los esfuerzos son cero o proximos a este valor.

  92. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    La distancia entre las columnas menor que 2 veces la altura libre de la albañilería, se aplica a cada paño que compone al muro, y su objetivo es que no se pierda la acción de confinamiento en la zona central de cada paño. En cuanto a la repartición del cortante en proporción a la longitud de cada paño, corresponde a la versión antigua de la Norma E.070 (1982), esa expresión no se aplica en la nueva versión. En relación al uso de programas, la Norma E.070 da libertad total para que resuelvas al edificio con cualquier programa, pero algo que debes considerar es que un muro por más largo que sea, proporciona una rigidez despreciable para acciones perpendiculares a su plano, por eso prefiero emplear personalmente la técnica de pórticos planos; ejemplo de lo que te indico, aparece en la Fig.10 del artículo sobre el comportamiento de la albañilería en el sismo de Pisco. Saludos,

  93. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Lagos:

    Voy a tratar de interpretar tu pregunta, me corriges si me equivoco. No existe muro estructural de albañilería armada de 10cm de espesor, así que supongo que te refieres a la Placa P-7 o P-10, que se destinan a tabiques y para arriostrarlos usan refuerzo vertical en su eje (tú no especificas si el refuerzo es vertical u horizontal). Para interpretar la acción del refuerzo vertical, trata de hacer una analogía con una viga de concreto armado sujeta sólo a flexión. La carga sísmica perpendicular al plano del tabique, genera un momento flector en la zona central igual a wh2/8, donde "h" es la altura. Ese momento debe ser inferior a la capacidad resistente a flexión del muro, que es FiAsFy(D-a/2), donde: Fi es el factor de reducción de resistencia (0.9), As es el área del refuerzo, Fy su esfuerzo de fluencia, D la distancia entre el borde comprimido y el refuerzo, y "a" es la longitud de bloque de compresión, que se puede obtener igualando la tracción a la compresión. Así es como actúa ese refuerzo, que además debe soportar el corte-cizalle en los extremos. Saludos,

  94. Carlos Gutierrez Davila

    Estimado Ing San Bartolome Conrespecto a la pregunta que le hice sobre considerar 25% de la rigidez de un muro perpendicular o 6t , para fines de modelamiento con elementos de area (shell) estos muros modelados con este elemento no influye en el muro perpendicular , entonces lo que tendriamos que hacer es cambiar las propiedades de este muro en el programa (en la direccion del analisis) y/o en el analisis por ejemplo en la evaluacion de esfuerzos adiciaonarle el 25% de la fuerzas axial que recibiria el muro en la direccion del analisis del muro prependicular, lei el libro que publico en el año 1994 que se tiene por titulo "CONSTRUCCIONES DE ALBAÑILIA – Comportamiento sismico y diseño estructural" meciona en la pagina 77 en la parte analisis comparativo que las fuerzas y momentos calculadas por el analisis manual se puede efectuar con fines de predimencionamiento por fuerza cortante ¿Como y donde puedo aplicar eso? Ya que la norma E0.70 da unas formulas para estimar el espesor del muro de acuerdo a la zonificacion o es solo para calcular los porcentajes de rigidez que tiene cada muro.
    Volviendo a la pregunta anterior de los muros perpendiculares esto se toma en cuenta ya que estos muros son un tipo de arriostre.

  95. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    En relación al libro, el "análisis manual" se realiza suponiendo que la rigidez de un muro corresponde a la de un elemento en voladizo, despreciando el efecto hiperestático que proporcionan las vigas o losa de techo, cosa que sí se contempla en el "análisis computacional" y que de hecho afecta a los momentos flectores del muro y no tanto a la fuerza cortante que éste absorbe (V). Por eso es que se dice, que el análisis manual puede emplearse con fines de predimensionamiento. Por ejemplo, la norma E.070 vigente exige que para sismos moderados V<0.55Vm, allí podrías emplear el método manual para verificar cada muro. Con relación a tu primera pregunta, el considerar el 25% de la longitud libre de la pared transversal o 6t, sólo se aplica cuando se utiliza la técnica de pórticos planos, para contemplar la restricción que proporcionan esos muros a la deformación por flexión y axial del muro en análisis. No se aplica cuando se hace un análisis por elementos finitos enmmallando todas los muros, salvo para determinar por integración las fuerzas internas en el muro en análisis (piers en el ETABS). Saludos,

  96. Carlos Gutierrez

    Muchas gracias Ing. ha satisfacido una gran duda que tenia , es muy bueno este blog para que personas de otras universidades que no tenemos el privilegio de llevar clases con Uds.

  97. Oscar Lagos

    Ing. Angel San Bartolome: muy agradecido por su respuesta a mi pregunta sobre los muros que usted a tenido a bien interpretar como las placas P-7, P-10, ello a permitido que investigue un poco mas y aclare mis dudas en vista que si el acero se ubica en el eje, no necesariamente la profundidad del eje neutro "c" pasa por este punto. Ello me conlleva a suponer que los muros de concreto armado de 10 cm de espesor con mallas electrosoldadas ubicadas en el eje son una buena opción para construcción de viviendas economicas o debe haber alguna restriccion o cuidado en cuanto a recubrimientos u otro aspecto de diseño. Gracias

  98. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Lagos:

    Debes tener en cuenta que el sistema P-7 es para tabiques, mientras que los muros delgados (t = 10cm) de concreto armado con ductilidad limitada son muros portantes. En el blog http://blog.pucp.edu.pe/con… tienes bastante información sobre ese tipo de muros. Saludos,

  99. ANGEL SALAZAR

    Cordiales saludos Ing Angel San Bartolomé, trabajo analizando y diseñando, en ocasiones, viviendas de alabñilería confinada. Y espero me pueda responder a mi consulta sobre los sobrecimientos. Cual es su profundidad mínima y su ancho mínimo. He leido que algunos autores dan 30cm. como altura mínima; así como 20 cm. de ancho mínimo. Pero no toman encuanta las cotas de los entrepisos. Y si es necesario que haya una altura mínima de recubrimiento entre la cota superior del cimiento corrido y la cota inferior del entrepiso (o falso piso), que obviamente comprende al sobrecimiento. Es necesario que haya un espaciamiento mínimo(relleno) entre cota superior de cimiento corrido y entrepiso?. Así como tambien debe haber un margen libre del cobrecimiento saliente arriba del palso piso desde donde debe empezar a armarse el muro de ladrillo?. Como se vé, éstos detalles influyen en la altura total del sobrecimiento. Espero me absuelva éstas dudas.
    Muchas gracias por su atención.

  100. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ángel Salazar:

    El sobrecimiento es tan solo una extensión del muro de albañilería hasta llegar al cimiento. Esa zona no se hace de albañilería porque está en contacto con el suelo. Es decir, el espesor mínimo del sobrecimiento es igual al grosor del muro y debería tener una altura por encima del nivel natural del terreno (NNT) de unos 30cm, para proteger de la humedad a la albañilería. El peralte del sobrecimiento por debajo del NNT, se encuentra definido por la profundidad existente entre el nivel de cimentación y el peralte que deba tener el cimiento. La altura del sobrecimiento no debería preocuparte, porque se encuentra restingido de pandear por el cimiento y el contrapiso. Algo que debería preocuparte, es que la columna no debe apoyar en el sobrecimiento carente de refuerzo, porque podría triturarse ante los terremotos, más bien debería atravesar al sobrecimiento y apoyar en el cimiento que es mucho más ancho. Saludos cordiales,

  101. FREDDY ZAPATA

    Ing.,Por favor me podria explicar que son cada uno de los valores en la relaciòn Ve.L/Me ya que me salen valores muy altos recontra mayores que 1.Gracias.

  102. Ángel San Bartolomé

    Estimado Freddy Zapata:

    En la relación VeL/Me, L es la longitud total del muro, incluyendo columnas de confinamiento, Ve y Me son la fuerza cortante y el momento flector, respectivamente, producidos por el sismo moderado. Para que tengas una idea del significado de esa relación, si reemplazas Me = Ve h, donde "h" es el brazo de palanca respecto a la base del piso en análisis, resulta VeL/(Veh) = L/h, que es la inversa de la esbeltez. Si el muro estuviese en voladizo y si las cargas tuviesen una distribucìón triangular, entonces para el primer piso tendrías h = 2H/3, donde H es la altura total. Si te sale VeL/Me muy alto, posiblemente tengas error en el cálculo de Me. De todas maneras, el factor de reducción de resistencia al corte (alfa = VeL/Me) no debe exceder de 1.0. Saludos,

  103. Carlos Gutierrez Davila

    Estimado Ing.San Bartolome ahora que se puede tener acceso a los acelerogramas que nos dejo el sismo de ICA es factible evaluar las fuerzas que se presentan (Ve,Me) y los desplazamientos (Drstorciones)en una estructura de Albañileria cargando este tipo de registros , ya que es la descripcion de un sismo real o solamente basta analizar estas estructuras con el metodo estatico equivalente.

  104. Gregorio Calcina

    Cordiales saludos Ing Angel San Bartolomé.

    lo felicito por los consejos que nos brinda un profesional de tanta trayectoria, asi mismo me gustaria tener un ejemplo de albañileria confinada con platea de cimentacion, estare muy agradecido por su ayuda

    saludos

  105. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    Para el caso de una estructura de albañilería ubicada sobre suelo duro, el límite entre el sismo moderado y el severo está asociado a una aceleración de 0.2g. Para suelo de menor calidad, se multiplica ese valor por el factor "S". Con lo cual, si tienes el acelerograma del sismo de Pisco, debes normalizar la aceleración máxima al valor indicado para hallar Me, Ve. Por supuesto que el análisis sería válido sólo para ese terremoto en particular, mientras que el análisis reglamentario corresponde a una envolvente de sismos ocurridos hasta antes del 2007. Saludos,

  106. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gregorio Calcina:

    Gracias por tus palabras. En relación a tu pedido, el primer artículo del capítulo "Espacio Libre" de este Blog, trata sobre un edificio de albañilería confinada sobre una platea de cimentación, leélo, es muy interesante. También, si dispones del programa "SAFE", que resuelve por elementos finitos a los solados sobre suelo flexible, puedes evaluar las constantes de resortes en la base de cada muro y esos valores los puedes emplear cuando resuelvas al edificio con el "SAP". Por ejemplo, la constante de resorte helicoidal en la base de un muro, puedes hallarla con el SAFE, suponiendo que en la malla que simula al solado, existe un brazo rígido (base del muro), donde actúa un momento flector (M). El programa te proporcionará la rotación del brazo rígido (teta) y el cociente M/teta es la constante de resorte helicoidal. Si aplicas una carga P, en el centroide del brazo rígido, el programa te dará un desplazamiento vertical (delta), el cociente P/delta es la constante del resorte vertical. Después, el procedimiento es totalmente similar al caso "base empotrada". Saludos,

  107. liliana morales lagones

    me agrada los temas q trata me gustaria q me los envie a mi correo porfavor soy estudiante de ing. civil

  108. Ángel San Bartolomé

    Estimada Liliana Morales:

    Cualquier artículo del blog puede ser descargado presionando click sobre la palabra resaltada. Una vez que la descarga se haya completado, puedes guardarlo en tu computadora, o imprimirlo. Saludos,

  109. Miklail Rivera Chávez

    Ing. San Bartolomé buenas tardes, ante todo felicitarlo por le blog, el cual está interesante y del que se aprenden muchas cosas. Tengo unas consultas sobre los ladrillos (9x13x24 cm)de concreto (Kingkoncreto) en cuanto a las consideraciones que se debe tener al utilizar este material en la construcción de edificaciones de albañileria confinada de 5 pisos. Le hago esta interrogante porque en la obra en la que laboro por razones de enconomía se decidió emplear este tipo de unidadades en las de arcilla. Le agradezco su tiempo y la respuesta que me pudiese brindar. Ssludos

  110. Carlos Gutierrez

    Estimado Ing. San Bartolome tengo una cosulta con respecto al capitulo 7 de la Norma de Albañileria , para el ejemplo de albañileria confinada que se publica en este Blog se evalua la candicion 7.1.1a (Espesor efectivo), tambien la candicion 7.1.1b (Esfuerzo Axial Maxinmo), pero lo que no encuentro en el ejemplo es la condicion 7.1.1c (Aplastamiento) lo que no debera sobrepasar el valor de 0.375f’m ¿se puede calcular con la siguiebte formula ? Pi/Ai + (6Mi/(t(l`2)))<0.375f’m , Donde Pi: Carga vertical ene l muro i,Ai: area del muro i , Mi: Momento flextor ene l muro i del nivel considerado , t: espesor del muro , l: longuitud del muro esta condicion se evalua ¿Solo para el primer piso o para todos los pisos ? , y porfavor podria detallar las condiciones de los centros de gravedad del Sismo XX1(Xcg,Ycg)=(8.3,3.68),Sismo XX2(Xcg,Ycg)=(8.3,4.50),Sismo YY(Xcg,Ycg)=(9.14,4.09), ya que yo solo utilize para colocar las fuerzas de sismo el centro de gravedad geometrico .

  111. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miklail Rivera:

    Son 4 consideraciones a tener en cuenta cuando se utiliza unidades de concreto (ladrillos o bloques), las 3 primeras se deben a la alta variación volumétrica que ellas tienen: 1) las unidades deben tener por lo menos 28 días de fabricación; 2) muros con longitudes mayores de 8m deben tener una junta vertical de expansión, que no necesariamente atraviesa la losa de techo; 3) las unidades deben asentarse secas, no se les puede regar porque se expanden para luego contraerse al secar, lo que causaría fisuras en el muro; y, 4) debe emplearse mortero con cal para retardar su endurecimiento, ya que la unidad se asienta seca. Mayores detalles aparecen en el Blog en el capítulo Comentarios a la Norma E.070. Saludos,

  112. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    Responderé a tus 2 preguntas en 2 mensajes. La verificación por aplastamiento se realiza sólo cuando hay alguna carga concentrada que llega a la albañilería y trata de provocar una falla local por concentración de esfuerzos de compresión. Por ejemplo, una viga que apoye sobre un muro transversal, o un dintel que apoye directamente sobre la albañilería (no sobre una columna de confinamiento), lo último es el caso de la albañilería armada. En el caso de los muros confinados, el momento flector sísmico se traduce en cargas axiales que actúan sobre las columnas. Estas columnas se diseñan para evitar su falla por aplastamiento, con lo cual, si no falla la columna por compresión, tampoco fallará la albañilería circundante.

  113. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    Respecto a tu segunda pregunta, trataré de ilustrarla con un ejemplo sencillo. Imagínate una planta cuadrada de dimensión "B", con 4 ejes resistentes en el perímetro (X1, X2, Y1,Y2), cuyo centroide ("CG") se encuentra a B/2 de esos ejes. Para el análisis sísmico la Norma E.030 obliga a considerar una excentricidad accidental Ea=0.05B; si sólo aplicases la carga sísmica en CG, estarías incumpliendo la Norma E.030. Para considerar "Ea" en el análisis sísmico en la dirección X-X, puede desplazarse CG hacia abajo la cantidad "Ea" (SismoXX1), lo que causaría recarga por torsión en X1 y una descarga en X2, pero para diseñar a X2 debes considerar los mayores esfuerzos, que se logran desplazando CG hacia arriba la cantidad "Ea" (SismoXX2), que produce una recarga por torsión en X2 y una descarga en X1. De este modo, X1 se diseña con los esfuerzos producidos por "SismoXX1" y X2 se diseña con los esfuerzos producidos por "SismoXX2". Lo propio hay que hacer para la dirección Y-Y. Recuerda que la excentricidad accidental cubre defectos constructivos que causan disminución en la rigidez y la posibilidad de que durante un sismo algunos ambientes del edificio estén sobrecargados y otros no, lo que causa corrimientos de "CG" hacia cualquier lado de la planta. Saludos,

  114. ing. Emmanuel E. Rodriguez

    Estimado ing.

    Tengo una linea abierta sobre el modelo
    del ejemplo de mamposteria confinada
    publicada por usted,varios ing. peruanos
    modelaron la edificacion empleando los
    elementos finitos en el etabs, para mi
    es un honor que usted visite la pagina:
    FORO CONSTRUAPRENDE…. y en la SECCION
    DEL ING.RODRIGUEZ > entrar en el modelo
    peruano…y comentar, darle pauta o la
    orientacion adecuada para beneficio de
    los ingenieros del peru, pues tienen
    muchas dudas en el planteamiento de la
    modelacion, analisis…etc de la mampos-
    teria confinada….. saludos,

    atte: ing. Rodriguez

  115. Ángel San Bartolomé

    Estimado Michael Vaca:

    Mucho me gustaría que difunda este blog entre sus colegas, ya que la disposición y forma arquitectónica de los elementos estructurales, influye sustancialmente en el comportamiento sísmico de las edificaciones. Saludos,

  116. Ángel San Bartolomé

    Estimado Emmanuel Rodriguez:

    Gracias por la invitación, pero necesito saber la dirección de su página web, favor de enviarmela. Saludos,

  117. ing. Emmanuel E. Rodriguez

    Estimado Ing.

    La direccion:
    http://www.foros construaprende.com

    en el foro, entrar en la seccion del
    ing. Rodriguez y ver el tema :
    mamposteria con el modelo del peru.
    saludos,

    cordialmente:

    Ing. Rodriguez

  118. Carlos Gutierrez

    Estimado Ing Sanbartolme , con respecto ala segunda pregunta quiero saber si la e interpretado bien la respuesta , al mover el centro de gravedad + – 0.05B tanto en X como en Y , lo hace para conocer los resultados mas desfavorables en alguna de estas cuatro estados de carga , lo que yo hago es considerar 4 fuerzas
    (Fx ,MZ=Fx0.05B)(Fx,Mz=-Fx0.05B) (Fy,Mz=Fy0.05B) (Fy,Mz=-Fy0.05B) aplicados en el centro de gravedad y realizo el analisis con los resultados mas defavorables.

  119. CRISTIAN FLORES

    INGENIERO ANGEL SANBARTOLOME QUIERO HACERLE UNA CONSULTA, TENGO UNA LOSA ALIGERADA QUE SE APOYAN EN DOS MUROS DIGAMOS (X1=2.50 y X2=4.1 m) delta de 1.6 m Y L=6.00 M, Y al costado de X2 LA LOSA YA ES HORIZONTAL y SE APOYA EN OTRO MURO DIGAMOS X3=4.10. QUISIERA SABER SI PUEDO CONSIDERAR LA HIPOTESIS DE EL DIAFRAGMA RIGIDO , O QUE LIMITACIONES TIENEN LAS LOSAS INCLINADAS CON RESPECTO A ESTA HIPOTESIS DEL DIAFRAGMA.

  120. CRISTIAN FLORES

    ME OLVIDE DE ALGUNAS CONSIDERACIONES EN EL COMENTARIO ANTERIOR , XI=2.50 X2=4.1 (SOn las alturas de los muros)
    delta =1.6m es la diferencia de alturas entre estos, L = 6.00 es la longuitus de la proyeccion de la losa onclinada y esta losa es continua con otra horizontal , es decir la losa inclinada se aoya en X1 y en X2 que es continua con otra losa que se apoya en X2 y X3

  121. Ángel San Bartolomé

    Estimado Cristian Flores:

    La losa aligerada, aunque esté inclinada, se comporta como un diafragma rígido (indeformable axialmente y a flexión ante acciones contenidas en su plano), por sus grandes dimensiones en planta. Sin embargo, para tu caso, es aconsejable modelar a la losa con una malla de elementos finitos, para que obtengas los empujes (por carga vertical y sísmica) de la losa inclinada sobre los muros donde apoya. Las columnas de confinamiento deberán soportar ese empuje transversal al plano de los muros. Saludos,

  122. pablo huapaya

    Buenas tardes Ingeniero :
    Estuve leendo las tecnicas de reparacion de muros confinados y en una de las tecnicas que es reemplazar totalmente la albañileria dañada por otra de mejor calidad.¿ cual seria la proporcion de la mezcla para integrar el portico exitente a la albañileria? Gracias por su respuesta

  123. Cristian Flores

    Estimado Ing. SABARTOLOME para la pregunta que me respondio , añando otra que ruego me responda , ¿Como calcularia la rigidez de una losa ?

  124. Ángel San Bartolomé

    Estimado Pablo Huapaya:

    Por el poco espacio que hay entre la nueva albañilería y las columnas existentes (unos 5 a 8cm), se utiliza "grout grueso". Las características de ese concreto líquido, puedes verlas en el Blog en el capítulo Comentarios a la Norma E.030, "03.Componentes de la Albañilería". Saludos,

  125. Ángel San Bartolomé

    Estimado Cristian Flores:

    La rigidez de la losa puedes calcularla con el SAP2000 u otro programa. Saludos,

  126. asanbar Autor

    Estimado Cristian Flores:

    El procedimiento manual sería suponer que la losa se comporta como una viga que se deforma a flexión y a corte, de sección variable si es que existen ductos en la losa. Esta viga se apoya sobre sobre un conjunto de resortes, cada resorte tiene una rigidez igual a la rigidez lateral del muro correspondiente. Ese sistema lo sometes a las fuerzas de inercia contenidas en el plano de la losa y lo resuelves aplicando Hardy Cross. Por eso te digo, usa mejor un programa de cómputo. Saludos,

  127. Norman Lecca

    Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:
    Reciba mis coordiales saludos. Ya que en anteriores oportunidades le plantee algunas preguntas de estructuras. Quiero molestarle con los sgt. En la costa las estructuras tipicas de pabellones de colegio, se emplea losa aligerada en el primer y segundo, la cual para el modelo idealizado se puede emplear un diafragma rigido en ambos pisos.
    En el caso de un colegio en la selva, donde por el bajo precio de la madera y la necesidad de un techo de dos aguas, se emplea una losa aligerada en el primer piso y el segundo piso se emplea un techo estructurado en madera (Viga de amarre entre columnas, tijerales, correas). La pregunta es la siguiente: esta estructura de madera como se idealiza en modelo matematico(Uso del SAP2000 o ETABS) ya que no se comporta como una losa aligerada.
    De antemano le agradezco por su valiosa opinion.
    Att, Norman Lecca

  128. Manuel Mujica

    Estimado Ing, Angel San Bartolomé

    Le saludo cordialmente y mediante la presente, abusando de su generosidad y tiempo, le hago una consulta.

    – Tengo una edificación de 6 niveles, cuyo sistema estructural es de albañilería confinada. Después de un primer análisis he determinado que algunos muros en el primer piso sean completamente de concreto y a partir del segundo piso de albañilería hasta el sexto piso. Para el modelamiento en el programa de computo, mi duda es de ¿dónde ubicar el centro de gravedad del elemento?, puesto que como son de materiales distintos, tenemos dos centros de gravedad, tanto del muro de concreto del primer piso (que sencuentra a la mitad del muro), como del muro de albañilería (que resulta de la seccion transformada).
    Le comento, que he considerado ubicar el centro de gravedad que le corresponde a cada muro segun material y unirlos por un brazo rigido a nivel de diafragama rígido, ¿esto es correcto?

    – En proyecto de siete pisos de tipo multifamiliares, es factible plantear un sistema de albañilerìa confinada, haciendo todos los muros muros de concreto en el primer piso, y de albañielría,los pisos superiores.

    Le agradezco de antemano su atención.

  129. Ángel San Bartolomé

    Estimado Norman Lecca:

    Lee en el capítulo Comentarios a la Norma E.070 del blog de albañilería, el capítulo C03. “Estructuración”. Allí aparece en las primeras líneas la respuesta a tu consulta. Saludos,

  130. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Mujica:

    Estás sacándole la vuelta a la Norma E.070, donde sólo se permite edificios de albañilería confinada de hasta 5 pisos. Esta Norma fue calibrado para aceleraciones que definen a un sismo moderado y otro severo (ver en el Blog, Comentarios a la Norma E.070, el capítulo C08 "Análisis y Diseño Estructural"), con lo cual, si la albañilería nace en el primer o segundo nivel de un edificio de 7 pisos, esas aceleraciones serían mayores a las reglamentarias. Lo que si es posible hacer es, limitando la altura a 5 pisos, que algunos muros de los pisos inferiores sean placas de concreto armado.

    Respecto a tu otra consulta, es correcto conectar los centroides del muro de concreto y el de albañilería con el brazo rígido. Si ves que la longitud de ese brazo rígido es muy pequeña (5% de la longitud del muro), podrías obviar el brazo rígido y trabajar con un solo centroide. Saludos,

  131. Cristian Flores

    Estimado Ing San bartolome , por que en el blog de concreto armado no se pueden dejar consultas como en este
    blog , saludos.

  132. Ángel San Bartolomé

    Estimado Cristian Flores:

    Sí se puede. Primero debes hacer click en el último mensaje, después vas al fondo del blog y escribes tu mensaje. La diferencia con el blog de albañilería es que en el de concreto los mensajes deben pasar por mi aprobación. Saludo.

  133. Renzo Peña

    Estimado Ing. San Bartolome, en el capitulo 8 de analisis y diseño estructural de la E070, para hallar el factor de reduccion de resistencia al corte (alfa) he podido leer que es la inversa de la esbeltez lo cual haciendo toda la ecuaacion a la inversa obtendria: 1<Esbeltez<3 , mi pregunta es porque considera esos limites (1 y 3) para la esbeltez?

  134. Renzo Peña

    Una segunda pregunta ingeniero es que en el mismo capitulo 8. hace mension a una figura de un ensayo en mesa vibratoria de un muro esbelto (3pisos), donde resalta que la falla se produjo por corte solo en el primer piso, mi pregunta es porque esta falla? que tendria que ver con la esbeltez a que se podria referir esto, Le agradezco de antemano por su atencion, saludos

  135. asanbar Autor

    Estimado Renzo Peña:

    Los límites del factor "alfa" o coeficiente de reducción de la resistencia a fuerza cortante por efectos de esbeltez por acciones coplanares (M/VL), fue obtenido experimentalmente, mira en el blog el artículo "Propuesta de Diseño a la Rotura" que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada". Este factor fue comprobado analíticamente por elemntos finitos, mira el artículo "Efectos de Esbeltez en la Resistencia al Corte", que aparece en el capítulo "Diseño Estructural" del blog. Saludos,

  136. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    Con relación a tu segunda pregunta. La evaluación analítica de la resistencia al corte (Vm) se hace a través de una fórmula empírica que aparece en la Norma E.070. En esa fórmula, cuanto mayor es la esbeltez (M/VL), menor será "Vm". Puesto que el momento flector "M" es mayor en el primer piso que en los pisos superiores, entonces su resistencia Vm1 es más baja. A su vez, la fuerza cortante actuante "V" es mayor en el primer piso que en los superiores. Entonces, si V1 > Vm1, el primer piso será el primero en fracturarse diagonalmente. En el experimento del módulo de 3 pisos, pudo comprobarse que en los pisos superiores al primero (i > 1), la fuerza cortante actuante "Vi" era menor que la resistencia teórica "Vmi", por eso no fallaron por corte. Mira el artículo #6 "comportamiento sísmico de un módulo de 3 pisos" que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada" del blog. Saludos,

  137. Jimmy Santander Loli

    Estimado Ing. San Bartalome:
    En la norma E 0.70 no se hace referencia acerca de las diemnsiones de la los ladrillos sino me equivoco solo mencionas las toleranciias de aceptables, ya que voy a realizae una investigacion acerca de unidades de concreto, quisiera saber donde puedo conseguir inforamcion acerca de esto como……gracias

  138. asanbar Autor

    Estimado Jimmy Santander:

    Las dimensiones de las unidades de albañilería (ladrillos y bloques), no se reglamentan. Lo que nos interesa desde el punto de vista estructural es que no presenten mucha variación en sus dimensiones, ya que a mayor variación, mayor será el grosor de las juntas de mortero, lo que trae por consecuencia una reducción considerable en la resistencia a corte y a carga axial. Otra cosa que interesa, es que los ladrillos no califiquen como "huecos", para que no se trituren (ver en el capítulo "Albañilería Confinada" del Blog, el acápite "unidades peligrosas".
    Saludos,

  139. Renzo Peña

    Estimado Ing Angel San Bartolome:
    En el caso de elementos No Estructurales (aislados) como tabiques,alfeizares,parapetos; es correcto arriostarlos, aparte de las columnetas, con vigas separadas de la losa en caso de tabiques o pequeños arriostres horizontales caso de parapetos o alfeizeres?,pues para el diseño segun el Cap 9 de la E070, para hallar "m",esta tabla depende del n° de bordes arriostrados,… gracias por su atencion

  140. Renzo Peña

    Una segunda consulta ingeniero es que, en su ejemplo de diseño de albañileria, para el caso de elementos no estructurales, alfeizares, solo se chequeó para cumplir fm<ft y Vu<øVc, en la norma indica otros chequeos mas como fa+fm<=0.25fm (primer piso) y fm-fa<=ft(ultimo piso) y otro chequeo mas en cualquier piso para compresion,¿ya no es necesario estos chequeos? ¿como seria entonces el procedimiento para tabiques y parapetos?..le agradezco de antemano su atencion.

  141. Fernando Sirumbal

    Ing. Ángel San Bartolomé:

    Estoy realizando el modelo estructural de una vivienda de albañilería confinada existente (ya construida), producto de la autoconstrucción, con el objetivo de analizarla frente a un sismo severo y observar su comportamiento y su respuesta frente a esta carga sísmica.
    El problema es que en la segunda planta de esta casa, todos los muros portantes o "reforzados" están hechos con ladrillos tubulares o "pandereta", y como esto está fuera de norma para una zona sísmica 3, quisiera saber si la expresión para calcular la resistencia diagonal al agrietamiento de estos muros:
    Vm = 0,5v´m.@.t.L + 0,23Pg (norma e.070)
    es válida también para este tipo de ladrillos (pandereta), haciendo previamente el ensayo de compresión diagonal sobre muretes para obtener el v´m. Gracias.

  142. asanbar Autor

    Estimado Renzo Peña:

    Por supuesto que puedes adicionar soleras para controlar la flexión del borde horizontal superior del tabique o parapeto. Eso depende de la longitud de esos elementos, para ello, aplica la "regla del sobre" que te permitirá definir las líneas de falla. Si esa longitud es pequeña, bastaría con usar columnetas y si tienes temor, podrías adicionar 2 varillas de 1/4" en la última hilada ancladas a las columnetas. Saludos,

  143. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    En relación a tu segunda pregunta, en elementos como tabiques, parapetos o cercos, los esfuerzo axiales de compresión son totalmente despreciables, sólo se debe vericar la tracción por flexión en la albañilería. Los chequeos que indicas se refieren a los muros portantes; incluso si un muro portante confinado cumple con las 3 condiciones especificadas en la Norma E.070, puedes dejar de lado las verificaciones que señalas(mira en este Blog los comentarios al capítulo C09). Saludos,

  144. Ángel San Bartolomé

    Estimado Fernando Sirumbal:

    La fórmula para hallar "Vm" también es válida para el ladrillo Pandereta. Aparte del ensayo de muretes (v´m), deberías hacer ensayos de pilas (f´m), recuerda que el valor que se adopta en la fórmula es v´m o raíz cuadrada de f´m, lo que sea menor. Pero, el problema está en que esos ladrillos se trituran después que el muro se agrieta diagonalmente, por tanto, debes garantizar que el comportamiento del segundo piso sea elástico ante el sismo severo. También, podrías adicionar mallas electrosoldadas (mira el capítulo "Reparación y Reforzamiento" del Blog) para controlar esa trituración y aumentar la resistencia a corte de esos muros. Si agregas esas mallas, deberías reemplazar aquellos ladrillos pandereta ubicados en el nudo solera-columna por concreto. Saludos,

  145. Jos{e Miguel remuzgo florentino

    Estimado Angel San Bartolome.
    Me preguntaba como son las escaleras en albañileria armada, como es el detalle de la escalera en el mura si va encima de un a viga como en albañileria confinada, como?, no se si podre mandarme un detalle de esto

  146. Ángel San Bartolomé

    Estimado José Remuzgo:

    Tienes varias alternativas: la primera es la tú indicas "que el descanso de la escalera apoye sobre una viga de concreto armado. La segunda alternativa consiste en recortar una parte de las tapas laterales de aquellos bloques donde apoya el descanso, para que el refuerzo longitudinal de la escalera pase por esos recortes y ancle en el muro, mientras que las otras tapas laterales no se recortan para que sirvan de encofrado al grout. La tercera alternativa se aplica después que el muro esté construido, se empernan cartelas metálicas para que allí apoye el descanso, aunque también podrías colgar al descanso de unos tirantes, o hacer una escalera autoportante. Saludos,

  147. Julia Macedo

    Ing. Angel Sanbartolome, estuve leyendo los reporte que se presentan en este blog y me llamo la atenion el tema de la esbeltez de los muros , la esbeltez de las pilas es igual a E=h/t , mi pregunta es ¿hay alguna altura de entre piso maxima para las estructuras de albañileria ? Gracias a esta relacion de esbeltez.

  148. Ángel San Bartolomé

    Estimada Julia Macedo:

    La esbeltez de las pilas de albañilería no tienen ninguna relación con la esbeltez de los muros. Para el caso de las pilas, en el capítulo "Prismas de Albañilería" del blog, se analizó el efecto de la esbeltez porque en obra puede construirse especímenes con esbeltez distinta a la nominal (5), para facilitar su transporte o por los distintos ladrillos existentes en el mercado nacional, con lo cual, para esa situación, es necesario corregir su resistencia a compresión (f´m) para estandarizarla a la esbeltez nominal. En el caso de los muros, la esbeltez máxima se encuentra limitada, por las razones que se indican en los Comentarios a la Norma E.070, capítulo 7 "Requisitos Estructurales Mínimos", que aparecen en este blog. Saludos cordiales,

  149. Eliana Rojas Castillo

    Estimado Ingeniero :
    Disculpe la molestia nuevamente, quería consultarte acerca de que tan importante es el curado de las juntas de mortero y del grout, si es que eso afecta el comprotamiento del muro notablemente, ya que estamos elaborando un muro perimétrico.
    Ha habido casos en que no se han curado las juntas y estas no han presentado ningún tipo de problema aparente.
    Asi mismo las resistencias del los prismas hechos con el grout han dado resistencias de 23 Mpa en promedio, siendo lo especificado 14Mpa.
    El muro tiene 3 m de altura de albañileria , y casi 5 Km de largo,es por eso que me preocupa que tan importante sea lo del curado tanto del grout así como del mortero.
    EL trabajo de humecimiento de los alveolos se esta realizando en su totalidad.
    Saludos y muchas gracias
    Eliana

  150. Ángel San Bartolomé

    Estimada Eliana Rojas:

    Por la longitud del muro que indicas (5 Km, espero que por lo menos tenga juntas verticales cada 8m), supongo que se trata de un cerco, donde las acciones sísmicas coplanares son ínfimas en comparación con la resistencia a corte. Ese tipo de muro se diseña como un voladizo sujeto a cargas sísmicas perpendiculares a su plano, despreciándose la resistencia a tracción por flexión de la albañilería, por lo que no necesitas elevar la adherencia bloque-mortero ni su resistencia a corte, curando las juntas, aparte que ese curado se realiza sólo si se observase que el bloque de concreto es muy poroso (mira los comentarios al Capítulo 4 de la Norma E.070 hechos en este blog). El regado interno previo al vaciado del grout que están haciendo, es correcto, eso evita que el grout se contraiga violentamente separándose de la albañilería. Saludos,

  151. Miklail Rivera Chávez

    Ingeniero San Bartolomé buenos días: mi consulta es la siguiente: en la obra que laboro estamos empleando ladrillos de concreto Kingconcreto, y hemos empezado el tarrajeo, desearía saber alguna recomendación para esta labor. Agradezco las recomendaciones que me pueda brindar

  152. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miklail Rivera:

    El tarrajeo de paredes hechas con ladrillos de concreto, es totalmente similar al caso ladrillos de arcilla: limpieza, humedecimiento, pañeteo y acabado. Mejor todavía si lo aplicas sobre una malla electrosoldada como la que aparece en la figura del capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog, así podrías controlar fisuras en los muros por cambio de temperatura, o el desprendimiento del tarrajeo por acción vibratoria de los terremotos. Trata de usar arena con bajo contenido de polvo, o sino, tamiza la arena por la malla #200, para evitar fisuras por contracción de secado del tarrajeo. Saludos,

  153. Carlos Antezana Ohashi

    Estimado Ing. San Bartolome:
    Mas que alguna consulta que realizarle en esta oportunidad, le escribo para felicitarlo por el blog que mantiene vigente. Soy un ingeniero civil boliviano que se encuentra en un curso de masterado en Yokohama, cerca a la ciudad de Tokyo donde Usted tiempo atrás tuvo la oportunidad de visitar y estudiar. Como será de su conocimiento actualmente en el Japón los códigos y normas no aprueban el uso de ladrillo en estructuras de Hormigon Armado (si lo estan las que poseen block que esten armadas con anclaje a las columnas y vigas). Motivo por la cual encontre muy poca bibliografía y experiencia localmente. Leeré su blog de la A a la Z.
    Lamentablemente no puedo ver en mi navegador los videos del blog pero trataré de solucionarlo.
    Una vez mas le envío los mas sinceros saludos y felicitaciones por su objetivo de propagar conocimiento de forma tan transparente y organizada.

  154. Miklail Rivera Chávez

    Ingeniero San Bartolomé buenos días, otra vez una nueva pregunta acerca del tarrajeo sobre ladrillos de concreto: ¿es recomendable curar la pared ya tarrajeada?. Gracias por la respuesta brindada anteriormente y por la presente. Saludos

  155. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Antezana:

    Me has hecho recordar mis viejos tiempos en Tokyo. No sabía que el uso de tabiques de ladrillos estaba prohibido en las estructuras de concreto armado, en fin, me parece una exageración japonesa. Tengo otro blog sobre concreto armado: http://blog.pucp.edu.pe/con… donde encontrarás más información. Trata de difundir ambos blogs por esos lares. Saludos cordiales,

  156. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miklail Rivera:

    Todo elemento que contenga cemento, entre ellos el tarrajeo, necesita curarse, para hidratar al cemento, ganar resistencia y evitar una contracción de secado violenta, que conduce a la formación de fisuras, las que a su vez debilitarían la adherencia tarrajeo-albañilería. En el caso del tarrajeo, por su poco espesor y bajo contenido de cemento, es suficiente regar a la pared 1 vez al día durante 3 días consecutivos. Saludos,

  157. Pablo Huapaya

    Buenas noches Ing.
    Como seria el traslape adecuado para columnas de confinamiento de muro.En una vivienda se desea construir el 2do piso pero no dejaron mechas para proseguir con el traslape de columnas.
    Habria que picar la columna del primer nivel y luego colocar la varilla que subira al 2do piso? Pero acaso esto de picar estaria debilitando la estructura.
    Por supuesto que ya se analizo si va resistir el segundo piso. Gracias por su respuesta

  158. Ángel San Bartolomé

    Estimado Pablo Huapaya:

    Detalle del traslape del refuerzo vertical en columnas de confinamiento, aparece en el ejemplo de diseño estructural en este blog. En cuanto a la vivienda que indicas, la mejor solución es picar la columna hasta alcanzar la longitud de anclaje del refuerzo por adicionar en el segundo piso. Luego aplicas epóxico para pegar concreto nuevo con el antiguo y llenas la zona picada con un concreto de mayor calidad al existente. Otras soluciones como la de usar pernos expansivos y soldar la barra nueva a ese perno, o la de perforar la columna existente e insertar la barra nueva para después llenar el agujero con epóxico, no me gustan, porque la barra nueva trabajaría como si estuviese articulada en su base. Saludos,

  159. Sandro Sanchez

    Ing SANBARTOLOME, como se diseñaria la cimientacion de una vivienda de albañileria confianda o Armada por que no encuentro mucha bibliografia de ese tema , solo ejemplos muy simples.

  160. Ángel San Bartolomé

    Estimado Sandro Sánchez:

    Tu pregunta es demasiado genérica como para abarcarla en un simple mensaje. En primer lugar, tienes que conocer las características del suelo de cimentación, para adoptar alguna solución que van desde los cimientos corridos de concreto ciclópeo, o reforzado, incluyendo vigas de cimentación, hasta los solados y pilotes. Un ejemplo sencillo puedes leerlo en la pág.103 de mi libro "Construcciones de Albañilería". Hay muchos libros que tratan sobre cimentaciones. Saludos,

  161. Sandro Sánchez

    Gracias Ing Por la respuesta pero no enfoque bien la pregunta,
    Me refereria al cimiento corrido de concreto ciclopeo simplemente

    Otra consula como podria consegui todos sus libros en version origina.

  162. Ángel San Bartolomé

    Estimado Sandro Sánchez:

    Mis libros los comercializa el Fondo Editorial de la Pontificia Universidad Católica del Perú. Puedes hacer el pedido incluso por internet. Su website es: http://www.pucp.edu.pe/cont

    Saludos,

  163. FRANCISCO SARRIA

    ING. ANGEL SAN BARTOLOME DESEO SABER QUE SUCEDE SI EN UNA CONSTRUCCION DE UNA VIVIENDA HUBO UN AEQUIVOCACION EN LA ARMADA DEL HIERRO A COLOCAR Y SI VIO EL CASO DE GRIFIAR EL HIERRO QUE PROBOLEMAS PODEMOS OBTENER YA SEA EN LAS COLUMNAS GRACIAS ESPERARE RESPUESTA PRONTO

  164. Ángel San Bartolomé

    Estimado Francisco Sarria:

    De preferencia, las varillas no deben grifarse (doblarse), porque pierden efectividad cuando se traccionan, ya que se enderezan con una fuerza menor a la que tendrían si estuviese recta, aparte que al enderezarse expulsan a la capa de concreto circundante. Si se cometió un error grosero en el proceso de montaje de la armadura, es preferible agrandar la sección de concreto a tener que grifar la barra; sin embargo, el grifado de varillas puede hacerse sin que sobrepase de una pendiente 1:6. Saludos,

  165. Oscar Lagos

    Ing. Angel San Bartolome, tenga buen dia, mi pregunta no se relaciona directamente con el concreto armado, pero quisera solicitar su ayuda si es que se pudiera, he estado tratando de buscar tablas de diseño en acero para tubos en flexión, ya que para perfiles soldados si los hay, tal vez usted conosca alguna bibliografia o pagina en la cual pueda encontrar o me pueda indicar de que manera calcular el diametro y espesor de un tubo para que resista a flexión u otras acciones mecánicas.De ante mano agradesco su tiempo

  166. Miklail Rivera Chávez

    ING SAN BARTOLOME BUENAS TARDES, TENGO UNAS CONSULTAS QUE SE LAS PASO A PLATEAR: EN LA OBRA DONDE LABORO HEMOS VENIDO USANDO EL LADRILLO KINKONGCRETO TRADICIONAL (5 HUECOS PARALELOS AL LADO MENOR) HASTA QUE UNICON DESCONTINUO SU FABRICACION. AHORA NOS HAN ENVIADO SU NUEVO LADRILLO (13X9X22 DE 4 HUECOS PARALELOS AL LADO MAYOR Y CON HUECOS EN UNA SOLA CARA DE ASENTADO, QUEDANDO LA OTRA TAPADA). ADEMAS EN OBRA LOS MUROS LOS HACEMOS EN 3 ETAPAS: EMPLANTILLADO EL PRIMER DIA, 12 HILADAS EL SEGUNDO Y TERMINAMOS CON 9 HILADAS EL TERCERO. MIS PREGUNTAS SON:
    EL LADRILLO ASENTADO DE SOGA TIENE QUE IR CON LOS HUECOS MIRANDO HACIA ARRIBA O HACIA ABAJO.
    LE AGRADEZCO SU TIEMPO,ESTA RESPUESTA Y OTRAS QUE ME PUDIESE BRINDAR

  167. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Lagos:

    Las preguntas que se hagan en este blog, deben estar relacionadas a la Albañilería. Sólo por esta vez responderé a tu consulta. Mira el Manual of Steel Construction del AISC.
    Saludos,

  168. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miklail Rivera:

    No sé las razones por las cuales UNICON haya cambiado la disposición de las ranuras en sus ladrillos. El nuevo tipo de ladrillo que indicas, taponado en una de las caras de asiento, no permite la penetración de mortero en esa cara (excepto en los poros), con lo cual, la resistencia al corte debe ser más pobre que la obtenida con el ladrillo antiguo, ese efecto hay que investigarlo con ensayos de muretes a compresión diagonal. Respondiendo a tu pregunta, habría que asentar esos ladrillos con la cara taponada hacia arriba, para que esa cara se adhiera mejor con el mortero y para que ese mortero penetre en la base ranurada del ladrillo inmediato superior, así como para evitar desperdicios del mortero. Saludos,

  169. Carlos Antezana Ohashi

    Estimado Ing San Bartolome:

    Le escribe Carlos desde Yokohama. Ingeniero mi pregunta es la siguiente: Existiría diferencia en la curva "Carga vs Deformación" y la Carga máxima obtenida, si por un lado se realiza un ensayo de carga horizontal ciclica ascendente coplanar al muro (tomariamos la curva skeleton) y por otro lado si se somete la misma estructura a una carga horizontal ascendente en una sola dirección (osea no ciclica). En esta comparación obviariamos la degradación que sufren las zonas en tracción y la propia curva (posterior al punto de carga máxima).
    Me refiero a "estructura" a muros de albañileria confinada y también a pórticos (solo columnas y viga de hormigon armado sin albañileria en su interior). De antemano le agradezco mucho el comentario que pueda realizar.

  170. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Antezana:

    De los experimentos que hemos realizado en Albañilería Confinada, puedo indicarte que la técnica de ensayo que se utilice influye principalmente en el rango inelástico. Un ensayo cíclico genera mayor deterioro en la albañilería que un ensayo monotónico, y a su vez, un ensayo dinámico genera más deterioro en la albañilería que un ensayo cíclico. Por lo que se debe tener mucho cuidado cuando se determine la ductilidad y se establezca derivas máximas. La resistencia y la rigidez inicial, son prácticamente independientes de la técnica de ensayo. Saludos,

  171. Alain Yabar Cuadros

    Previo un cordial saludo:
    En el acapite 8.7.1.5, respecto al refuerzo horizontal en albañileria armada de la Norma de Albañileria, se menciona que en muros del primer piso de edificios de 3 o mas pisos DEBE SER CONTINUO Y SIN TRASLAPES. Le pido, por favor me aclare, puesto que si se presentase para diseño un muro de mas de 9 m de longitud obligaria a usar un traslape puesto que las varillas de acero del mercado tienen una longitud maxima de 9 metros.
    Saludos de la Facultad de Ingenieria Civil-Cusco

  172. Ángel San Bartolomé

    Estimado Alain Yabar:

    En las construcciones de albañilería armada empleamos bloques de concreto vibrado, por lo general. En esa situación, en la Norma E.070 se especifica que los muros no deben tener una longitud mayor de 8m, con lo cual, no existiría ningún problema en utilizar varillas horizontales continuas. La razón por la que se limita la longitud de esos muros, puedes verla en el blog, Comentarios al Capítulo 6 de la Norma (artículo 17.f). Saludos,

  173. rolando flores huaranaca

    Estimado Ing. le agradezco de antemano por su tiempo prestado, quisiera saber su opinion sobre el sistema de tabiqueria de ladrillos P-7 puesto que en la obra que ejecutamos estamos preocupados por las rajaduras que hubieron en los edificios que se construyeron con este sistema

  174. Ángel San Bartolomé

    Estimado Rolando Flores:

    Mi opinión sobre el comportamiento sísmico de los tabiques en general, incluyendo el sistema P-7, aparece en este Blog en el artículo sobre el comportamiento de la albañilería en el sismo de Pisco. También, en el capítulo sobre Tabiques y Alféizares de este Blog, aparece una investigación sobre el sistema P-7. Por otro lado, estamos próximos a realizar más ensayos dinámicos y cíclicos con el sistema P-7, apenas tengamos los resultados, serán publicados en este Blog. Saludo,

  175. SARA GODOMAR

    Saludos Ing San Bartolome , quiero realizar la siguiente consulta, tengo un proyecto donde se plantea usar muros de albañileria con ladrillos de arcilla pero con un techo de cobertura liviana obviamente de un solo piso en cieneguilla , que no garantiza un diafragma rigido. Ya que estos muros no van a tener un desplazamientos iguales la distribucion de fuerzas de sismo no van a estar distribuidas en proporcion a sus rigideces , entonces ¿solamente se diseñarian por cargas perpendiaculares a su plano mas no por corte ya no serian muros portante?

  176. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    Para el tipo de estructura que indicas (un piso y techo liviano) y con la densidad mínima de muros que exige la Norma E.070, no debería haber problemas en los muros por acciones coplanares y su comportamiento debería ser elástico, incluso para el sismo severo. Para este tipo de estructura, la Norma obliga a que todos los muros deban tener viga solera, para que queden arriostrados. El diseño de los muros, tal como tú indicas, se hace para que soporten las cargas perpendiculares al plano, incluyendo el peso tributario del techo ligero multiplicado por ZUC1, actuante como carga horizontal transversal a la solera. Saludos,

  177. hugo torres

    muy buenas soy de venezuela ing quiero saber si ustedes anecho alguna investigacion para la fabricacion de bloque de cemento que sea liviano y recistente con material organico o reciclage espero pronta repuesta

  178. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Torres:

    En nuestro Laboratorio de Estructuras, no investigamos la creación de nuevos materiales, sino que utilizamos los materiales existentes en el mercado para analizar su influencia en el comportamiento de la Estructura. Ese tipo de investigación se hace en el Laboratorio de Materiales, donde, que yo sepa, no se ha efectuado una investigación sobre el uso de material de reciclaje en la fabricación de bloques. Algo que se hizo hace bastante tiempo fue analizar el uso de piedra pomez en reemplazo del confitillo para aligerar el peso de los bloques. En otros países se usa aditivos para fabricar "bloques celulares" y también bolillas de tecnopor (poliestireno expandido). En todo caso, antes de fabricar los bloques, te recomiendo tantear con varias dosificaciones y ensayar probetas cilíndricas estándar hasta obtener la resistencia que se requiera, recordando que también debes investigar la durabilidad. Saludos y suerte con tu investigación.

  179. Vielka Castellares

    Estimado ingeniero, estamos construyendo un muro perimetral de 4m de alto de albañileria armada. En la parte superior llevara una concertina que se fijará al muro a traves de unos insertos en el grout. La propuesta inicial es dejar los insertos en su lugar durante la colocacion del grout, sin embargo el contratista propone instalar la concertina al final, perforando con taladro el grout ya endurecido y fijando el inserto con epóxico. Nuestra preocupación es si las vibraciones durante la perforacion pueden afectar las juntas de mortero, pues se harían a los 7 días de la colocacion del grout (mínimo 2 días despues de asentar los bloques de concreto). La profundidad de perforacion es 20 cm, el bloque tiene una altura de 20cm y las juntas son de 10mm. EL grout alcanza 20MPa a 7 días. Muchas gracias por su atencion.

  180. Ángel San Bartolomé

    Estimada Vielka Castellares:

    La única experiencia que tengo sobre vibraciones directas en muros de albañilería armada, fue cuando extrajimos probetas diamantinas de 3" de diámetro, no se produjo ninguna fisura en la interfase bloque-mortero, aunque esta operación se hizo en un muro con más de 2 meses de edad. Mi recomendación es que realicen la perforación después de 14 días de haberse construido la albañilería (lee el artículo "efectos de la edad" en el capítulo "Prismas de Albañilería" de este blog). También les recomiendo que la perforación tenga 30cm de profundidad (hilada y media), para que el perno no termine sobre una junta horizontal, que es una zona de debilidad ante un posible palanqueo del perno cuando haya sismos. Si optan por la solución de instalar al perno antes de vaciar el grout, que creo yo es lo mejor, entonces hagan el vaciado del grout con su debida compactación hasta unos 30cm por debajo de la superficie del muro, después instalen al perno y llenen la parte restante del muro. Saludos,

  181. FRANCISCO SARRIA

    ESTIMADO INGENIERO QUIERO CONSTRUIR UN EDIFICIO DE DOS PLANTAS EN LA PLAYA PERO EL PROPIETARIO NO DECEA HACER MOVIMIENTO DE TIERRA YA QUE DICE QUE EL COSTO ES DEMASIADO CARO QUE RECOMIENDA USTED YA QUE LE PLANTIE QUE DEBIAMOS COMPACTAR EL TERRENO LO MAS QUE SE PUEDA YA QUE LA ARENA ESTA MUY FLOJA Y QUE EL HIERRO SE DEBE PINTAR POR EL TIPO DE CLIMA QUE EXISTE GRACIAS CUIDESE

  182. Geraldine Flores Macedo

    Estimado Ing. Angel San Bartolomé ,

    Le comento mi duda , cuando comencé a efectuar el calculo de el ejemplo que UD. publico en el blog lo hice mediante un calculo manual , sin tomar en cuenta el aporte de las columnas de confinamiento ni los muros transversales al muro en analisis , unas de las cosas que me di cuenta fue que le faltaba rigidez a la estructura de mi calculo ya que los periodos que figuran en el ejemplo que publico son (T=0.17s ,T(x-x)=0.198s ,T(x-x)=0.187s) para el analisis estatico y dinamico pero en mi calculo manual los periodos (T=0.17s ,T(x-x)=0.4s ,T(x-x)=0.53s) , calculados manualmente por el coeficiente de RAYLEIGHT como figura en la norma E0.30 ,lo que no puede dar se porque que Tp = 0.4 s entonces la estructura entraria en resonancia, por este motivo fue que procedi a calcular la estructura con el aporte de los elementos de confinamiento y con los muros transversales(POR LA FALTA DE RIGIDEZ). Una vez que realice los calculos de estos elementos que no considere al principio me di cuenta que las secciones transformadas que obtengo no son iguales a las que se obtiene en el ejemplo que se publico en el blog, como se muestra en el archivo adjunto de AUTOCAD. Desearia saber si estoy interpretando mal la norma si es asi por favor podria indicarme cual es la manera correcta de asumir estas consideraciones para el muro en analisis.

  183. Ángel San Bartolomé

    Estimado Francisco Sarria:

    En cuestiones técnicas, el que manda es el ingeniero no el propietario. Espero que se haya hecho un estudio de suelos, no vaya a ser que sea arena fina suelta con napa freática elevada, ese tipo de suelo se licúa ante los terremotos, allí no hay solución que valga. Debes tomar todas las precausiones, como usar cimiento rígido reforzado, impermeabilizado para evitar la penetración de la humedad, etc. Saludos,

  184. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    El hecho que inicialmente no hayas contemplado las paredes transversales en tu modelo, no quiere decir que la edificación entre en resonancia; ella se comporta tal como es y no tal como la modelas. Respecto a los longitudes tributarias de las paredes transversales, lo que especifica la Norma E.070 (mira en este blog la Fig.8.14 de los Comentarios al Capítulo 8 "Diseño" de la Norma E.070) es tan solo referencial y uno puede equivocarse centímetros más o centímetros menos, el hecho es que debe contemplarse esa influencia en el modelo para que no ocurra lo que te pasó en tu primer modelo. He visto como 10 fórmulas para establecer la longitud tributaria y la que se adoptó en la Norma fue la que funcionó en un edificio japonés ensayado en 1988. Pero mucho depende del criterio conque se maneje. Por ejemplo, al flexionarse un muro largo puede levantar totalmente a un muro corto transversal, mientras que el muro corto levantará sólo a una porción del muro largo. Respecto a tu archivo, lo ví y está perfecto. Saludos,

  185. JESUS AGUERO MARALES

    INGENIERO ANGEL SAN BARTOLOMÉ DE ANTEMANO LO FELICITO POR HABER HECHO ESTE ESPACIO TAN INTERESANTE.
    SOY ESTUDIANTE DE INGENIERÍA CIVIL ESTOY EN SEGUNDO AÑO Y QUISIERA QUE ME SUGIERA UN BUEN LIBRO PARA APRENDER A METRAR CARGAS Y OTRO DE DISEÑO.Y SI LO TENDRÍA EN ELECTRÓNICO ALLI ESTA MI CORREO: rino_2026@hotmail.com GRACIAS INGENIERIO ANGÉL.

  186. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jesús Aguero:

    En mi libro "Análisis de Edificios", comercializado por el Fondo Editorial PUCP, podrás encontrar un capítulo relacionado al metrado de cargas. Asimismo, en el capítulo "Diseño Estructural" de este blog, podrás encontrar 2 ejemplos numéricos donde también se hace metrado de cargas. Saludos,

  187. Edwin Yupanqui Lopez

    Sr: Angel San Bartolomé

    Estimado señor, me interese mucho el estudio que hizo sobre las tabiques reforzados con varillas de fibra de vidrio, lo encontré bastante interesante.

    Bueno mi nombre es Edwin Yupanqui, soy peruano pero vivo hace 15 años en Chile, en la actualidad tengo una empresa de fibra de vidrio en la que fabrico por el metodo de Pultrusion barrillas de fibra de vidrio, pero no solo barrillas tambien fabrico perfiles de distintos tipos, todos por el metodo de Pultrusion, mi pregunta que me gustaria poder hacerle, es si ustedes para ese ensayo que hicieron de donde consiguieron esas varillas, pues en el Peru no existe empresas de fabriquen perfiles en fibra de vidrio por el metodo de Pultrusion.

    Mi deseo en el mediano plazo, es instalarme en el Peru con una fabrica de Pultrusion y me gustaria poder entablar una relacion mas directa con la Universidad, pues. Yo fabrico perfiles que me gustaria que fueran ensayados y probados en la Universidad.

    Si tiene algun requerimiento de perfiles y varillas de fibra de vidrio no duden en escribirme pues Yo le puedo enviar sin costo para que pùedan hacer todos los experimentos que necesiten.

    Esperando que podamos trabajar juntos

    Me despido cordialmente
    Edwin Yupanqui Lopez

  188. Ángel San Bartolomé

    Estimado Edwin Yupanqui:

    El proyecto de reforzamiento de tabiques empleando varillas de fibra de vidrio que realizamos, fue financiado por la Universidad de Missouri-Rolla, ellos nos remitieron las varillas adquiridas en la empresa Hughes Brothers, ubicada en Seward, Nebraska, USA. En el Perú no se fabrica ese tipo de varilla, por lo que lo felicito por su iniciativa y agradezco su ofrecimiento. Estaremos en contacto.
    Saludos cordiales,

  189. Francisco Gutiérrez

    Ingeniero San Bartolomé
    Soy un estudiante del 9no ciclo de ingenieria civil, em primer lugar me gustaria agradecerle por el valioso aporte que nos brinda a los estudiantes e ingenieros de esta carrera.
    Estoy viendo unas edificaciones de viviendas multifamiliares de albañileria confinada de aproximadamente 5 pisos construidas informalmente, en donde, despues de documentarme sobre las fallas estructurales de albañilería confinada en el Terremoto de Pisco, he notado que estas presentan muchas deficiencias en el plano estructural.
    Ya que estas edificaciones fueron construidas informalmente con poco criterio tecnico, se pueden notar los problemas de "piso blando" por que en el primer piso solo presentan porticos sin muros, ya que esta destinado para cochera y una tienda, "tabiques en voladizo" de pandereta sin ningun arriostramiento, "muros portantes con ladrillos pandereta", asi como tambien la asimetria de las edificaciones.
    Hay mucha informacion sobre los problemas que generan una mala construccion y sus consecuencias, sin embargo no encuentro mucha informacion sobre las tecnicas de solucionar los problemas antes mencionados en construcciones ya hechas.
    Por eso pido a Ud. que me ayude a encontrar las soluciones a estos problemas tan comunes en las edificaciones familiares existentes de Lima.
    El Terremoto de Pisco nos alerta que Lima es una ciudad sismica, y que las edificaciones construidas informalmente (que son la mayoria) se deben mejorar para evitar las tragedias y esta en los ingenieros las soluciones de estas. Agradeciendole de antemano por su contestacion.
    Francisco

  190. Ángel San Bartolomé

    Estimado Francisco Gutiérrez:

    Desafortunadamente lo que indicas ocurre a diario en nuestro medio. Pienso que la mejor solución es capacitar a los inspectores municipales y que estos vayan a las obras, paralizándolas en caso incurran en infracciones al reglamento. Si la obra ya está consumada, habrá que atacar a la causa del problema. Por ejemplo, si se detectase el problema de "Piso Blando", habrá que rigidizar ese piso. Saludos,

  191. Ericka Guerrero

    Estimado Ing SANBARTOLOME , para comprobar que un muro se comporta de una manera adecuada frende a cargas perpendiculares al plano , tenemos que seguir los ITEMS de la norma E0.70 con respecto a este capitulo, buewno mi consulta es la siguiente en el ITEM 9.2.7 de este capitulo
    9.2.7a) describe la resistencia de un muro sometido a flexocomprecion en ese piso ?
    9.2.7b)describe el comprtamiento de un muro sometido a traccion en ese piso?
    9.2.7c)tambien describe el comportamiento de los muros a flexo comprecion en pisos intermedio y el factor 1.33 es el esfuerzo admicible debido al sismo o implica algo el mortero.

  192. Ángel San Bartolomé

    Estimada Ericka Guerrero:

    El item 9.2.7a, se refiere a la verificación por flexocompresión en el piso más crítico por carga vertical, que es el primero. El item 9.2.7b se refiere a la verificación de la tracción por flexión en el piso más crítico que es el último, donde la carga vertical es mínima. El item 9.2.7c también corresponde a la verificación de la compresión por flexión ante la posibilidad de que los muros tengan esbeltez excesiva.

    Lo indicado puedes verlo en forma ilustrada en el Capítulo "Comentarios a la Norma E.070" de este Blog, artículo C09 "Diseño para Cargas Ortogonales al Plano del Muro". Saludos,

  193. FREDDY ZAPATA CRUZ

    Estimado Ing. saludos y bendiciones. En su ejemplo de diseño de un edificio de albañileria confinada, pag. 24, T= F-Pc-Pt,Dicha expresión está en valor absoluto? ya que eso influye en el resulatdo de area de acero:
    As = (T + Vc/m) / (fy x0.85).
    2.- Ademas como saber si la columna es extrema o interna pasa usar la fórmula T, ya que se dan 2 casos.
    3.- Como se obtiene los valores de Pt, ya que me he fijado que es el producto de 0.25 por Pg del muro transversal, pero asi no creo que sea.

    Saludos.

  194. Ángel San Bartolomé

    Estimado Freddy Zapata:

    Aplicando la fórmula que indicas para hallar "T", el resultado debe ser mayor que cero, de lo contrario, si "T" sale negativo, entonces esa columna estará en compresión y no requirirá refuerzo vertical, en ese caso se usa acero mínimo. Sobre tus preguntas 2 y 3, quisiera que veas las figuras 8.14, 8.15 y 8.24 que aparecen en los "Comentarios al Capítulo 8 de la Norma E.070" en este Blog. La carga "Pt" es una carga de compresión proveniente de un muro transversal a la columna en análisis. Esta carga "Pt" trata de contrarrestar a la tracción "T" y se determina como la carga de gravedad existente en la longitud tributaria "Lt" (Fig.8.14) de la pared transversal. Para fines prácticos puedes suponer: Pt = (Lt/L)P, donde L = longitud del muro transversal y P = carga de gravedad existente en el muro transversal. Un ejemplo numérico sobre el efecto de "Pt", pero aplicado a la Albañilería Armada con sección transversal en forma de "L", aparece en el capítulo "Diseño Estructural" de este Blog. Saludos,

  195. Luis Bernaola C

    Estimado Ing Angel San Bartolomé:En el ejemplo de aplicación de la Norma E.070,en el acápite 11(PLACA),usted amplifica(Ve,Me) multiplicandox1.25¿este valor es asumido o se encuentra en alguna norma?.En el acápite 11.4,de los diagrmas de interacción ¿cómo se obtiene C?.En el acápite 11.5;el 1.25,que esta en la fórmula para el cálculo del Vu ¿es asumido?.porq según E.060 ,le correspondería 1.30,o interpreté mal la Norma.GRACIAS ANTICIPADAMENTE SUS RESPUESTAS

  196. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Para elaborar el diagrama de interacción, se requiere proporcionar diversas posiciones del eje neutro "c"; por cada valor de "c" que se proporcione, se obtiene un punto del diagrama Pn-Mn, por lo que si se conoce "Pn", entonces se sabrá a qué valor de "c" está asociado. Respecto al factor de amplificación por efecto sísmico "1.25", la historia es poco larga de contar y tenemos que remitirnos a las versiones anteriores y nuevas de las Norma Sísmica E.030 y de Concreto Armado E.060. Antes en la E.060 se usaba 1.25 y en la E.030 unos valores altos de "R", después se decidió usar en la E.030 unos valores más bajos de "R" (R/1.25) para obtener de manera directa los esfuerzos de diseño para el sismo severo (factor de amplificación 1.0 en la E.060). Sin embargo, en la Norma de Albañilería E.070, se diseña no sólo para sismos severos, sino también para los moderados. De esta manera, si los esfuerzos en un elemento de concreto armado (placa o viga de acople), perteneciente a un edificio de albañilería, fueron calculados para la acción del sismo moderado (Me, Ve), y el diseño debe hacerse a la rotura, entonces los esfuerzos obtenidos deben pasarse a condición de rotura amplificándolos por 1.25. Mayores detalles puedes verlos en este blog en los comentarios a los artículos 23.3.b, 25.1.a y 28.2.g, correspondientes al Capítulo 8 de la Norma E.070.

    Saludos,

  197. Hugo Romani Luna

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle sobre el sistema de muros de ductilidad limitada, para poder realizar el diseño la norma nos hace refernecia al calclulo de c<lm/600(&#916;m/hm)para ver la necesidad del confinamiento. siendo c el eje neutro en el se hace mencion en ensayos realizados que varia el c deacuerdo a la carga ciclica,para poder hallarlo manualmente que parametros tengo que utilizar para el calculo del eje neutro "c" en los muros de ductilidad limitada.por otro lado quisiera saber si el &#916;m es el maximo registrado para todo el piso o es de cada muro y hm es la altura total del muro o de entrepiso gracias por la consulta y espero su respuesta. lo saludo cordialmente ing

  198. Carlos Gutierrez Davila

    Estimado Ing.Sanbartolome quisiera saber ¿Como se producirian la falla por corte llamada traccion diagonal en un cerco? ,
    ¿Como se llamaria aquella falla que presenta una grieta vertical y perpendicular a la cara de asiento del ladrillo y penetra tanto al mortero como a este mismo asi como las que se ve en las fallas depilas sometidas a compresion axial , pero en este caso no soportaba carga vertical

    ya que yo espera ver una falla por volcamiento por cargas perpendiculares a su plano en cierto cerco que estoy estudiando.

  199. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Romaní:

    Para otra ocasión no uses el alfabeto griego en estos mensajes, sino saldrán caracteres raros. Voy a tratar de descifrar tu pregunta. Con relación al cálculo analítico de "c", quisiera que leas la respuesta dada a Luis Bernaola, persona que te antecedió. Respecto a la evaluación experimental de "c", en el ensayo que indicas y que aparece en el blog de concreto armado, habíamos puesto varios LVDT verticales para medir el desplazamiento relativo entre la cimentación y una sección del muro localizada a 30cm de la base, pensando que era la región donde se ubicaría la falla por flexión, pero las grietas principales pasaron por otros lugares, lo que nos obligó en pleno ensayo a medir "c" con una wincha, desde el extremo comprimido hasta el punto donde la grieta empezaba a abrirse por tracción. Respecto a tus otras preguntas, el análisis lo tienes que hacer muro por muro, para ver si cada muro requiere o no confinarse. Delta es el máximo desplazamiento inelástico evaluado analíticamente en el último nivel y "hm" es la altura desde la base hasta el último nivel (altura total).

    Saludos,

  200. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    La falla por corte por acción sísmica coplanar es imposible que ocurra en un cerco, porque la resistencia supera largamente a la fuerza actuante, dada la poca masa que tiene el cerco. Respecto a la falla vertical que indicas, debiste proporcionarme más información: el cerco es de albañilería de arcilla o hecho con ladrillos de concreto, cómo está arriostrado, sobre qué tipo de suelo está cimentado, o sí es un cerco de albañilería armada. La respuesta depende de ello. Podría ser por: 1)asentamiento diferencial, 2) tracción por flexión por carga perpendicular al plano, 3) ladrillos con poco traslape en juntas verticales de hiladas consecutivas, 4) efectos de temperatura, 5) ladrillos con muchos huecos, 6)cerco muy alargado, 7) ladrillos de concreto con menos de 28 días de edad, 8) albañilería construida en una sóla jornada, 9) contracción de secado del grout y escaso refuerzo horizontal para cercos de albañilería armada. Saludos,

  201. Rolando Flores Huaranca

    Estimado Ing.
    Siempre he construido las edificaciones con el sistema convensional para losas aligeradas,ahora bien esta vez quisiera trabajar con el sitema de viguetas pretensadas,quisiera saber su opinion respecto a este sistema, asi como le suplicaria donde puedo encontrar informacion de este sistema en cuanto a rendimientos , para la elaboracion de loas analisi de costos unitarios. por ultimo ingeniero, si me decido por este sistema tendria que recalcular todo el acero negativo.
    Gracias por su tiempo

  202. Ángel San Bartolomé

    Estimado Rolando Flores:

    Las pruebas que se han hecho en el Laboratorio de Estructuras sobre las viguetas prefabricadas, han sido satisfactorias. Incluso, la losa actúa como diafragma rígido. La información correspondiente y tablas para el diseño, puede encontrarla en FIRTH. Saludos,

  203. Sara Godomar

    Estimado Ing en su libro analisi de Edificion , Ud realiza el modelo matematico de los muros de sotano como una barra que tiene un ancho contribuyente de 0.5 m , esta letra "m" es algun factor o simplemente es la unidad de medida del metro y otra cosulta las barras
    (bielas) que simulan las losas de techo del sotano que son axialmente rigidas las puedo calcular con esta formula (EA/L)x100 , muchas Gracias por su respuesta

  204. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    Te refieres al muro de sótano que aparece en la página 122 del libro Análisis de Edificios. El ancho contribuyente es 0.5 metros y la rigidez axial de las bielas puedes evaluarla con la fórmula que indicas. Saludos,

  205. Jose miguel Gonzalez Donaire

    Ing san bartolome , he interpretrado los pasos que Ud realiza en el documento al que hace referencia en el tipo de modelaje que se debe de hacer en un edificio de ALBAÑILERIA, en el modelo de porticos planos no tengo ninguna duda , mi consulta trata de lo siguiente , cuando modelo el edificio con elementos finitos y asigno a las union de los elementos shell con frame el constraints BEAM asu vez asigno a los nudos que superiores del muro que estarin al nivel del entre piso los constraints DIAFRAGMA para qe todos esos nudos tengan el mismo desplazamiento la estructura no sufre dezplazamientos ni resultados de fuerzas cortante , Muchas Gracias por su atencion….

  206. Ángel San Bartolomé

    Estimado José González:

    A un nudo de una estructura no puedes asignarle doble ni triple constraints, sino el programa entra en conflicto. Te sugiero asignar los constraints diafragma a los nudos existentes en el nivel de las losas de techo y utilizar una barra rígida en la unión muro (shell)-viga (frame), como la que aparece en este blog en la figura 8.12 de los Comentarios al Capítulo 8 de la Norma E.070. Saludos,

  207. Hugo Romani Luna

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle sobre el sistema de muros de ductilidad limitada.en el diseño por corte de los muros nos hace referencia la norma ala cortante ultimo (Vu) que debe de cumplir la siguiente relacion Vu>=Vua(Mn/Mua). ¿como determino el cortante ultimo de diseño Vu. ademas si Vua es el cortante maximo de la envolvente y Mua es el momento flector maximo de nuestro analisis?. ¿ si el cociente que nos da al dividir Mn/Mua es como maximo 1.5 como determino el valor de Mn?

  208. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Romaní:

    La fórmula a que haces referencia aparece en el artículo 21.9.5.3 de la Norma E.060 "Concreto Armado". "Vu" debes interpretarlo como la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión, en donde como máximo se desarrolla un momento flector "Mn", que corresponde a la capacidad máxima resistente a flexión de la sección transvesal del muro (momento plástico) con el refuerzo vertical existente, valor que se determina ingresando al diagrama de interacción Pn-Mn, con la carga axial Pn actuante en el muro en su condición más crítica (la que produce mayor Mn). Para ese instante, los esfuerzos últimos provenientes del análisis estructural (Vua, Mua), se verán amplifificados por la relación Mn/Mua, que no debe exceder al factor de reducción de fuerzas sísmicas elásticas "R" (no a 1.5 como indicas), utilizado en el análisis. Este factor de amplificación (Mn/Mua), muchos lo calculan para cada piso, cuando a mi modo de ver debería ser calculado sólo en el piso que plastifica (el primero). Un procedimiento similar usamos en la Norma E.070 para el diseño del refuerzo horizontal en los muros de Albañilería Armada, de tal modo que estos muros fallen por flexión. Saludos,

  209. Jose Gonzalez Donaire

    Estimado Ing Por lo que entiendo entonces on ese tipo de constraint (BEAM) simula el empotramiento de la solera en el muro , otra consulta mas la viga solera y las columnas de confinamiento tambien las modela con elementos SHELL , en el documento que UD desarrolla en este Blog?

  210. Ángel San Bartolomé

    Estimado José González:

    El constraint "beam" no es necesario emplearlo y las vigas soleras así como las columnas de confinamiento, pueden ser modeladas con elementos "shell", o también como una serie de barras (frame) de pequeña longitud conectadas a los nudos de la malla correspondientes a la albañilería. En cuanto a la solera, incluso se puede dejar de considerarla en el modelo ya que sigue la deformación de la albañilería que en esa zona es prácticamente plana (hipótesis de Navier). Saludos,

  211. Abdelkrim BOURZAM

    Dear professor SAN BARTOLOME. My name is BOURZAM I am a student in Japan. My research work is in Confined masonry clay brick walls subjected to cyclic lateral load and dead gravity load.I am looking for one of your reference paper but unfortunately I couldnt find it in internet, so would you like send it to me as a pdf file or word file?. This is the refence: San Bartolome, A., & Echeverria, G., " Ensayos de carga lateral en moros de albanileria confinada" – Effectos de la carga vertical – Ponencia al VI Congreso National de Ingenieria Civil, Cajamarca, Peru, 1986. This refence is very important for me because I want to see the effect of an important value of the vertical load on the confined wall. Please help me dear professor.

    PS: You did a very nice work in your website "blog ….". My deepest consideration for the man of science.
    Bourzam.

  212. Ángel San Bartolomé

    Dear Abdelkrim Bourzam:

    In this blog you can find the article that you are looking for. The blog is divided in several chapters, first you must find the ALBANILERIA CONFINADA chapter (Confined Masonry), and after you must press click on the rebounded words “carga vertical”, so you will have the pdf file.

    I hope you can understand spanish. My best regards,

  213. SARA GODOMAR

    Estimado Ing Sabartolome , siguienco con la pregunta de la modelacion de sotanos , si yo quierea modelar mas de un sotano de la misma manera que UD relata en el libro "ANALISIS DE EDIFICIOS" el artificio de la barra axialmente rigida es solo la la union de los muros de corte y los muros de sotano o hay otro artificio para modelar mas de un sotano.

  214. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    La biela horizontal axialmente rígida a la que te refieres, es un elemento empleado para reemplazar la acción de diafragma rígido que tiene la losa del techo del sótano. Recuerda que el libro fue hecho antes que surjan programas como el SAP2000 (antes existía el SAP90, muy difícil de manejar) y había que ingeniárselas con los modelos. Actualmente, esa biela podría eliminarse imponiendo el constraint "diafragma" a todos los nudos ubicados a la altura del techo del sótano y también, los muros del sótano pueden ser modelados con mallas de elementos finitos. Saludos,

  215. Hugo Romani Luna

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle sobre el sistema de muros de ductilidad limitada.
    -Es recomendable construir edidficios de mas de tres pisos con malla electrosolada por que segun lei en sus articulos no se recomienda utilizar malla por encima de los 3 pisos de altura o por lo contraio se debe de hacer con acero determinado por la norma ASTM A615 y ASTM A706.para poder uniformizar el acero horizontal como vertical.
    – En mi caso si opto por un concreto f´c=175kg/cm2 la cuantia minima que debo de utilizar debe ser de 0.0022.
    -En la norma para el dieño de muros de ductilidad limitada especifica sobre para determinar la cuantia minima dos paramteros cuando Vu>0.5(0.85)Vc y cuando Vu < 0.5(0.85)Vc dando estos dos para determinar la cuantia , solo se puede hacer de esa forma .
    -para poder determinar la cuantia horizontal y vertical aparte de poder determinarlo por tablas existe alguna formula en la cual me de una determinada cuantia para los muros y poder compararla con la cuantia minima.
    ante todo le agradesco anticipadamente por sus respuestas muchas gracias.

  216. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Romani:

    En ninguno de mis artículos se limita el uso de la malla electrosoldada en función de la altura del edificio. Esa limitación la especifica la Norma E.060 de Concreto Armado, que aparece en el blog de Concreto Armado, y que, a mi modo de ver, resulta exagerada, ya que el comportamiento de los muros reforzados con esas mallas es adecuado mientras no se sobrepase una deriva máxima de 0.005. En la misma Norma se especifica la cuantía mínima, que no está en función de f´c sino del esfuerzo cortante actuante. Si este esfuerzo es pequeño e inferior al esfuerzo cortante que produce el agrietamiento diagonal, entonces el muro no necesitaría refuerzo horizontal, porque éste se activa después del agrietamiento, sin embargo, para esa situación, es necesario colocar una cuantía mínima para contrarrestar los efectos de cambio de temperatura y de contracción de secado. Por otro lado, ese refuerzo no se calcula con tablas, sino que debe ser diseñado con las fórmulas y procedimiento que se indica en la Norma E.060. Saludos,

  217. Geraldine Flores

    Estimado Ing SanBartolome El análisis de los momentos que producen las fuerzas perpendiculares al plano de un tabique o un muro portartante , del muro las vigas se púede analizar con el método KAMALOCK

  218. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    Si bien la Norma E.070 proporciona la Tabla 12 para hallar el momento flector en la albañilería sometida a cargas sísmicas perpendiculares a su plano (mira los Comentarios al Capítulo 9 en este blog), uno puede utilizar cualquier método de análisis elástico, incluyendo elementos finitos, para determinar esos momentos, con tal que suponga que la albañilería está simplemente apoyada sobre sus arriostres. Saludos,

  219. Wilmer Nuñez

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    Reciva Ud un caluroso saludo y al mismo tiempo permitame hacerle las siguientes consultas
    -como justificar matematicamente los calculos de viguetas T de acero
    – para el calculo de muros de cerco los valores de Z para Z=3 (cajamarca), y entrando en la tabla Nº 12 de RNE la relacion b/a para encontrar el valor de m es mayor a los de la tabla que se puede hacer en estos casos
    – se le puede enviar el archivo en cad de la configuracion estructural para que nos de unos alcances acerca del diseño estructural
    Gracias por los alcances que me pueda brindar le envio mil saludos

    Atentamente
    Wilmer Nuñez

  220. Ángel San Bartolomé

    Estimado Wilmer Nuñez:

    Favor de escribirme a mi correo personal para que detalles tu consulta, porque en realidad no lo entiendo. Mucho mejor, si me envias fotos de los cercos que indicas con las viguetas T respectivas. Respecto al factor de Zona "Z", el máximo valor para la zona 3 es "0.4", no es Z = 3 como indicas. Saludos cordiales,

  221. Carlos Gutierrez

    Estimado Ing. Angel Sambartolome quisiera que pudiera satisfacer estas dos consultas :

    1) Como detallo de la union de un dintel con una solera pero de forma perpendicular
    2) Se puede tener en un paño de muro o en diferenres paños de muro columnas de confinamiento de diferentes secciones transversales

    Muchas gracias

  222. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    En relación a tu primera pregunta, no habría mayores problemas si la solera y el dintel tuviesen el mismo peralte, o si el dintel tuviese menor peralte que la solera. En caso el peralte del dintel fuese mayor que el de la solera, debes verificar el aplastamiento local que podría generar la reacción del dintel sobre la albañilería. El refuerzo longitudinal del dintel debe traspasar a la solera (si el muro es interno), pero si el muro es externo debe anclar en la solera, si la solera no tuviese un ancho suficiente para este anclaje, deberás ensancharla, o utilizar anclajes mecánicos. Respecto a tu segunda pregunta, por supuesto que las columnas de confinamiento de un muro con varios paños, pueden tener distintas secciones transversales, todo depende de su diseño y de las fuerzas internas actuantes. Saludos,

  223. Carlos Gutierrez Davila

    Muchas gracias por la respuesta y añado una cnsultamas el efecto de aplastamiento que menciona en local que genera el dintel soble la albañileria , se puede evaluar con la formula que sale en el capitulo REQUISITOS ESTRUCTUTALES MINIMOS parte "c – APLASTAMIENTO" o existiria alguna otra manera de verificarlo

  224. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    Así es. Te recomiendo leer en este blog los comentarios al capítulo 7 de la Norma E.070. Saludos cordiales,

  225. Ericka Guerrero

    Estimado Ing, San Bartolome , aun es recomendable estimar el espesor del un muro sea tabique , cerco o parapeto con la forma t=usma, Muchas Gracias

  226. Ángel San Bartolomé

    Estimada Ericka Guerrero:

    La fórmula que indicas corresponde a la Norma E.070 del año 1982 y fue derivada empleando la carga sísmica que especificaba la Norma Sísmica E.030 del año 1977. Actualmente hay cambios. Esa expresión no aparece en la Norma E.070 del año 2006, pero si gustas puedes derivar una expresión semejante. Para eso debes igualar el momento flector actuante (M = m w a2)al momento resistente (MR = f´t t2/6), pero usando la carga "w" que especifica la Norma Sísmica E.030 del 2006, dividida entre el factor de carga 1.25 para pasarla a condición de servicio, y una resistencia admisible a tracción por flexión f´t = 1.5 kg/cm2, para la albañilería de arcilla. Saludos cordiales,

  227. erika Guerrero

    Muchas Gracias por su respuesta ingeniero , con respecto al valor de f’t es un esfuerzo de traccion por flexion para muros portantes y no portantes y asu vez para muros con cal y sin cl.
    Muchas Gracias

  228. Erika Guerrero

    Nuebo Ing una cosulta mas ewn norma menciona un esfuerzo de traccion por flexion de 3 Kg/cm2 para la albañileria armada y en el 9.3 de la norma correspondiente al capitulo de cargas perpendiculares al plano menciona que no se admiten tracciones mayores de 8 Kg/cm2 que diferencia existe entre estos dos esfuerzos

  229. Ángel San Bartolomé

    Estimada Erika Guerrero:

    La resistencia a tracción por flexión admisible especificada en 1.5kg/cm2, es válida para muros portantes y no portantes, hechos de albañilería simple con mortero con cal o sin cal. Para el caso de la Albañilería Armada rellena con grout, esta resistencia admisible es 3kg/cm2. Sólo para los muros No portantes de albañilería armada se permite su diseño en condición de rotura para cargas sísmicas perpendiculares al plano, porque su refuerzo interno puede controlar que los fragmentos de albañilería sigan integrados. Sin embargo, para que la flexión en estos muros no sea excesiva en condición de rotura, se impuso el límite de 8kg/cm2, por ejemplo, eso te limitaría la altura de un cerco. Te recomiendo leer los Comentarios al Capítulo 9 de la Norma E.070, que aparecen en este blog. Saludos,

  230. MIGUEL BUSTAMANTE MUÑOZ

    Estimado Ing. Angel San Bartolomé
    Mi consulta esta referida a la interaccion sisimica entre porticos estructurales y muros de corte de albañileria confinados por elementos de concreto armado ( estos son de una sola crujia y estan separados), mi pregunta es:
    ¿como se realizaria la reparticion sismica para cada uno de ellos, de acuerdo a su rigidez o de se consideraria el analisis como si todos fuesen porticos sonsiderando los que tienen albañileria con elementos diagonales?. Por otro lado felicito su iniciativa ya que coadyuva al desarrollo de la ingenieria en nuestro medio. Gracias

  231. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miguel Bustamante:

    Para el caso que los muros sean de albañilería confinada, donde primero se construirá la albañilería para después vaciar el concreto de los confinamientos, los muros se modelan como si fuesen placas de albañilería con las columnas transformadas en elementos equivalentes de albañilería. A esos muros se agregan los pórticos de concreto armado que existan en la edificación. Para este caso tienes un ejemplo de aplicación en el capítulo "Diseño Estructural" del blog. En el caso que los muros de albañilería se construyan después de desencofrar a la estructura aporticada, se tratarían de tabiques que se modelan como los puntales diagonales que indicas, siguiéndose las especificaciones que indica la Norma E.070 en su capítulo 10 "Interacción tabique-pórtico", cuyos comentarios puedes verlos en este blog. Saludos,

  232. Carlos Gutierrez Davila

    Estimado Ing Sanbartolome , con respecto a la pregunta que realizo el señor Miguel Bustamante , cuando se modela tabique no aislados de los porticos , ¿la union del portico con el puntal (tabique) tiene que ser una union rigida u tiene otro tipo de conección?

  233. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    Debe existir continuidad entre la columna y la viga en el nudo del pórtico y, dependiendo de las dimensiones del peralte de estos elementos, se añadirá o no brazos rígidos. El puntal de albañilería llega a esa unión y como información para el programa, se le puede proporcionar un momento de inercia muy pequeño, para que sólo trabaje axialmente. Saludos,

  234. Misael Chuco

    Ing. estoy analisando un cerco de 6m de longitud por 4.8 de altura , cuando realize el analisis los muros pasaron por la norma E0.70 como menciona en el capitulo 9 , lo que quiero cosultarle es que las columnas y vigas internas se encuentran en equilibro si las cardo con cargas horizontales a la izquierda y a la derecha en la columna (regla del sobre) lo mismo sucede en la vigas internas la carga arriba y abajo de esta tambien haces que esta este en equilibro , lo cual no sucede con las vigas y columnas externas , para colocar el refuerzo en estos elementos , se puede colocar acero minimo en vigas y columnas internas ya que estas se anulan?

  235. Ángel San Bartolomé

    Estimado Misael Chuco:

    Todo el sistema debe estar en equilibrio, no sé porqué te sale el desequilibrio que indicas. Por otro lado, para un cerco de esa altura (4.8m), es conveniente analizar a los arriostres como si fuesen una parrilla, sujeta a cargas transversales al plano, o también mediante elemntos finitos, donde puedes modelar al conjunto albañilería-arriostres. Saludos,

  236. Luis Bernaola C

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    Gracias por anticipado por las respuestas:
    En una vivienda de albañilería EXISTENTE( de 3 niveles),con fallas por cortante en los muros,y se sabe que el nivel de daño reparable económicamente es cuando la distorsión inelástica no supera a 1/200(E.070).
    1)¿Cómo determino ,si un muro es reparable o no;existe algún procedimiento visual-práctico-teórico?
    2)¿Cómo empleo 1/200;en cada muro?

  237. Geraldine Flores

    Estimado Ingeniero SANBARTOLOME , como podria estimar las cargas que transmite un encofrado a las viguetas de la losa para comprobar la resistencia al momento positivo, Muchas Gracias

  238. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    La deriva de 0.005 (o 1/200, límite de reparabilidad), corresponde al valor máximo que podría alcanzarse en un entrepiso al instante que ocurre la aceleración máxima del sismo severo. Lógicamente nadie puede medirla durante el sismo, salvo que la edificación esté instrumentada. Esa deriva se emplea en la etapa de diseño de la edificación, para "prevenir" que durante un sismo futuro, no sea sobrepasada. Indicios de que esa deriva fue sobrepasada después de un sismo, lo dan los daños ocurridos. Por ejemplo, los muros confinados serían irreparables cuando el espesor de las grietas remanentes es mayor que 5mm, o cuando más del 25% de la albañilería quedó triturada, o cuando se trituraron las columnas pandeándose el refuerzo vertical, o cuando el muro quedó fuera de plomo, etc. Si se produjese cualquiera de estos indicios, la pérdida de resistencia y rigidez del muro habrá sido sustancial y habrá que reponer al muro en su totalidad, dependiendo de como haya quedado globalmente la edificación. Saludos,

  239. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    Supongo que te refieres a las cargas que transmiten los pies derechos del encofrado a un aligerado que le sirve de apoyo. Usualmente, esa carga es muy reducida en comparación con la carga última de diseño del aligerado (wu = 1.5WD + 1.8WL), que para un aligerado de 0.25m con s/c de 200kg/m2, es del orden de 1000 kg/m2. En tanto que los encofrados de madera (tablas + pies derecho) no pasan de 50kg/m2; el aligerado nuevo superior, sin acabados y en etapa de concreto fresco, anda por los 400kg/m2; y, la sobrecarga de construcción no pasa de los 100kg/m2. A esto debe sumarse el hecho de que el aligerado de apoyo tiene un concreto aún fresco, de unos 7 días de edad, con una resistencia f´c que es del orden del 75% de f´c correspondiente a los 28 días. Todo esto daría (50+400+100)/0.75 = 700kg/m2, por lo que no hay que preocuparse, salvo que consideres que existen factores adicionales a los mencionados. Saludos,

  240. Luis Bernaola C

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    En una edificación de albañilería (3pisos) de 8×20 m ; 8m paralelo a la fachada y 20m perpendicular a la fachada ;si en la fachada (8m) del primer nivel,no existe muros mayor a 1.20m,debido a la presencia de una puerta y ventana que abarcan casi la totalidad de los 8m .Para el techado del aligerado del primer piso ,sobre la puerta y ventana (longitud corta =8m).Mi pregunta
    – coloco una viga dintel a lo largo de los 8m ;diseño como una viga simplemente apoyada.
    -coloco un pórtico
    -coloco una viga peraltada de 8m;diseñandola como simplemente apoyada
    -coloco una viga del espesor de la losa y del muro.
    -coloco una viga chata
    -¿Que dimensiones me recomendaría?
    Gracias por sus respuestas.
    ATENTAMENTE

  241. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Para adoptar una mejor solución, tendría que ver los planos, no sé cómo están dispuestos los muros de 1.2m que indicas. Una alternativa de solución es la del pórtico de concreto armado, con una viga de 0.6m de peralte para cubrir la luz de 8m, y unas columnas que soporten esa viga con un peralte suficiente como para que ancle el refuerzo longitudinal de la viga, más el recubrimiento respectivo. Saludos,

  242. Miklail Rivera Ch.

    Ing San Bartolomé buenos días el motivo de este mensaje es para consultarle y saber su opinión acerca de unn caso que sucede en la obra que laboro relacionado con la albañilería: Se hizo ensayos en la PUCP a pilas y muretes de albañileria hechos de ladrillo de concreto (Kingconcreto) de 4 huecos con una tapa ciega, mortero 1:5 con cemento Atlas sin cal y mezclado a máquina. Los resultados fueron: resistencia caracteristica de muretes a 14 días V´m=4.57 Kg/cm2 (el proyecto estipula 8.1 Kg/cm2) y resistencia a compresion a 14 días f´m=76.99 Kg/cm2 (el proyecto estipula 65 Kg/cm2)Como puede ver en el V´m estamos bastante por debajo del especificado. Me será útil saber su opinión a cerca del tema expuesto, lo cual le agradezco de antemano. Me olvidaba comentarle que se han elabrado otras muestras y estamos a la espera de los resultados

  243. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miklail Rivera:

    De acuerdo a lo que se estipula en la Tabla 8 de la Norma E.070, la resistencia de los muretes ensayados a los 14 días debe incrementarse por 1.25, con lo cual se alcanzaría v´m = 5.7 kg/cm2, lejos en 30% del valor requerido. La recomendación para estos ladrillos que se asientan secos, es adicionar cal al mortero. En adición, un mortero 1:5 es recomendable solo para edificaciones de baja altura. Prueba con un mortero cemento Portland tipo 1 – cal normalizada – arena gruesa 1: 1/2 : 4. Saludos,

  244. Carlos Gutierrez

    Estimado Ing. Angel Sanbartolome , que diferencia existe en apoyar el sistema de entre piso (Aligerado en una direccion) en vigas peraltadas que forman parte del esqueleto sismo resistente y en apoyar las viguetas en vigas denominadas nervios qu solo trabajan por cargas de servicio

  245. Carlos Antezana Ohashi

    Estimado Ing. San Bartolome

    En esta tercera oportunidad quisiera consultarle respecto a "COMENTARIOS A LA NORMA E.070 ALBAÑILERÍA" Capítulo 10-Interacción Tabique-Estructura Aporticada, FIG 10.34 izquierda,
    1. El tabique se encuentra totalmente aislado del pórtico mediante poliestireno expandido? En este experimento aproximadamene que espezor tenía dicho elemento aislador? Para poder darme una idea de la distorción angular cual es la altura del pórtico?

    2. Entiendo que el modelo de puntal diagonal de albañilería se aplica a paños totalmente llenos, se aplica el modelo de puntal modificado en paños parcialmente llenos, es decir en caso de que existan puertas y/o ventanas pequeñas?
    Le agradezco los comentarios que me pueda ofrecer.
    Para su información le cuento que me encuentro investigando acerca del modelaje de estas estructuras mediante el método RBSM (Rigid Body Spring Model), modelo que deriva del método de Elementos Discretos (DEM). Espero en el futuro publicar un resumen de mi investigación en su blog.

  246. Carlos Antezana Ohashi

    Ing. San Bartolome
    Continuando con el punto 1 anterior, una última pregunta: El tabique integrado FIG.10.34 derecha se refiere a que el tabique fue construido antes del pórtico (confinado) o si existe una junta de mortero entre la columna y viga con el block de concreto?
    Saludos.

  247. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    El peralte de una viga de concreto armado depende de varios factores: su longitud, las cargas actuantes con las fuerzas internas que ellas desarrollan (momento flector, fuerza cortante) y grado de deformación, aparte del factor arquitectónico. Si una viga "chata" cumpliese con todos los requerimientos exigidos por la Norma E.060 (que aparece en el blog de Concreto Armado), especialmente si no supera la deformación permisible, entonces puede ser utilizada como apoyo de las viguetas del aligerado. Por otro lado, si por exigencia sísmica (aumento rigidez lateral o por los esfuerzos que genera el sismo) es necesario peraltar la sección transversal, habrá que hacerlo. Saludos,

  248. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Antezana:

    Respecto a la figura en mención, que aparece con mayores detalles en el artículo "Reforzamiento de Tabiques Existentes con Varillas de Fibra de Vidrio" en el Capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog, te indicaré que el tabique de la izquierda está totalmente aislado del pórtico y el grosor del tecnopor fue calculado como la máxima deriva permitida por la Norma Sísmica E.030 en sistemas aporticados (0.007) multiplicada por la altura del tabique. En esa figura, el tabique de la derecha fue construido después de haberse desencofrado al pórtico y la integración con el pórtico se hizo rellenando con mortero la interfase pórtico-tabique y penetrando las varillas horizontales de fibra de vidrio en perforaciones hechas en las columnas, para proporcionar estabilidad lateral al tabique. En cuanto al modelo de puntal, funciona si la columna o viga entran en contacto con el tabique, incluso si no existiese columna y la viga arrastrase al tabique, también funciona, pero si la viga se deslizara sobre el tabique, el tabique no se activará y el puntal no existirá (como si se hubiese aislado al tabique). Espero que culmines pronto tu investigación para publicarla en el blog. Saludos,

  249. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé:
    Gracias por sus respuestas
    1)En las edificaciones mixtas,donde los muros confinados estan orientados en una dirección ,y en la otra dirección pórticos ¿Cuál sería el orden del proceso constructivo en la unión del muro y la columna del pórtico?
    2¿cuál es la longitud máxima de una viga dintel?.su diseño se realiza considerándola simplemente apoyada y que norma recomienda?.o como se diseña
    3)He observado en algunas edificaciones de albañilería,que en una longitud de 4m,medido de eje a eje en las columnas,existe una puerta de 1m y una ventana de 2.20m de longitud.Por lo tanto 4-(1+2.2)=0.8m sería muro menor de 1.20m—entonces la viga que se encuentra sobre la puerta y ventana y cubre los 4m ¿ es UNA VIGA dintel,o que tipo de viga es?.

  250. luis bernaola c

    Estimado ING Ángel San Bartolomé
    Gracias por sus respuestas
    1)¿Que tipo de malla electrosoldada utilizó en su técnica de reforzamiento de viviendas de albañilería,y el anclaje en el cimiento como sería y un aproximado de su costo?.
    2)Se podría hacer el reforzamiento de los muros con varillas de acero de 3/8",colocadas vertical y horizontalmente,espaciadas en ambos sentidos a 0.10m.

  251. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Las respuestas a las 5 preguntas de tus 2 mensajes son: 1)Para que un muro se considere confinado, es necesario que primero se construya la albañilería y después se vacíe el concreto, de otro modo carecerá de arriostres y pasará lo de Pisco (ver artículo en este blog). 2) La viga dintel es una viga convencional de concreto armado, para su diseño debe aplicarse la Norma E.060 de Concreto Armado (ver el blog de concreto armado), los límites en su longitud dependen del nivel de solicitaciones a que esté exigida y del grado de deflexión que pueda tener, su modelo matemático depende de cómo esté apoyada y conectada a los muros o columnas. 3)Es una viga convencional y la mocheta de albañilería de 0.8m deberá arriostrarse. 4)Se utilizó una malla electrosoldada Q106 de acero corrugado con 4.5mm de diámetro espaciado a 15cm y no se ancló al cimiento ni a las columnas, su costo puedes averiguarlo en PRODAC. 5)El refuerzo a utilizar, debe diseñarse como para que sea capaz de absorber la carga que produjo el agrietamiento diagonal del muro ("Vm" en la Norma E.070), para de este modo reestablecer la resistencia a corte del muro. Saludos,

  252. Miklail Rivera Ch.

    Ing San Bartolomé buenas tardes. Hace unos días le comenté sobre unos resultados de v´m=4.57 Kg/cm2 (el proyecto estipula 8.1Kg/cm2). Se volvieron a preparar nuevos especímenes con las mismas características que los anteriores y el v´m obternido a 14 días es de 11.89 Kg/cm2 (casi 50% más de lo que estipula el proyecto y 2.6 veces el valor del v´m del primer ensayo) Mi pregunta es por qué la diferencia de los resultados si los muretes fueron preparados bajo las mismas características (mano de obra, materiales) Gracias por la respuesta que me pueda dar

  253. Ángel San Bartolomé

    Estimado Miklail Rivera:

    Me informaron del Laboratorio que la primera serie de muretes fue hecha sin controlar la mano de obra y empleando cemento puzolánico en el mortero, mientras que en la segunda serie un ingeniero de la compañía supervisó la construcción y se utilizó cemento Portland en el mortero. De esta manera la diferencia en los resultados podría deberse a la mano de obra. Sobre la incidencia del mortero con cemento puzolánico en la edad de los muretes no hemos hecho estudios, por lo que no podría afirmar si ese parámetro influyó en los resultados. En el capítulo "Adherencia unidad-mortero" de este blog, aparece un artículo que trata sobre la influencia de 5 parámetros en la resistencia, entre ellos está el tipo de cemento, de allí se deduce que a los 28días de edad no existe diferencia entre emplear mortero con cemento puzolánico o Portland. Saludos,

  254. yolanda

    que opinas de la malla de tarrajeo q distribuye aceros arequipa tengo el conocimiento q son planchas abierta al calor me han hablado de buenos resultados de esta… gracias

  255. Ángel San Bartolomé

    Estimada Yolanda:

    No acostumbro contestar mensajes anónimos, favor de indicar tu apellido y con gusto responderé tu consulta. Saludos,

  256. luis bernaola c

    Estimado ing Ángel San Bartolomé
    1) En la técnica de reparación del muro de albañieria confinada de su BLOG ¿los conectores atraviesan el muro, y cómo estan anclados al muro?.
    2)Las aberturas(vanos),apartir de que dimensiones no reducen la resistencia del muro de albañilería.
    3)En que casos se realiza confinamiento a las aberturas en un muro.

  257. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    1) El conector de las mallas es un alambre #8 espaciado a 45cm, pasa a través de perforaciones hechas en la albañilería, las que después se taponan con lechada de cemento. Estos conectores se doblan a 90 grados y se amarran a la malla con alambre #16. 2) Toda abertura afecta el comportamiento del muro y mucho depende de dónde esté ubicada, por ejemplo, un hueco del tamaño de un ladrillo ubicado en la esquina superior en contacto con el nudo del marco de confinamiento, puede causar "columna corta". En cambio, si la abertura estuviese ubicada en la parte superior o inferior intermedia y central del muro, no afecta mayormente a su comportamiento, ya que la falla por corte es en forma de "X". 3)De acuerdo a nuestro reglamento, para que un muro se considere confinado, debe estar bordeado completamente por un marco de concreto armado, ya que las cargas sísmicas son positivas y negativas. Si uno de sus bordes careciera de columna, la falla se concentrará en esa zona, corriéndose hacia el interior, por ejemplo, mira la Figura 7.7 de los Comentarios al Capítulo 7 de la Norma E.070. Saludos,

  258. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    En una edificación de albañilería de 2 pisos ,de 30 años de antiguedad aproximadamente;observé gran cantidad de mochetas de albañileria de 0.4;0.6;0.7;0.8m.
    1)¿El arriostre de las mochetas,tendría continuidad vertical hasta la azotea,¿se perforaría la losa para su construcción?.
    2)Solo se confinaría en los pisos respectivos,sin perforar la losa.
    En otra edificacion de 2 niveles observé, que no existía continuidad vertical de vanos .
    1)Demoler algunos muros y construir vanos que sean continuos verticalmente¿ Esa es la solución?

  259. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    La mocheta de albañilería simple no es un elemento estructural, pero necesita fijarse a la estructura para evitar su colapso. Esta fijación podría realizarse con la malla que aparece en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. No se necesita perforar totalmente a la losa de techo, sino hacer pequeñas perforaciones que se taponan con un tarugo de madera, para allí clavar la malla. En cuanto a la continuidad de vanos, habría que revisar a la edificación completa, recuerda que todos los muros están integrados a través de la losa de techo, no por el hecho de que uno de los muros presente irregularidad en elevación, tenga que ser demolido, ya que el resto de muros, que sí presentan regularidad, controlarán el movimiento sísmico. Saludos,

  260. Hugo Romani Luna

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle en una edificacion convensional tal como viviendas, si estas tienen desnivel considerable en cuanto a su terreno en algunas ocasiones la cimentacion (cimiento corrido) obliga a tener un sobrecimiento de gran altura deacuerdo a la pendiente del terreno para poder nivelar todo el sobrecimiento. mi consulta es,cual seria la altura maxima que puede tener un sobrecimiento de concreto simple, o desde una determinada altura se debe de reforzar el sobrecimineto como por ejemplo con una malla de acero que llege hasta la cimentacion. saludos

  261. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Romani:

    El sobrecimiento de concreto ciclópeo con piedra mediana debe ser considerado como una extensión del muro de albañilería. En ese sentido, la máxima esbeltez (altura libre / espesor, donde la altura libre incluye al sobrecimiento)debería ser menor que 20, en caso contrario, debe emplearse un sobrecimiento de concreto armado. Este último deberá ser capaz de soportar el empuje del suelo, causado por los desniveles que indicas, y además, deberá tener una esbeltez de tal forma que no falle por pandeo provocado por la carga axial, es decir, estamos hablando de un muro de concreto armado, donde debe aplicarse la Norma E.060 para su diseño. Saludos,

  262. Renzo Peña

    Estimado Ing.Angel San Bartolome.Estoy modelando un edificio de 5 niveles en albañileria confinada con vigas peraltadas en soleras y en las zonas libres con h=50cm, tengo unas consultas:
    1.¿Las vigas de acople entre muros tiene el mismo comportamiento estructural que una viga dintel y por lo tanto ambos se les puede diseñar por flexion como se recomienda?¿una viga dintel es tb una viga de acople?¿o las vigas de acople funcionan como vigas pared?.
    2.El modelo estructural utilizado es en base al metodo de los porticos planos y estoy siguiendo la metodologia del ejemplo que Ud publico.¿este metodo contempla el comportamiento de los muros como "acoplados"?.Muchas gracias por abosolver mis consultas.SALUDOS

  263. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    Tal como indica su nombre, las "vigas de acople" son elementos que acoplan o conectan a los muros. Es decir, una viga dintel es una viga de acople y puede ser chata o peraltada. La Norma E.070 limita el peralte máximo del dintel a 60cm, con el objeto de que no se desarrollen fuerzas cortantes muy grandes que pasan a actuar como carga axial sobre el muro, generándole tracciones que disminuyen la resistencia al corte. Esas vigas se diseñan con la teoría convencional de concreto armado, buscando su falla por flexión y utilizando las fuerzas internas provenientes del sismo moderado amplificadas por 1.25, de tal forma que inicien su falla por flexión antes que se agrieten los muros ante el sismo severo. Por otro lado, como verás en el ejemplo del blog, los pórticos planos contemplan esas vigas. Saludos,

  264. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé:
    1)Al realizar un ánalisis dinámico de una vivienda de albañilería por combinación modal espectral las cortantes de entrepiso y las fuerzas internas,resultaron mayores ,que las las del análisis estático para sismo moderado¿Es correcto?
    2)El desplazamiento lateral relativo del análisis dinámico por combinación modal espectral de la vivienda de albañilería¿Se compara con la deriva 0.005 de la norma E.030,para determinar si ese desplazamiento lateral es permisible?
    3)Se puede modelar una vivienda de albañilería en el SAP 2000,para realizar el análisis sísmico de la siguiente forma.
    -los muros mediante elementos SHELL y las vigas y columnas mediante elementos FRAME,y en losa una contraint tipo Diafragma.

    4)En el ejemplo de aplicacíon de la norma E.70 en el diseño de un edif de albañilería de su Blog, en el SAP 2000¿cómo plasmo la losa maciza en el modelo,que tipo de comando ?.
    5)Respecto al ejemplo de aplicación de E.070 de su blog ,las cargas vivas y muertas ya fueron tomadas en el metrado de cargas,por esa razón ya no se consideran en el modelo del SAP2000(pórtico plano),para el cálculo de las fuerzas internas por sismo moderado ¿Estoy en lo cierto?
    Gracias por sus respuestas

  265. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:
    1) No es usual que el análisis modal proporcione mayores esfuerzos que el estático, salvo cuando la estructura califica como irregular, bajo esa situación en la Norma sísmica E.030 se obligua a realizar el análisis modal. castigando al factor R. 2)Así es, no te olvides de afectarlo por 3R/4 para pasarlo a confición inelástica. 3)Claro, pero en ese caso se debe garantizar la integración que existe entre confinamientos y la albañilería, puedes emplear barras de poca longitud que se conectan a los nudos de la malla de albañilería. 4) a todos los nudos existentes en un nivel determinado, se les asignó el constraint "diafragma". 5) Así es. Saludos cordiales,

  266. Oscar Lagos

    Ing. San Bartolome, tenga usted buen día, respecto del comentario de Luis Bernaola en el punto 3 le comento que estoy diseñando una vivenda de albañileria de 3 pisos sin considerar las columnas de confinamiento solo los muros de albañileria, porque como se conoce las columnas solo confinan el muro si bien es cierto aportan rigidez a la edificación esta la estoy considerando como un aporte adicional de seguridad por la mano de obra que ejecuta estos tipo de edificaciones, y que no es muy técnica y cuidadosa con los materiales y procedimientos constructivos, el analisis me da resultados con los cuales diseño los elementos de confinamiento. Quisiera saber si estoy en lo correcto en el procedimiento que realizo? .
    Para la división de muros uso Mesh Area y luego Pier Label. Agradesco su comentario.

  267. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Lagos:

    Si todos los muros fuesen idénticos en una dirección determinada, en un análisis sísmico traslacional la fuerza cortante que absorbería cada muro sería igual al cortante total entre el número de muros, sin importar para nada las columnas. Los problemas se dan cuando los muros dejan de ser iguales y existe asimetría. Por ejemplo, determina el momento de inercia de un muro contemplando y despreciando a las columnas, verás que los cambios son significativos. De esta forma, si pretendes que tu modelo matemático se acerque a la realidad, lo mejor es contemplar las columnas. Saludos,

  268. Abdelkrim Bourzam

    Dear Professor,
    I hope you remember me, I am the student of Japan who asked you several times about experimental tests of confined masonry walls.
    I hope also you are doing fine.
    Dear Professor, I have a small question.
    Did you have an idea about when we can say a high gravity load or a small gravity load which is supported by a masonry wall, for example if the gravity stress on the wall is bigger than 0.5 MPa we consider that the gravity load is very big or if this gravity stress is less than 0.5 MPa we consider that load is a moderate to small gravity load. so my question is do you have a critical point of vertical gravity load which separates the low to the high gravity load? if you can give me any value with reference is much better for me to confirm some results.
    I am very glad to ask you dear Professor.
    Sincerely Abdelkrim Bourzam.

  269. Ángel San Bartolomé

    Dear Abdelkrim BOURZAM:

    Of course I remember you. In our code, the number of stories of a confined masonry building is limited to 5. Usually the stress due to vertical load is 2kg/cm2/story for interior wall and 1 kg/cm2/story for exterior wall, so in the first story of an interior wall the stress is around 10Kg/cm2 (1MPa), almost less than to the maximum available stress 0.15f´m, where f´m is the strength of masonry prism to compression load. Using, that values you can regulate the vertical load that you are looking for.

  270. Geraldine Flores

    Estimado Ing Angel Sanbartolome estoy diseñando una vivienda de 3 pisos con una losa en dos direcciones como se recomienda y quisiera saber como podria controlar las deflexiones en ella Gracias

  271. francisco sarria

    estimado ing. San Bartolomeo tengo una duda la cualquiero saber cuando se esta haciendo una llena de columna cuando hay mas presion cuando la mescla se chorrea muy dura o cuando se chorrea muy suabe quiero saber en cual de las dos hay mas presion yo digo que cuando se chorrea muy suave por la presion del agua que me dise usted muchas gracias.

  272. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    Las deflexiones de la losa dependen de sus dimensiones, los apoyos, su espesor y las cargas actuantes. En la Norma E.060 de concreto armado, que puedes bajarla del blog de concreto armado, se especifican peraltes mínimos como para no verificar deflexiones, así como las máximas deflexiones permitidas. Saludos,

  273. Ángel San Bartolomé

    Estimado Francisco Sarria:

    La respuesta que tu mismo das a tu pregunta, es correcta. Imagínate un concreto que ya endureció (lo que tu llamas "mezcla muy dura"), no necesita encofrado porque no existe presión lateral del agua. Saludos,

  274. Ing. Javier Romo

    Ing. San Bartolome
    En primer lugar para agradacer su respuesta de antemano, el que le escribe ha construido con las placa P-7 y p-10, para tabiques,pero en el sismo de agosto del año pasado dicha albañilería presento muchas fisuras verticales en la unión seca de dichas albañilería, hecho que incomoda mucho a los propietarios de los departamentos, mi primera `pregunta es si existe un nuevo procedimiento constructivo para remediar dicha falla.
    La segunda pregunta es: en el mercado existe un unidad de albañilería de arcilla de espesor de 7cm, se asemeja a un KIng Kong perqueño, me guataría saber si se han efectuado ensayos para el uso de esta unidad como taquiques.
    Gracias

  275. Ángel San Bartolomé

    Estimado Javier Romo:

    A raíz del sismo de Pisco, la fábrica que produce las placas P-7 y P-10, modificó la técnica de construcción, por los problemas que señalas. En el capítulo "Espacio Libre" de este blog, podrás encontrar un manual elaborado por la fábrica y un video que ilustra la nueva técnica de construcción, llenando la junta vertical con grout. En relación a tu segunda consulta, todavía no hemos investigado el tipo de ladrillo que indicas. Saludos,

  276. Wilmar Rivera

    Saludos Ing. San Bartolomé:

    Tengo una consulta acerca de la longitud de confinamiento de una columna estructural de concreto armado. Expuse esta interrogante en su blog de concreto armado pero creo que no ingresé bien el comentario pues no logré introducirlo en la página. Siempre he considerado que la longitud de confinamiento inferior en el primer nivel de una edificación se debe medir desde la cara superior de la zapata hacia el centro de la altura de la columna sin embargo he recibido la observación de un ingeniero estructural que me dice que ésta se debe medir desde el nivel del falso piso. Me parece que el ingeniero tiene razón al respecto pues en caso de sismo el falso piso arriostrará la columna a ese nivel produciendo incremento de corte en esa sección… sin embargo quisiera que me aclare esta interrogante, se debe aislar el falso piso de las columnas?, como debo proceder en el caso de edificaciones con niveles de piso variables?.

    Gracias.

  277. Ángel San Bartolomé

    Estimado Wilmar Rivera:

    Tanto tu como la persona que te hizo la observación tienen razón. Si durante un sismo el falso piso se destrozara en la zona circundante a la columna, entonces tu tienes la razón, pero si no lo hace, entonces la otra persona tiene la razón. Ante esa disyuntiva, tienes 2 alternativas: 1) tu solución de aislar el falso piso; y, 2) confinar desde la cara superior de la zapata hasta la altura especificada por el reglamento, medida desde la cara superior del falso piso. Saludos,

  278. Hugo Romani Luna

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle con respecto a al junta de separacion sismica en la norma E-030 indica que para el calculo de la junta de separcion sismica es s=0.004(h-500) donde s>3cm, para elcaso de los sistema de muros de ductilidad limitada esta formula se cumple para un muro de cerco que no interactua con la estructura, ademas si en el caso que las escaleras se encuentren aisladas de la edifcacion ocurre lo mismo o que formula se utilizaria ya que este tipo de edifcaciones tienen desplazamientos pequeños. de ser asi la junta sismica me puede dar menor que 3cm o siempre tendra que ser mayor que 3cm. gracias

  279. Hugo Romani Luna

    Estimado ing Angel San Bartolomé:
    con respecto a ala pregunta anterior la formula es s=3+0.004(h-500)disculpe por el error cometido, de ahi se deduce que siempre sera mayor que 3 por que si tengo un muro se cerco de 2.5m de alto, si aplicamos la formula me dara s=2cm. que valor es el correcto gracias.

  280. Renzo Peña

    Estimado Ing Angel San Bartolome:
    En un modelamiento por porticos planos de un edificio de albañileria confinada:
    1)Los frames q son brazos rigidos absorven fuerza cortante proveniente de los acoples q soportan cargas gravitacionales,transmitiendo como axial a los frames (muros de alb.) elevando en algunos casos excesivamente esta carga,en comparacion con un metrado manual,entonces..¿seria correcto liberar estas barras para cortante, y asi obtener las fuerzas internas(momento y cortante) sismo moderado?.
    2)O seria conveniente hacer otro modelo liberando estas barras para cortante, para asi solo tomar de este archivo las fuerzas axiales exigidos por la norma,para asi ser mas aproximado a un metrado manual,pero tomando cortantes y momentos del archivo normal.
    Saludos

  281. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Romani:

    La intención de la Norma E.030 es evitar choques entre edificios vecinos o entre bloques del mismo edificio, durante los sismos severos. En el primer caso, debes respetar al pie de la letra la Norma porque desconoces las propiedades vibratorias del edificio vecino, o de aquél edificio que algún día se construirá al lado del que estás analizando. En el segundo caso, tú conoces las propiedades de los bloques de tu edificio, o de tu escalera aislada, o del cerco que mencionas, entonces podrás determinar los desplazamientos inelásticos correspondientes y el grosor de la junta sísmica respectiva para que no haya problemas de impacto, a no ser que al propietario se le ocurra construir más pisos sin tu consentimiento. Saludos,

  282. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    Los brazos rígidos son barras que no se deforman por flexión, por lo que no deberían desarrollarse fuerzas internas en ellos, excepto las que se transmiten por equilibrio desde la viga flexible hasta el eje del muro. Para un análisis por carga vertical, basta y sobra con diseñar a los muros con las cargas axiales provenientes del metrado y empotrar a las vigas flexibles sobre el muro coplanar donde ellas apoyan, para así determinar sus fuerzas internas. Sin embargo, si deseas hacer un análisis por carga vertical considerando un sólo modelo de pórtico plano, deberías también considerar a la carga actuante en el lado opuesto al brazo rígido ya sea generando una extensión del brazo rígido con la carga vertical correspondiente (voladizo) o aplicando un momento y carga axial sobre el nudo muro-brazo rígido. Saludos,

  283. LUIS PRUDENCIO

    ING. SAN BARTOLOME
    GRACIAS POR ANTICIPADO A LA ATENCION QUE DE A MI PREGUNTA.
    UD MENCIONA EN LOS COMENTARIOS ANTERIORES QUE LA FABRICA LACASA (PRODUCTOR DE LAS BLOQUES P7 Y P10) HA MODIFICADO EL PROCESO CONSTRUCTIVO DE ESTOS PRODUCTOS.
    QUISIERA SABER EN QUE RADICA LA DIFERENCIA DEL PROCESO CONSTRUCTIVO ANTES DEL SISMO DEL 15/08/2007 Y EL QUE ACTUALMENTE SE EJECUTA (SEGUN MANUAL DE LA FABRICA).
    ADEMAS QUISIERA PREGUNTARLE CUAL HA SIDO LA FALLA EN ESTE TABIQUE (QUE EN MUCHOS CASOS NO SE AISLA DE LA ESTRUCTURA PRINCIPAL).
    FINALMENTE QUISIERA SABER CUAL ES EL CRITERIO PARA NOMINAR A UN SISMO DE MODERADO O LEVE, YA QUE EN LA NORMA SISMORESISTENTE NO SE INDICAN UN RANGO. ESTA ULTIMA CONSULTA SE LA HAGO POR QUE TENGO UN DEPARTAMENTO EN EL QUE SE PRODUJERON ESTAS FISURAS VERTICALES EN LAS JUNTAS DE LOS BLOQUES, LAS QUE NO HAN SIDO REPARADAS POR LA CONSTRUCTORA SO PRETEXTO QUE LA NORMA SISMICA INDICA QUE SE PUEDEN PRODUCIR DAÑOS LEVES ANTE LA OCURRENCIA DE SISMO MODERADOS (DEPA AÑO 2006).
    ATTE

  284. LUIS PRUDENCIO

    ING.
    SE ME OLVIDABA CONSULTAR, CUAL ES LA TECNICA DE REPARACION DE LAS FISURAS VERTICALES EN PLACAS P7 Y P10.
    UD CREE QUE LA AUSENCIA DE TARRAJEO EN ESTAS PLACAS PREDISPONE A LA APARICION DE FISURAS?

  285. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Prudencio:

    En el sistema P-7 original, no existía separación entre los bloques contiguos y el alveolo se rellenaba con grout, creándose una junta vertical seca. En el sistema P-7 actual se deja un espacio de 1cm entre los bloques adyacentes y el alveolo se rellena con grout, generándose una junta vertical llena. En cuanto al sismo de Pisco, en el suelo duro de la PUCP registramos una aceleración máxima de 0.07g que es la sexta parte del valor máximo esperado en la Norma Sísmica E.030 (0.4g) para este tipo de suelo, por tanto, en Lima el sismo debe calificarse como leve. Lo que ocurrió fue que por la lejanía del epicentro, el período predominante del sismo fue alto, afectando a las estructuras flexibles, especialmente a los edificios con más de 10 pisos. Los daños se presentaron tanto en tabiques hechos con el sistema P-7, como en los tabiques de ladrillo pandereta. Desafortunadamente en la Norma Sísmica E.030 aún no se obliga a revisar derivas para este tipo de sismo (lee un artículo sobre el sismo de Pisco en este blog). En relación a la reparación, debes emplear macilla plástica en las juntas, aunque con otro sismo similar, volverán a abrirse las juntas. En cuanto al tarrajeo, en el sistema P-7 se usa un empaste de yeso, de haberse aplicado un tarrajeo de cemento, de hecho se hubiese incrementado la resistencia, pero éste es tan frágil que quizás ante ese sismo u otro ligeramente mayor, también se hubiese fisurado y desprendido del tabique, salvo que lo apliques sobre una malla conectada al muro. En cuanto a la probabilidad de colapso del sistema P-7 ante un sismo severo, es prácticamente nula, salvo que la construcción muestre grandes defectos. Saludos,

  286. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    -Se considera la excentricidad de la norma E.030 en el centro de masa de la estructura, para realizar el análisis modal espectral en el sap2000.
    GRACIAS POR SU RESPUESTA.

  287. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Cualquiera que sea el tipo de análisis sísmico que se efectúe (estático, modal o paso a paso), debe contemplarse la excentricidad accidental reglamentaria (Ea), para considerar en cierta forma la posible variación de rigideces por defectos constructivos o el corrimiento del centro de masas por variación en la posición de la sobrecarga, por ejemplo, en un edificio de departamentos cabe la posibilidad que durante un sismo uno o varios departamentos estén vacíos y otros ocupados. Una alternativa en el SAP2000 consiste en desplazar al centro de masas la cantidad "Ea" en las 2 direcciones y en los 2 sentidos, empleando para el diseño los resultados más desfavorables. Saludos,

  288. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    1)En que casos se considera el PDELTA y cual es su definición.¿se aplicaría a una vivienda de albañilería irregular?.
    2)En el análisis modal espectral de vivienda de una vivienda de albañilería,en el cálculo del Jm= (IX+IY)*masa/área.Una vez determinado el C.M (centro de masa);los momentos de inercia IX,IY se calculan respecto a los ejes del C.M,incluido su excentricidad,considerando a la losa como una área global para el cálculo manual de la inercia IX,IY, y dichas inercias serían calculadas,respecto a las áreas de la losa.Este Jm sería ingresado el el sap2000 en su C.M¿ES CORRECTO?
    3)Referente a la pregunta anterior,para el Cálculo de Inercias IX,IY,estas serían respecto al C.M ,pero solo considerarían el área de corte de los muros de toda la estructura.¿ ?
    Gracias por sus respuestas

  289. nilson

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé

    quisera saber,que criterios se manejan para crear modelos a escala, es decir:si quiero costruir un modelo a escala reducida ,¿cuales son los criterios a tomar en cuenta?,por ejemplo,escala 1/3 una columna de .25m*.25m que dimensiones debe tener para mantener una similitud geometrica (momento de inercia,area),y sobre todo que similitudes maneja usted al momento de hacer un ensayo a escala,pues tengo entendid que exiten similitudes dinamicas (supongo que importantes en los ensayos sismicos),por ultimo si podria recomendarme un libro referente a este tema,pues es tocado en los cursos de mecanica de fluidos pero manejando la similitud hidraulica.

    espero su gentil respuesta

    atte nilson

  290. Marivi

    Ing. Angel San Bartolome,
    Buenas noches,

    Para consultarle si puedo diseñar una placa en forma de 5 con piers. El proyecto es un EMDL.
    En ese caso para el diseño, puedo distribuir proporcionalmente la fuerza proporcional a sus longitudes en las 2 direcciones?
    Agradeciendole por la atencion,

    Marivi

  291. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    1) El efecto P-delta debe contemplarse en el análisis cuando uno de los entrepisos es muy flexible ("piso blando") en relación a los otros pisos. Mayores detalles y con ilustraciones puedes verlo en este blog en los comentarios al capítulo 10 de la Norma E.070. Preguntas 2 y 3) Sí has hecho un metrado de cargas, y has determinado las cargas actuantes no acumuladas en el eje de cada muro en un cierto nivel del edificio (Pi), considerando las cargas directas e indirectas, puedes hallar en simultáneo "CG" y "Jm" para ese nivel. El valor "Jm" se calcula como la sumatoria de Pi/g = Mi multiplicado por la distancia desde "CG" hasta el eje del muro elevada al cuadrado (Jm = suma(MixDi2)). De esa manera podrás contemplar tanto la masa existente en el nivel como la anexada al nivel en estudio (mitad de los pesos de los muros portantes superiores e inferiores a la losa). Saludos,

  292. Ángel San Bartolomé

    Estimados Nilson y Marivi:

    Con gusto daré respuesta a sus consultas, siempre y cuando se identifiquen con nombres y apellidos. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,

  293. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    En el caso de edificaciones mixtas
    1)¿como sería el metrado de cargas,ya que en una dirección se encuentran pórticos y en el otra muros;como se metraría a las vigas peraltadas siguiendo su método del ejemplo de aplicación de la norma E.O70.
    2)Para el cálculo del Jm, se considería,la intervención de los pórticos, y como se aplicaría Jm=suma(MixDi^2).
    Gracias por sus respuestas

  294. Renzo Peña

    Estimado Ing Angel San Bartolomé:
    Con respecto a su recomendacion en su ejemplo de diseño de albañileria sobre el margen de error aceptable del 5% en el chequeo de agrietamiento diagonal de pisos superiores al primero Vu>=Vm..
    1.¿Cual es la razon por la que se da este margen? y ¿porque esta cantidad del 5%?.
    2. Al aceptar este margen, en el chequeo para refuerzo horizontal y suponiendo que pasa el chequeo de Esf.axial<0.05f’m no necesitaria ref. horizontal,¿puedo aceptar esta aseveracion, o para este chequeo repeto estrictamente Vu>=Vm?.
    3. La misma consulta de la pregunta 1 para el chequeo Ve<=0.55Vm
    Muchas gracias por la atencion brindada.Saludos

  295. nilson lava

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé

    quisiera saber,que criterios se manejan para crear modelos a escala, es decir:si quiero costruir un modelo a escala reducida ,¿cuales son los criterios a tomar en cuenta?,por ejemplo,escala 1/3 una columna de .25m*.25m que dimensiones debe tener para mantener una similitud geometrica (momento de inercia,area),y sobre todo que similitudes maneja usted al momento de hacer un ensayo a escala,pues tengo entendido que exiten similitudes dinamicas (supongo que importantes en los ensayos sismicos),por ultimo sí podria recomendarme un libro referente a este tema,pues es tocado en los cursos de mecanica de fluidos pero manejando la similitud hidraulica.

    espero su gentil respuesta

    atte nilson

  296. Maria Virginia Villegas Gonzalez

    Ingeniero Angel San Bartolome,
    Disculpe,
    Escribo mi nombre completo.
    Gracias
    Marivi

  297. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    1) Si sobre la viga peraltada apoyan las viguetas del aligerado, entonces habrá una carga repartida sobre esa viga proveniente del aligerado, aparte de su peso propio. Esta viga a su vez apoya sobre columnas, transmitiéndole las reacciones respectivas. 2)Una vez que tengas la carga en la columna, le añades su peso propio (la mitad proveniente del piso superior y la mitad proveniente del piso inferior al nivel en análisis). Luego aplicas la fórmula para hallar Jm, considerando que "Di" es la distancia desde el eje de la columna hasta "CM". En esa expresión estamos despreciando la inercia de masa lineal que tiene la viga, columna o muro. Si te das cuenta, la fórmula corresponde a la aplicación del teorema de Steiner, para un sistema de masas concentradas en ciertos puntos del nivel del edificio. Saludos,

  298. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    1 y 3) En la ingeniería estructural, para todo tipo de estructuras, aceptamos un márgen de error del orden de 5%, porque todo es aproximado, ni siquiera conocemos con certeza la magnitud de la carga de gravedad y mucho menos la carga sísmica. 2) El refuerzo horizontal trabaja después que el muro se agrieta diagonalmente (Vu > Vm), de este modo, así tu muro tenga un esfuerzo axial por encima de 0.05f´m, si no se agrieta, no requerirá de ese refuerzo. Cabe indicar que en la Norma E.070, se obliga a colocar ese refuerzo en el primer piso de edificios con más de 3 pisos, pero si tu demuestras que el edificio se comportará elásticamente ante el sismo severo, entonces puedes obviar esa disposición. Saludos,

  299. Ángel San Bartolomé

    Estimado Nilson Lava:

    Existen varios criterios para modelar a escala reducida. El que más uso yo es el de tratar de mantener la resistencia unitaria de los materiales (en kg/cm2). Que yo sepa no hay un libro que aborde este tema, sólo he visto muchos artículos. En el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog (acápite "miscelánea de artículos") podrás encontrar los criterios empleados para analizar un módulo de albañilería confinada de 3 pisos, también, en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda", acápite "adobe confinado", verás el caso de un módulo de adobe confinado de 2 pisos. En el blog de concreto armado, hay hasta 3 artículos donde se han analizado especímenes a escala reducida (pórtico de 2 pisos, reforzamiento de columnas cortas y módulo de 3 pisos). Saludos,

  300. Ángel San Bartolomé

    Estimada María Villegas:

    Seguramente debes estar empleando el ETABS para tu análisis. Uno puede tener muros con diversas secciones transversales (E, T, L, U, Z, etc.), el gran problema es cómo obtener los esfuerzos (M, V, P) en cada muro individual. Para eso se recurre a los piers, que integra los esfuerzos unitarios hallados en el conjunto de muros en una zona que tú demarcas (pier). Pero, en esta demarcación debes contemplar los anchos efectivos de los muros transversales, mira la figura 8.13 de los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070. Esto conllevaría a efectuar un doble análisis, uno para el sismo en X-X y otro para el sismo Y-Y. El problema no es tan simple como tú indicas: "repartir la fuerza interna total en proporción a la longitud de cada muro", te llevaría a cometer gruesos errores. Saludos,

  301. ROBERTO MEZA

    Estimado ing.
    quisiera me de opinion acerca de la reparacion de una losa aligerada de H=0.15m en una area de 30m2, en el que se ha encontrado (luego de que se pico la losa en las zonas donde se observaban fisuras en la direccion de la vigueta) que tiene un acero positivo de 3/4" que se encuentra en proceso inicial de corrosion.
    ATTE

  302. giovanna luna rios

    saludos
    quisiera saber si un edificio tiene 35 años mas aomenos es de 3 pisos y no tiene columna si quiero construir el 4to piso cual seria la soluciona si no tiene columnas
    gracias
    atte
    giovanna

  303. Ángel San Bartolomé

    Estimado Roberto Meza:

    Habría que ver la disminución del diámetro de la varilla y reanalizar al aligerado con el nuevo diámetro. Para esa magnitud del diámetro, es posible que la varilla sea muy antigua y tenga una resistencia a la fluencia de 2400kg/cm2, con lo cual, se tendría que sacar una muestra y ensayarla a tracción. También tienes que analizar la causa que provocó la corrosión (poco recubrimiento, rotura de alguna tubería, etc.). Otra alternativa es crear vigas chatas en la zona ocupada por los ladrillos del aligerado. Como último recurso, en caso no puedas modelar al aligerado, se tendría que realizar una prueba de carga. Saludos,

  304. Ángel San Bartolomé

    Estimada Giovanna Luna:

    Cualquiera que sea la solución que adoptes, el edificio se tiene que reanalizar estructuralmente, incluso si optas por construir un cuarto piso liviano. Por otro lado, de acuerdo a nuestra Norma E.070, es necesario siquiera introducir columnas que arriostren a los muros, la conexión dentada que existe entre ellos es insuficiente. En caso el edificio carezca de planos, debes empezar haciendo un levantamiento estructural. Saludos,

  305. roberto meza

    Ing San Bartolome
    gracias por su anterior respuesta, la causa de la corrosion es la falta de recubrimiento y tambien el uso de lavanderia que destinaron encima de esta losa sin mayor proteccion.
    De encontrarse que estas varillas no cumplen con las cargas que se aplican…que se deberia realizar como reoaracion de losa

  306. SILVIA ROJAS

    ING.
    QUIERO SABER CUAL ES SU OPINION ACERCA DEL REFORZAMIENTO DE UNA LOSA ALIGERADA UTILIZANDO UNA LOSA ARMADA ENCIMA DE ESTA (ESPESOR 5CM)CON UNA MALLA DE 1/4" @ .25

  307. Gerson Alfaro

    Estimado con Ing San Bartolome:
    He modelado un edificio en albañileria confinada mediante el metodo de los porticos planos con secciones transformadas. En el chequeo por carga vertical hemos considerado para el Area del Muro la seccion transformada, por lo que todos los muros han chequeado adecuadamente, mi pragunta va para el chequeo de fisuracion, en le formula para hallar el Vm se multiplica el t*L que representa el area del muro, ¿Seria correcto reemplazar t*L por el area obtenida de la seccion transformada?
    Espero sus comentarios, gracias

  308. Ángel San Bartolomé

    Estimado Roberto Meza:

    Trata de eliminar la causa de la corrosión antes de efectuar la reparación. En cuanto a la reparación, si el el diámetro de la varilla no ha disminuido considerablemente, y la losa pasa los esfuerzos con ese diámetro reducido, puedes picar el concreto, limpiar la varilla con una escobilla metálica, limpiar la zona trabajada, aplicar epóxico y llenar la zona con grout. Si el diámetro disminuyó en forma excesiva, tendrá que empalmar la barra con otra nueva, soldándolas y aplicar el proceso indicado. Adicionalmente, quisiera que leas el siguiente mensaje, escrito a la Srta. Silvia Rojas. Saludos,

  309. Ángel San Bartolomé

    Estimada Silvia Rojas:

    No soy partidario de la solución que indicas, porque: 1) es difícil y costoso integrar la nueva losa con el aligerado existente (tendrías que usar epóxico e insertar espigas o pernos); 2) es difícil integrar la nueva losa con los apoyos (viga o muro); y, 3) estás agregando más peso al aligerado existente, habría que ver si tiene un refuerzo positivo (inferior) suficiente como para soportar esa mayor carga. Mi recomendación es: A) en el caso que se requiera refuerzo por flexión (+ o -), usar fibra de carbono, así no se añade peso a la estructura existente, pero ese refuerzo no incrementa la rigidez del aligerado ni su resistencia al corte. B) en el caso que se requiera aumentar la resistencia y la rigidez, puedes eliminar algunas hileras de ladrillo y reemplazarlas por vigas chatas de concreto armado, en ese caso, debes usar un concreto fluido con unas 10" de slump (grout), vaciado por unas perforaciones hechas por la parte superior del aligerado, espaciadas cada metro. Esa mezcla debe ser preparada con confitillo (piedra de 1/4") y plastificante. Saludos,

  310. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gerson Alfaro:

    En el cálculo de "Vm", y en todas las verificaciones por corte, debes usar el área del alma del muro (L*t). No puedes usar el área de la sección transformada porque los esfuerzos cortantes (en kg/cm2) en las aletas son muy pequeños, en comparación con el esfuerzo cortante existente en el alma de la sección. Esto no ocurre cuando existe carga axial o momento flector, allí si puedes utilizar el área de la sección transformada. Saludos,

  311. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    En la norma E.030,respecto a la fuerza cortante mínima en la base.Corríjame si interpreto erróneamente:
    Vdinámico=mayor o igual=0.8Vestático (est.regulares)
    Vdinámico= mayor o igual=0.9Vestático (est. irregulares).
    1)Para escalar el ejemplo sgt en una estructura irregular se tiene los valores siguientes.
    Vdinámico=40 ton ; Vestático=120 ton
    40 ton =menor=0.9*120=108 ton—no cumple;por lo tanto se escalara
    factor escalar=108/40=2.7,este factor se multiplicará con los resultados obtenidos.ES CORRECTO
    2)Para el diseño de los elementos estructurales se toma los resultados obtenidos del análisis dinámico porque se ajusta mas a la realidad y ¿porque no se toma los resultados del análisis estático que resultan mayores?
    Gracias por sus respuestas

  312. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Lo que indicas es correcto, pero me llama la atención que exista tanta diferencia entre Vdinámico (40ton) y Vestático (120ton), salvo que sea un ejemplo hipotético. Con relación a tu segunda consulta, el análisis estático no contempla las concentraciones de esfuerzos que podría existir en ciertas zonas de un edificio irregular. Saludos,

  313. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome, usted cree que uno pueda evitar la falla por columna corta, utilizando columnas de 40×15 a los costados de esos vanos de 30 cm de altura para una luz de 3.5m aproximadamente, tengo una casa de 3 pisos, que tiene este tipo de ventanas intermedias,1 a 40 cm del piso, la otra como ventana alta tipica, mi criterio es si doy rigidez a la estructura, no se moveria tanto para producir esta falla, por ultimo, si del analisis sismico obtengo distrosiones menores de 0.005, estoy asegurando que la mamposteria no se rajara, lo que deseo saber con que distrosion podr’ia estar tranquilo de evitar esa columna corta.

    Gracias y disculpe por lo mucho ecrito.

  314. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    Para buscar la solución que pretendes, debes proceder por tanteos. Las dimensiones que indicas, tómalas como iniciales, luego analiza y diseña la estructura considerando en el modelo a la columna corta. Efectivamente, el problema sísmico, entre ellos el de columna corta, es un problema de desplazamientos, y para controlar esos desplazamientos, debemos usar elementos estructurales con grandes secciones transversales. Respecto a las distorsiones, la albañilería se fractura diagonalmente para derivas del orden de 1/800. La deriva de 0.005 que indicas, corresponde a su límite máximo de reparación, después de haberse agrietado. Respecto a las columnas cortas, puedes leer én este blog un artículo sobre reforzamiento, que aparece en el capítulo "Tabiques y Alféizares". Saludos,

  315. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome:

    Que sección es la mínima para columnas de confinamiento de albañilería, usadas en la realidad, para un muro de 15 cm, ya que deseo optimizar en los diseños de casas.

    Muy agradecido a su amables respuestas

  316. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    La respuesta a tu pregunta puedes encontrarla en el capítulo 07 "Requisitos Estructurales Mínimos" de la Norma E.070. Documento, incluyendo los comentarios respectivos, que lo puedes descargar de este blog. Saludos,

  317. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome.

    al leer el documento Requisitos mínimos, entendi que el espesor minimo en columnas de amarre era el espesor del muro, y que el peralte mínimo era de 15 cm.
    Consulta: Se ha comprobado a base de ensayos que una columna de amarre de 15×15 trabaja satisfactoriamente ante un evento sísmico??

    Atentamente.

  318. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    Una cosa es una dimensión mínima que cumplir y otra cosa es la dimensión requerida. La dimensión requerida proviene del diseño estructural, que se especifica en el capítulo 08 de la Norma E.070, mientras que la dimension mínima garantiza que no existan problemas en la construcción, como por ejemplo, congestión de refuerzo que podría causar cangrejeras y eso sí que originaría problemas estructurales. Por otro lado, pruebas que hemos hecho en muros de 1 piso, de albañilería con baja resistencia, sin carga vertical y confinada con columnas de 13x15cm, han proporcionado resultados adecuados. Saludos,

  319. Mauro Cantoro

    ing San Bartolome:
    quisiera saber si dicta algun curso de diseño computacional de albañileria confinada de acuerdo a la actual norma…ya que lleve con ud un curso de albañileria en el postgrado de la UNI(muy buen curso)pero que se dio mas para el campo constructivo.

  320. SILVIA ROJAS

    ING.
    QUISIERA SABER EL EFECTO QUE TIENE UNA VIVIENDA LA FALTA DE VIGA SOLERA ENTRE LOSA ALIGERADA Y MURO PORTANTE…LE HAGO ESTA CONSULTA POR QUE HE VISTO EN UNA VIVIENDA ANTIGUA ESTA SITUACION…COMO SE PUEDE SOLUCIONAR ESTA POSIBLE DEFICIENCIA

  321. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    Aún no contamos con programas de cómputo que diseñen a la albañilería de acuerdo a la Norma E.070. Por el momento, tu mismo puedes programar usando el Excel, los pasos que se siguen en el diseño. Esos pasos puedes verlos en los ejemplos que aparecen en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,

  322. Ángel San Bartolomé

    Estimada Silvia Rojas:

    Prácticamente todas las viviendas de albañilería no reforzada carecen de soleras, y por supuesto, de columnas de confinamiento, lo cual es muy peligroso. Cuando la fuerza sísmica que se desarrolla en la losa de techo supera a la adherencia generada en la unión losa-muro, la losa se desliza y se pierde la acción de diafragma rígido y el arriostramiento horizontal que brindaba la losa al muro. Una forma económica de resolver este problema para casas de un piso, consiste en crear dientes de concreto armado, diseñados por corte-fricción para evitar el deslizamiento de la losa (mira el Manual Copasa-GTZ que aparece en el acápite "Refuerzo para Viviendas Nuevas de Adobe" de este blog). Para el caso de edificaciones de varios pisos, no queda más remedio más que agregar columnas continuas, especialmente en las uniones entre muros, esa solución se practicó en el colegio Guadalupe de Lima. Saludos,

  323. Gerson Alfaro

    Estimado Ing Angel San Bartolome:
    En las formulas para diseño de muros del primer piso y de muros agrietados de pisos superiores indica por ejemplo M=Mu1-1/2*Vm1*h.
    MI pregunta es:Para un muro que fue diseñado como agrietado en el primer piso y que tambien debe diseñarse como agrietado en los demas pisos, se debe tomar los valores Mu,Vm del piso correspondiente en estudio? o para todos los pisos se debe tomar Vm y Mu del primer piso?

  324. Mauro Cantoro

    ing.
    leyendo uno de sus comentarios (respuesta a roberto mneza) sobre la reparacion de una losa con acero positivo corroido, he observado que ud dice que debe de picar el concreto inferior de la losa, luego quitar el oxido de la varilla y luego colocar grouting…Constructivamente no le parece muy dificil colocar un concreto liquido en la parte inferior de la losa. Como seria esa reparacion?

  325. Renzo Peña

    Estimado Ing Angel San Bartolome:
    Con respecto a la carga Pt,en el ejemplo que Ud publicó,en un muro de 3 paños, asignó el 50% de su Pg a un muro transversal que llega a su columna interna, mientras que a los muros que llegan a sus columnas extremas le asigno 25% de Pg.
    Podria ser correcto asumir que la carga que transmite el muro transversal es:
    Columna Externa del Muro transversal:Pt=(Pg/Nºpaños)*0.25
    Columna Interna del Muro transversal:Pt=(Pg/Nºpaños)*0.50
    Donde:
    Pt: carga transversal que llega al muro
    Pg: carga reducida del muro transversal
    Nºpaños: nro. de paños del muro transversal

  326. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gerson Alfaro:

    En las fórmulas debes usar los valores que correspondan al piso en análisis. Saludos,

  327. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    En la misma respuesta a Roberto Meza, se le indicó que lea la siguiente respuesta dada a Silvia Rojas, donde textualmente dice: "debes usar un concreto fluido con unas 10" de slump (grout), vaciado por unas perforaciones hechas por la parte superior del aligerado, espaciadas cada metro. Esa mezcla debe ser preparada con confitillo (piedra de 1/4") y plastificante". Saludos,

  328. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    La carga vertical tributaria "Pt" proveniente de un muro transversal al que está siendo analizado, es sencilla de obtener, no hay que estar inventando fórmulas. Para esto, si tienes la carga axial total en el muro transversal, la divides entre la longitud se ese muro, así obtendrías una carga repartida, que multiplicada por el ancho tributario "Bt", proporciona "Pt". Lógicamente "Bt" dependerá si el encuentro entre muros es en "L" o en "T". Para mayor ilustración mira las figuras 8.15, 8.24 y 8.47 de los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070, que aparecen en este blog. Saludos,

  329. Daniel Cabrera

    Profesor, disculpe que lo moleste pero es que tengo una duda y Ud. es la persona que creo más sabe sobre el tema.
    Lo que sucede es que quisiera saber si existe alguna referencia en algun sitio o si alguna vez se ha intentado confinar muros de canto (no portantes, parapetos en realidad) no con columnetas en los extremos, sino con albañileria armada. La consulta que le hago es solo para saber si es posible, para ver si me meto a hacer calculos al respecto o hago algun modelo de ello, y es que en realidad dichos parapetos no reciben ninguna carga y creo que con albañileria armada con acero de media y con alvelos rellenos se podría confinar muros de canto y de 3m de largo como maximo.

    Le agradeceria mucho que me respondiera,
    Att,
    Daniel Cabrera

  330. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome: quisiera me guie en indicar cuales son los parametros promedio entre la Fuerza Cortante Dinamico / Fuerza Cortante Estática, para referenciarnos que estamos por los valores razonablemente promedios.

    Saludos

    Saludos.

  331. Ángel San Bartolomé

    Estimado Daniel Cabrera:

    El gran problema sería la manera de cómo integrar la albañilería armada con el parapeto. En el caso de columnetas de concreto armado, la integración es a través de la adherencia que se desarrolla en la unión concreto-albañilería. Ten en cuenta que las fuerzas perpendiculares al plano del parapeto, deben transmitirse hacia sus arriostres. Saludos,

  332. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    No tengo estadística sobre tu pedido. Por lo general, en la base del edificio, el cortante dinámico (Vd) es menor que el cortante estático (Ve), por eso la Norma Sísmica E.030 obliga a usar como mínimo en un análisis dinámico 0.8Ve o 0.9Ve, según sea la estructura regular o irregular. Saludos,

  333. Lilian Flores

    Estimado Ing San Bartolome,estoy investigando el metodo de lineas de rotura en losas,para lo cual planeo hacer un ensayo,mi pregunta es como se puede dimensionar esa losa a ensayar y como podria hallar la carga puntual de rotura, para saber aproximadamente la fuerza q la gata le debe aplicar. Muchas gracias por su respuesta

  334. Ángel San Bartolomé

    Estimada Lilian Flores:

    Lo primero que debes hacer es tratar que tu especimen refleje las condiciones de borde y de carga que tiene una losa real. Por ejemplo, me hablas de una carga concentrada que pocas veces existe en una losa real y que sobre tu especimen podría causarle una falla por punzonamiento, distinta a la realidad. Una vez que hayas definido al prototipo, debes tratar de representarlo, ya sea a tráves de un especimen a escala natural o reducida, manteniendo en ambos la cuantía de refuerzo. Luego, analiza a tu especimen utilizando cualquier método, aplicándole una carga determinada "X", para así obtener momentos flectores, fuerzas cortantes, etc. Enseguida, utilizando las fórmulas de la Norma E.060 "Concreto Armado", que la puedes bajar del blog de concreto armado, calcula las capacidades resistentes a flexión, corte, punzonamiento, etc. Para hallar la carga que produce cada tipo de falla (flexión, corte, punzonamiento, etc.), aplicas una regla de tres. Por ejemplo, para la falla por flexión, donde la capacidad resistente es "Mp", dices: sí con una carga "X" aplicada en mi análisis obtuve un momento "M", entonces la carga que produce la falla por flexión será P = X(Mp/M). El especimen fallará con la menor carga asociada a cada tipo de falla. Si esa carga supera a la capacidad de tu gata, tendrás que disminuir la capacidad resistente de tu especimen (bajando el espesor o la cuantía de refuerzo). Saludos,

  335. Hugo Romani

    Reciba mi afectuoso saludo, acerca del comentario anterior del metodo de lineas de rotura en losas,le agradeceria si me podria indicar bibliografia de ensayos realizados. Atentamente

  336. Ángel San Bartolomé

    Estimado Hugo Romaní:

    A través del laboratorio de la PUCP hemos hecho pruebas de carga vertical en techos con viguetas prefabricadas y en techos de edificaciones reales, pero esa información no se puede revelar, ya que corresponden a ensayos para terceros. En el capítulo de "Viviendas no Convencionales" de este blog, podrás encontrar las pruebas realizadas para los techos de esos sistemas, y en el acápite "Techo Aligerado Sujeto a Carga Vertical" correspondiente al blog de concreto armado: http//blog.pucp.edu.pe/concretoarmado podrás ver un artículo referido al tema. Saludos,

  337. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    Al realizar el análisis por combinación modal espectral en el SAP2000 ,de una vivienda de albañilería de 4 niveles,donde los muros se modelan con elementos shell y las vigas y columnas con elementos frame¡y se amarran los nudos de la losa con constraint;¿se pueden incluir los tabiques,los alfeizáres y parapetos en el sap2000;para darle mayor realismo al análisis sísmico?.

  338. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé.
    1)Al calcular el Jm ,de todo un nivel de análisis ,se considera los muros la mitad de la parte superior e inferior del piso.Y se obvia parte del muro que sale del sobrecimiento(la mitad).Al ingresar los valores de Jm ,en el sap2000,para realizar el análisis modal espectral se estaría dejando de lado esa parte de muro que sale del sobrecimiento.¿Esto afectaría en los resultados?
    Gracias por sus respuestas

  339. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Por supuesto que puedes incluir tabiques, etc. Por ejemplo, si un alféizar no está aislado del muro, abres un hueco en la malla del muro, para simular la ventana. Con relación a tu segunda pregunta, son los niveles del edificio los que se desplazan lateralmente durante los sismos, arrastrando a toda la masa conectada a ellos. Todos estos desplazamientos, son relativos a la base del edificio, que se supone que está fija. Sólo habría que asignar masa a la base, si esta se desplazara, por ejemplo, el techo de un sótano. Saludos,

  340. Ricardo

    Ingeniero:
    Estoy construyendo un edificio de oficinas aporticado. Sin embargo no sólo en esta ocación los proyectistas otorgan detalles de albañilería muy ligeros, tengo algunas preguntas:
    1. Debo formar un marco con columneta y refuerzo horizontal en el vano de las puertas?
    2. Para el caso de tabiques se cumple la relación h/20 o h/25 de acuerdo a la zona sísmica?
    3. Si utilizo un sistema de placas P10 es correcto no arriostrarlo?

    Gracias.

  341. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ricardo;

    Con gusto responderé tus preguntas siempre y cuando te identifiques indicando tu apellido. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,

  342. Carlos Cardenas

    Señor:
    Muy buenos dias ,mi nombre es carlos cardenas,soy chileno y tengo el agrado de trabajar junto a un alumno de vuestra prestigiosa universidad y por él he conocido de usted .Cabe señalar q soy estudiante de ultimo año de construccion y he querido realizar un proyecto en el area sismoresistente tratando de fabricar una mesa vibradora que represente las ondas que inciden en un sismo, para lo cual me encantaria algo de informacion al respecto .
    atentamente

    Carlos Cardenas

  343. giovanna luna

    saludos
    hay un edificio que tiene 37 años
    de tres pisos se podria levantar otro piso mas o no que me surgiere

  344. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ricardo Díaz:

    1) El arriostramiento de tabiques y parapetos, debe decidirlo el ingeniero estructural y especificar en los planos las características de estos arriostres, que no se colocan al ojo, sino que deben ser diseñados de acuerdo a lo que se indica en el capítulo 9 de la Norma E.070 (ver los comentarios a ese capítulo en este blog). En caso no se haya especificado estos arriostres en los planos, debes hacer la consulta respectiva al calculista. 2) El espesor de los tabiques, no es regulado por la Norma E.070, este espesor obedece al diseño respectivo. Las expresiones que indicas, corresponden a muros portantes. 3) Para el sistema de tabiques P-7 o P-10, el arriostre está dado por el refuerzo vertical interno, que también obedece a un diseño. Saludos,

  345. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Cárdenas:

    La información sobre la mesa vibradora es demasiado extensa como para indicarla en un mensaje de este blog. Al respecto, puedes comunicarte directamente con nuestro ingeniero en electrónica, encargado de la mesa vibradora del Laboratorio de Estructuras de la PUCP, Guillermo Pachas, escribiéndole al e-mail: gpachas@pucp.edu.pe Saludos,

  346. Ángel San Bartolomé

    Estimada Giovanna Luna:

    Todo proyecto de ampliación, así se construya un piso ligero adicional, debe ser analizado estructuralmente, desde la cimentación. A veces esto obliga a reforzar a la edificación existente y otras veces, no se requiere adicionar nada. Por la edad del edificio que indicas, a veces, por la falta de planos, se requiere hacer un levantamiento estructural previo y extraer probetas para determinar la resistencia de los materiales existentes, para después evaluar al edificio estructuralmente. Sólo así podrás decidir sí se puede o no construir un piso adicional. Saludos,

  347. Mauro Cantoro

    ing. angel
    quisiera saber si para la colocacion de estribos en vigas y columnas el gancho tiene algun efecto estructural al colocarse en la misma posicion a lo largo del acero longitudinal o si este gancho puede ir rotando, es decir de lado izquierdo superior a izquierdo inferior, derecho inferior a derecho superior.
    ademas quisiera saber como trabaja el estribo de 1 3/4 de vuelta

  348. Renzo Peña

    Ing. Angel San Bartolome.
    En su libro de "Construcciones de Albañileria" y en un estudio sobre Vigas chatas vs Vigas Peraltadas en un edificio de albañileria confinada, se da la conlusion que utilizando vigas peraltadas los momentos basales en los muros disminuyen, lo cual lo he verificado en un modelo que estoy analizando, y por consecuencia indica que la cimentacion disminuye en sus dimensiones, mi duda es..
    -Para el cimiento de muros de albañileria confinada se proyectan cimientos corridos de concreto ciclopeo y para su diseño se utilizan las cargas gravitacionales, entonces ¿como es que la dismunucion de los momentos basales influyen en la disminucion de dichos cimientos en comparacion con los resultados del edificio con vigas chatas?

  349. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    Es indiferente colocar los ganchos de los estribos en cualquier posición cuando la sección transversal de la columna es grande; pero cuando es pequeña, es mejor alternar los ganchos para evitar problemas de cangrejeras. Los estribos con 1 3/4 de vuelta (ver en este blog la Fig.4.31 en los comentarios al capítulo 4 de la Norma E.070), se usan cuando la sección transversal de la columna es muy pequeña y los ganchos convencionales podrían estorbar el paso de las piedras del concreto causando cangrejeras; en este caso, las puntas del estribo deben ser amarradas con alambre #16 al refuerzo longitudinal. La efectividad de esta clase de estribo es similar a los convencionales (ver artículo "forma y distribución de estribos" en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog). Saludos,

  350. Ángel San Bartolomé

    Estimado Renzo Peña:

    Estas en error si piensas que la cimentación corrida de concreto ciclópeo se diseña sólo para cargas de gravedad, también debe contemplarse el momento flector que baja a través del muro. Mira un pequeño ejemplo de diseño de este tipo de cimentación en la página 104 de mi libro "Construcciones de Albañilería". Saludos,

  351. ciro mallqui torres

    ing. angel.
    por favor necesito su ayuda, para reforzar un muro de albañileria a una placa de concreto de forma perpendicular, cual seria la recomendacion mas economica de reforzar el muro de albañileria dado que no tiuene columnas de confinamiento
    gracias

    atentamente
    ciro mallqui torres

  352. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ciro Mallqui:

    Para resolver un problema se necesita conocer los detalles del mismo. En ese sentido, con la poca información que me proporcionas, supongo que se trata de una edificación aporticada (por la existencia de la placa que indicas) y que el muro de albañilería es un tabique. Una técnica económica para arriostrar ese tabique, consiste en amarrarlo a la estructura principal mediante mallas electrosoldadas. Los detalles puedes verlos en un artículo que se presenta en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. Saludos,

  353. JIMMY SANTANDER

    Estimado. Ing. San bartolome, para realizar en metrado de cargas de una losa maciza, sobre un elemento estructural,se asume que en la esquina esta distibuye su carga de tal manera que en la esquina se fomre una bisectriz, mi consulta es como realizo el metrado de carga para llevarlo al sap, ya debo aplicar una carga uniformente distribuida sobre el elemeto de apoyo.

  354. SILVIA ROJAS

    ING.
    QUISIERA SABER QUE MARCA DE LADRILLOS DE NUESTRO MERCADO CUMPLEN CON EL 30% DE VACIOS QUE INDICA LA NORMA

  355. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Sobre el elemento de apoyo, las cargas de gravedad pueden ser de cualquier tipo (uniforme, concentrada, triangular, trapezoidal, etc.). En caso tengas problemas para simular la forma de la carga, puedes desdoblarla en un conjunto de cargas concentradas de distinta magnitud y lo más cercanas posibles entre sí. Por ejemplo, una carga parabólica en una longitud "L", puedes discretizarla subdividiendo "L" en 10 tramos, colocando en el centroide de cada tramo la carga concentrada respectiva. Saludos,

  356. Ángel San Bartolomé

    Estimada Silvia Rojas:

    Por razones obvias, no puedo indicarte qué fábricas cumplen con la disposición de la Norma E.070, sobre la producción de ladrillos sólidos. Sin embargo, en el blog existen enlaces a las páginas web de esas fábricas. Al respecto, quisiera contarte que antes de 1990, todas las fábricas producían ladrillos sólidos, incluso con no más de 25% de huecos. Luego vino la hiperinflación y con ella las fábricas empezaron a ahorrar materia prima, produciendo ladrillos huecos con hasta más de 50% de perforaciones, lo cual es muy peligroso, porque esos ladrillos se muelen como galletas una vez que se han formado las grietas diagonales en el muro. Si tú deseas usar esas unidades huecas, puedes hacerlo sin infligir la Norma, pero para eso debes demostrar que los muros tendrán un comportamiento elástico ante los sismos severos (con R = 1). También debo indicarte que la Norma INDECOPI es más severa, allí se permite sólo hasta 25% de huecos. Saludos,

  357. Carlos Vicuña

    Sobre su ejemplo del diseño de un edificio de albañilería confinada quiero saber lo siguiente, por favor:

    1.Al momento de colocar la condición de diafragma rígido a cada entrepiso; ¿sólo se agregaran las cargas de sismo, más no las cargas muertas y vivas? ¿En las zonas de los dinteles se le coloca la carga muerta repartida proveniente del peso del alfeizares o no?
    2.¿Cómo diseñar las vigas de los apoyos del descanso de la escalera ya que ante un evento sísmico la escalera va a punzonar a los muros o vigas de apoyo?
    3.¿De qué forma se puede reforzar la cimentación corrida si es que el &#963;max en la cimentación es mayor que el &#963;t (esfuerzo de suelo); sin requerir plateas o mayores profundizaciones?
    4.¿Cómo diseñar un sobrecimiento armado?; me refiero para hallar cantidad de acero horizontal y de estribos, incluyendo sus espaciamientos.
    5.¿Para el metrado de cargas de los muros por que considerar el tarrajeo si todo el análisis se hace en base al muro con espesor efectivo?
    6.¿En el metrado de cargas directas de los muros porque considera para los pisos típicos una altura total y para la azotea la mitad de la altura?
    7.¿Si se tuviera una losa de 12 cm de espesor, no sería mejor colocar la viga solera con su mayor peralte paralelo al muro ya que su inercia es mayor así, que colocar la viga con su mayor peralte paralelo a la losa como una viga chata?
    8.¿Porque para el análisis del edificio considera tres estados de carga, dos en XX y uno en YY?

    Gracias

  358. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1)El diafragma rígido sólo compatibiliza los desplazamiento laterales de los niveles, no restringe los desplazamientos verticales ni los giros por flexión que genera la carga vertical (es como una lámina); en ambos estados de carga (sismo y gravedad) debes usar ese diafragma que reemplaza a la losa de techo. 2) lo que debes colocar son columnetas en los extremos del descanso y diseñarlas por flexión causada por el empuje de la escalera; la viga que mencionas no tiene razón de ser, ya que el descanso la suple. 3)Si no quieres profundizar el cimiento, o agrandarlo, podrías colocar vigas de cimentación, esas vigas contrarrestan al momento flector que baja por el muro, incluso las vigas de cimentación perpendiculares al cimiento en análisis son efectivas, ya que trabajarían a torsión y corte. 4)Toda la cimentación debes apoyarla sobre un colchón de resortes que haga las veces del suelo, una vez aplicada las cargas que bajan del muro, resuelves tu modelo para hallar M, V y con eso puedes diseñar; debes tener cuidado que el suelo no soporta tracciones (eliminar todo resorte traccionado) y que el máximo asentamiento diferencial no sea mayor que 1/800, valor que corresponde a la fractura de la albañilería. 5) Porque el tarrajeo tiene masa, y si hay aceleración sísmica, entonces genera fuerza (F = M A); el diseño se hace descontando el tarrajeo, porque una parte podría desprenderse por la acción vibratoria del sismo. 6) Porque la losa al desplazarse lateralmente arrastra una porción del muro conectada a ella, y esa porción tiene masa. 7) La viga solera no se deforma por flexión ni corte, ya que sigue la deformada de la sección plana de la albañilería, por lo que usar solera peraltada es un desperdicio de dinero. 8) En Y-Y se consideró 1 estado de carga sísmica por la simetría del edificio, mientras que en X-X existe asimetría; en general, de acuerdo a la Norma sísmica E.030, debería contemplarse 4 estados y utilizar para el diseño, la situación más crítica. Saludos,

  359. JIMMY SANTANDER

    Ing. San bartolome, cuando se tiene el caso de esquina que forman angulos agudos y obtuso, estos tienen alguna influencia ante un evento sismico, ya que como ideo el sentido de la densidad de muros para estos casos.
    Otra consulta para el diseño de las lozas macisas, que influencia tiene las lineas de influencia.

  360. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Para incluir la participación de un muro inclinado en la planta del edificio (ángulo alfa respecto al eje X)sobre la evaluación de la densidad de muros, para X-X debes multiplicar su área de corte (L t) por el coseno cuadrado de alfa, y por seno cuadrado de alfa para la dirección Y-Y. En relación a tu segunda consulta, la línea de influencia indica la zona por donde una losa fallaría por flexión, cuando se encuentra sometida a cargas transversales a su plano excesivas. Saludos,

  361. aury

    hola ing tengo una consulta que hacerle soy estudiante de ingenieria y quisiera saber ¿que aligerante colocaria para una losa con una luz de 5 metros? casetones o ladrillos??por que??

  362. Ángel San Bartolomé

    Estimado (a) Aury:

    Con gusto daré respuesta a tu pregunta, pero debes identificarte con nombre y apellidos. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,

  363. Aura Elisa Cordonero López

    Aury Corlop
    hola ing tengo una consulta que hacerle soy estudiante de ingenieria y quisiera saber ¿que aligerante colocaria para una losa con una luz de 5 metros? casetones o ladrillos??por que??

  364. Ángel San Bartolomé

    Estimada Aura Cordonero:

    Una losa de luz 5m, es una losa convencional, por lo que puedes emplear soluciones tradicionales, salvo que tenga sobrecarga excesiva, o que deba tener escaso peralte. Los casetones (bloques de poliestireno expandido o tecnopor), indudablemente disminuyen el peso de la losa y por consecuencia, del edificio, con lo cual, también disminuye la fuerza sísmica y se lograría resultados más económicos en el diseño, pero tienen la desventaja que requieren de un falso cielo, o de una malla para que el tarrajeo no se desprenda, y en caso de incendio, podrían desprender gases tóxicos. Otras alternativas para aligerar el peso de la losa son: incorporar aire al concreto, usar varillas de fibra de vidrio, etc. Saludos,

  365. Gerson Alfaro

    Ing. San Bartolome,
    Mi nombre es Gerson Alfaro, soy bachiller en ingenieria civil de la UNSA de Arequipa, ing. el motivo por el que le escribo es que para mi tesis de pregrado he desarrollado un programa que permite diseñar todos los elementos estructurales de un sistema de albañileria confinada con la norma E-070 – 2006, exportando resultados del Etabs y luego ingresando algunos datos necesarios para el diseño, este trabajo me gustaria llevarlo mas alla de manera que estaba pensando quizás hacer alguna ponencia en un congreso próximo, esa es mi idea ing. que Ud. quizas me pueda apoyar quizás con alguna nueva idea para mejorarlo el programa.
    Yo vivo en Arequipa y el proximo fin de semana yo estaré viajando a Lima por motivos personales, y quizás pueda aprovechar la oportunidad para reunirme con ud. y enseñarle el funcionamiento del programa, mucha gracias ing. espero que este tema le paresca interesante y me pueda apoyar, Atte Gerson Alfaro

  366. Mauro Cantoro

    ing como anclo nuevas columnas en un cimiento corrido de concreto cilopeo existente…es bueno usar una resina epoxico haciendo perforaciones en el concreto y luego anclando las varillas de acero longitudinal???

  367. rolando flores huaranca

    Estimado Ing Bartolome,

    En las diferentes edificaciones que se viene realizando en lima(multifamiliares), he podido observar que trabajan la parte de los elementos estructurales con cemento atlas, mi pregunta es, si esta bien que se utilice este cemento de caracteristicas puzolanico, o simplemente estas constructoras construcyen con este cemento por ser mas economico, gracias

  368. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    Para el caso de concreto ciclópeo no podemos asegurar si la técnica que describes sea efectiva, es más, al taladrar pueden toparse con una gran piedra. Lo mejor es remover el concreto ciclópeo en la zona donde anclarán las varillas verticales, limpiar la zona, instalar las varillas, aplicar resina epóxica sobre el concreto ciclópeo existente y rellenar la zona con concreto simple. Saludos,

  369. Ángel San Bartolomé

    Estimado Rolando Flores:

    Una ventaja que hemos notado es que el cemento puzolánico atenúa las fisuras que usualmente se generan en las placas por contracción de secado, al retardar la fragua. Por otro lado, sí en obra se alcanzara la resistencia f´c especificada en los planos de estructuras, entonces no habría ningún problema en usar cemento puzolánico. Saludos,

  370. Jimmy Santander

    Ing. San bartolome, cuando los nivels del fondo de cimentacion estan muy superficiales, es decir que la diferencia entre N.F.C con respecto al N.T.N es menor a la altura de la cimentacion, ¿es necesario colocar un sub-cimiento?

  371. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    El nivel de cimentación lo fija el especialista en suelos, luego del estudio correspondiente. El sobrecimiento se requiere que sobresalga unos 30cm por encima del nivel natural del terreno, para proteger a la albañilería de la humedad del suelo. La falsa zapata se requiere cuando el peralte de la zapata es pequeño y no llega a entrar en contacto con el nivel de cimentación fijado por el especialista; o sino, cuando la base de una zapata está por encima de la vecina y su línea de influencia (trazada a 45 grados desde el borde de la base) puede afectar a la zapata vecina. Saludos,

  372. Aura Elisa Cordonero López

    Ing. San Bartolome
    Si se colocan listones de 2×5 para cubrir la tablilla de un techo, que distancia voy a cubrir???

    Se colocan las corres para recibir un techo en laminas de fibro-cemento paralelas a 1.15mts¿Que numero de laminas se van a colocar??

  373. Aurelio Apaza

    Ingeniero Angel San Bartolomé, en relación al Art. 8.5 de la norma E060, la longitud de desarrollo para ganchos estandard a tracción del acero del aligerado(o losa macisa), 318db/sqrt(f’c), como se cumple con este, en el caso de unidades multifamiliares de concreto armado o albañileria confinada con muros de 7, 10, 15,..cm de espesor?
    Agradezco su gentil atención.

  374. Ángel San Bartolomé

    Estimada Aura Cordonero:

    Tus preguntas no son claras. Supongo que estás llamando "tablilla" a una vigueta prefabricada. Tanto para ese caso, como para las planchas de fibro-cemento, los fabricantes tienen manuales que debes seguir al pie de la letra por tratarse de sistemas no convencionales. Saludos,

  375. Ángel San Bartolomé

    Estimado Aurelio Apaza:

    Cuando el muro que recibe a la losa de techo es muy delgado, debes suponer que la losa está simplemente apoyada sobre él (momento flector nulo), con lo cual, el refuerzo de la losa prácticamente no trabaja, pero, para evitar que se zafe del muro, es recomendable colocar una barra horizontal de gran diámetro a lo largo del muro, y doblar el refuerzo de la losa sobre esa barra, para así obtener una especie de anclaje mecánico. Saludos,

  376. Aurelio Apaza

    Ingeniero San Bartolomé, en relación al Art. 8.5 de la norma E060, la longitud de desarrollo para ganchos estandard a tracción del acero del aligerado(o losa macisa), en el caso de albañileria confinada con muros de 15cm de espesor, es necesario que se cumpla este articulo o no necesariamente.Gracias.

  377. Ángel San Bartolomé

    Estimado Aurelio Apaza:

    Para todo elemento de concreto armado, debe cumplirse con las especificaciones de la Norma E.060, excepto cuando en la Norma de Albañilería E.070 se especifique lo contrario. Para el caso de la albañilería confinada en aparejo de soga, existe viga solera con refuerzo longitudinal donde pueden doblar las varillas de las losas de techos, formándose así el anclaje mecánico que te mencioné en el mensaje anterior. Para el caso de los muros delgados de concreto armado con ductilidad limitada, esa viga solera no existe, por eso te recomendé agregar una barra de diámetro importante, para que allí doblen las varillas del techo. Saludos,

  378. JIMMY SANTANDER

    ING. SAN BARTOLOME, DEACUERDO AL EMS TENGO QUE CIMENTAR A 80 CM DEL N.T.N, PERO POR RAZONES ARQUITECTONICAS, SE HA COLOCADO UN SUB-CIMIENTO DE 50 CM YA QUE LA CAJA DE DESAGUE SE ENCUETRNA MUY ALTAS CON RESPECTO AL N.T.N, POR LO QUE EL CIMIENTO QUEDA EMPOTRADO SOLOS UNAS 30 CM AL TERRENO, ¿ESTO PODRIA CAUSAR UN PROBLEMA DE CORTE EN LA BASE DEL CIMIENTO?

  379. Andy Flores

    Estimado Ing. Angel San bartolome tengo que diseñar las vigas dinteles que unen dos muros de albañileria en la estructura en el cometario 23.2.b meciona que los efectos sobre la viga dintel tienen que ser amplificados por 1.25 y menor a 2 , este numero 2 como que factor se puede interpretar y estas vigas tambien pueden ser diseñadas cn las combinaciones de la E0.60 , Muchas Gracias

  380. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    La disposición de las instalaciones sanitarias o eléctricas, no constituyen justificación como para estar variando el esquema estructural. Esas instalaciones podrías desplazarlas para que no interfieren con la cimentación, y si necesitan atravesar al cimiento, entonces debes reforzar esa zona. En todo caso, consulta al especialista que hizo el EMS, ya que un cambio en el nivel de cimentación, podría conllevar a un cambio radical en el diseño de la cimentación. Saludos,

  381. Ángel San Bartolomé

    Estimado Andy Flores:

    Estás mal interpretando el comentario al artículo 23.2.b de la Norma E.070. El factor de amplificación 1.25 es una cantidad fija, mientras que el factor "2" se colocó sólo con fines comparativos. Este factor "2" corresponde a la relación fuerzas del sismo severo dividida entre las fuerzas del sismo moderado, esa es una definición que se hace en la Norma E.070. Entendiéndose que los muros se fracturarían ante el sismo severo, y que se busca disipar energía sísmica a través de rótulas plásticas en los dinteles antes que se fracturen los muros, entonces los dinteles deberían diseñarse utilizando los esfuerzos causados por el sismo moderado amplificados por un un factor inferior a 2, que corresponde al factor 1.25 seleccionado. Lógicamente que al diseñar los dinteles, debes incluir los esfuerzos que generan las cargas de gravedad, con los factores que especifica la Norma de Concreto Armado. Saludos,

  382. jimmy santender

    ING. SAN BARTOLOME, CON RESPECTO A LA ANTERIOR PREGUNTA QUE LE EFECTUE, LO QUE SUCEDE ES QUE SE TRATA DE UN URBANIZACION EN CONSTRUCCION EN DONDE LOS NIVELES YA ESTAN DADOS , Y ESTO PASA EN UNA PARTE DE LA OBRA, DONDE EL TERRENO ESTA MUY BAJO CON RESPECTO A LOS NIVELES DE LAS VEREDAS,Y POR ESO SE PRETENDE COLOCAR UN SUB- CIMIENTO PARA RESPETAR EL N.F.C PERO ESTE ES DE UNOS 50 CM

  383. Carlos Gutierrez

    Estimado Ing Angel Sambartolome , quiera saber si lo que estoy haciendo en un proyecto es correcto,Tengo en la direccion "X" como elemento resistnte al sismo PORTICOS DE CONCRETO ARMADO y en la direccion "Y" MUROS DE ALBAÑILERIA , Bueno los porticos los estoy diseñando segun la norma E0.60 pero en los muros de albañileria tengo problemas al diseñarlos , bueno hasta ahora he podido verificar la densidad de muros , e verificado el agrietamiento ante el sismo moderado y el control del corte para esta direccion pero lo que no puedo realizar o no rntiendo es como diseñar o como se debe de interpretar este consepto ( la union de los muros de albañileria con los porticos de concreto) Muchas Gracias

  384. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    En el diseño de los muros de albañilería confinada, usa la formulación de la Norma E.070, como si no existiesen pórticos transversales, pero considerando en las columnas la existencia de las cargas axiales "Pt" provenientes de las vigas del pórtico transversal (sigue los pasos indicados en un ejemplo de aplicación que aparece en este blog). El diseño de las columnas del pórtico, lo haces con la Norma E.060, como si no existiese albañilería. Después, para una columna determinada, comparas la sección y el refuerzo proveniente de ambos diseños y usas los mayores resultados (no se suman). Usualmente manda el diseño de la columna como parte del pórtico, incluso la Norma E.060 exigue secciones (25x25cm) y cuantías (0.01) mínimas superiores a las que exigue la Norma E.070 como elemento de confinamiento. Por otro lado, debido a que los pórticos son muy flexible, podrían quebrar a la albañilería transversal, por lo que te aconsejo que la deriva inelástica máxima en la dirección aporticada no sea mayor que 0.005, aunque en la Norma Sísmica E.030 se indique 0.007. Saludos,

  385. Aurelio Apaza

    Saludos Ing Angel San Bartolomé, para el caso de viviendas multifamiliares con muros de ductilidad limitada, cómo se cumple la longitud de desarrollo a traccion del acero de las lozas macizas de concreto armado que se apoyan en los muros indicados. En el link de Constr.Edificios por Muros Delgados de C.A.de Ductilidad Limitada, no se aprecia que cumple con lo normado en la E060, hay normatividad especifica en ese respecto?. En este caso solo se podria lograr ello con los anclajes mecánicos?. Gracias por su respuesta.

  386. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    Para diseñar la cimentación corrida de concreto ciclópeo de un muro de albañilería;se modelo las columnas con elementos frame y la albañilería con shell; se puede idealizar LOS APOYOS de las 3 formas siguientes en el SAP2000 ,para calcular la cimentación del muro.
    1)Considerar apoyo empotrado a todos los nudos(shell divididos) del muro incluyendo columnas de confinamiento
    2)Considerar apoyo empotrado a las columnas de confinamiento y apoyo fijo a los nudos (shell divididos)de la albañilería
    3)Considerar apoyo fijo a todo el muro incluyendo columnas de confinamiento
    Gracias por su respuesta .

  387. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    Cualquiera de las 3 alternativas que planteas te proporcionarán prácticamente los mismos resultados, siempre y cuando hayas integrado las barras de las columnas de confinamiento a los nudos de la malla de albañilería, para considerar la unión que existe entre ambos materiales. Eso conlleva a obtener momentos flectores despreciables en las columnas. Saludos,

  388. Ángel San Bartolomé

    Estimado lector:

    Con la finalidad de no tergiversar el objetivo del blog, principalmente relacionado al aspecto estructural de las edificaciones de albañilería, les comunico que toda consulta que salga del contexto mencionado, será eliminada.

    Asimismo, les informo que las consultas hechas en el blog de concreto armado, serán trasladadas y respondidas en el blog de albañilería, a fin de unificar nuestro medio de comunicación.

    Saludos cordiales,

  389. Carlos Gutierrez

    Estimado Ing, Con respecto a la pregunta que le realiza , de la union de los porticon y en la direccion perpendicular con muros de albañileria , ¿La union de estos tambien es dentada entre ambos sistemas?, Muchas Gracias

  390. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    Para que la albañilería se considere confinada, el concreto de la columna debe vaciarse después de haberse construido el muro. Las uniones columna-albañilería que permite la Norma E.070, pueden ser dentada o a ras, en esta última debe añadirse mechas de anclaje. Mayores detalles puedes verlos en los comentarios al capítulo 4 de la Norma E.070, "Procedimientos de Construcción", que aparece en este blog. Saludos,

  391. Alexander Contreras

    SINCERAMENTE AGRADECIDO, SU BLOG NOS SERA TAMBIEN DE GRAN APOYO ACADEMICO, MOSTRANDO A LOS ALUMNOS PRACTICAS DE LABORATORIO CON LAS CUALES ELLOS PUEDAN DESPERTAR INTERES EN LA INVESTIGACION, YA QUE COMO LATINOAMERICANOS ES DE GRAN IMPORTANCIA QUE TAMBIEN LOGREMOS SER DESARROLLADORES DE TECNOLOGIA.

    EXITOS Y BENDICIONES EN SU VIDA

    Fredy Alexander Contreras Castañaza
    Centro de Investigaciones de Ingenieria
    Facultad de Ingenieria
    Universidad de San Carlos de
    Guatemala. Guatemala, Centro America

  392. SARA GODOMAR

    Estimado Ingeniero , Quisiera saber si las formulas para el calculo de las fuerzas resistente al sismo moderado(Vm , controldel aggrietamiento bajo el sismo moderado)y (Vu , Mu Fuerzas producidas por el sismo severo amplificadas por el Vm1 del primer piso tambien son validas para edificios con sotanosde albañileria y con respesto al ejemplo de aplicacion de este blog en el item diseño de los confinamientos de los muros de albañileria , Bueno e hehco algunos calculos para verificar la seccion de las columnas que confinan los muros con respecto a la seccion que nos da el diseño por conpresion y el valor que me sale a mi tengo que multiplicarlo por 2 para obtener el resultado que figura en el ejemplo ,Muchas gracias

  393. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    En el caso de un edificio con sótano, el techo del sótano prácticamente no se desplaza lateralmente por 2 razones: 1) porque existe restricción del suelo; y, 2) porque sus muros, especialmente los ubicados en el perímetro, son de concreto armado para contener el empuje del suelo. De este modo, al no existir deriva, es prácticamente imposible que los muros del sótano fallen por corte. Por tanto, toda la metodología de diseño que se indica en la Norma E.070 es aplicable a partir del primer piso desplazable lateralmente. En cuanto al ejemplo, te sugiero revisar nuevamente tus cálculos y si aún consideras que hay error, entonces indícame con precisión cuál y dónde está el error. Saludos,

  394. Lisseth Rodriguez

    Estimado señor Angel San Bartolome somos estudiantes de la Facultad de Ingenieria Civil y tenemos como trabajo investigar sobre el Sistema de Muros de Ductilidad Limitada, su informacion ha sido de gran utilidad pero si no es mucha molestia queremos pedirle si podria proporcionarnos mas informacion sobre este tema o darnos algunas otras fuentes, esperando su gential ayuda le agradecemos de antemano su apoyo… Gracias le pedimos porfavor k nos conteste….

  395. Claudia Jaime

    Estimado Ingeniero Angel San Bartolome queriamos pedirle si podria proporcionarnos algun correo donde podriamos comunicarnos con usted mas frecuentemente para ver si porfavor podria ayudarnos a despejar algunas dudas sobre los diferentes temas de investigacion… esperando nos conteste… agradecemos su apoyo

  396. Patricio Quintana

    Estimado Ingeniero.
    Quería consultarle acerca de información relacionada con el confinamiento de aberturas (puertas, ventanas) en muros de albañilería confinada. Tengo entendido que es recomendable confinar estas aberturas con pilarejos de hormigón, por lo que le agradecería cualquier información relevante acerca del tamaño de estos pilarejos y su armadura.
    Saludos

  397. Ángel San Bartolomé

    Estimado Patricio Quintana:

    Los alféizares de ventanas integrados a la estructura principal, dan varios problemas que se describen en este blog en los comentarios al capítulo 6 de la Norma E.070 "Estructuración" (mira el artículo 15.7 y las figuras 6.21 y 6.22), por lo que es preferible aislarlos (figura 6.23). Estos problemas también se describen en un artículo bajo la palabra resaltada "alféizares", en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. Por otro lado, el refuerzo que bordea las aberturas de puertas o ventanas debe ser diseñado, es decir, no debes colocarlo "al ojo". Saludos,

  398. JIMMY SANTANDER LOLI

    ING. SAN BARTOLOME, TENGO UNA DUDA SOBRE LA RESISTENCIA A QUE DEBEN ALCANZAR LAS LOSAS DE PISOS, YA QUE COMUNMENTE SE USAN UNA RESITENCIA DE 140 KG/CM2. PERO REVISANDO UNA BIBLIOGRAFIA HE VISTO QUE ESTOS DEBE DE SER DE 175KG/CM2 COMO MINIMO.

  399. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    El constructor debe respetar la resistencia del concreto que el estructural haya especificado en sus planos, ya que ese fue el valor que utilizó para el diseño. En cuanto al concreto de f´c = 140kg/cm2 para las losas, es posible emplearlo, pero debes considerar que cuanto más pobre es el concreto, es menos denso (más poroso) lo cual podría conducir a problemas de corrosión del refuerzo. Por otro lado, para el caso de las columnas de confinamiento, la Norma E.070 especifica que f´c debe ser mayor que 175kg/cm2, porque esas columnas están sujetas a una combinación de esfuerzos que obligan a utilizar un concreto siquiera de mediana calidad. Saludos,

  400. Karem

    Ingeniero San Bartolomé quisiera que aclarara las siguientes dudas:

    1-¿Qué tipo de dosificación recomienda usar para muros portantes en una vivienda de 2 pisos?
    2- ¿Cuá es la diferencia entre muro portante tipo P1 y P2 de la tabla 4 de la norma de albañilería?
    3- Podría explicarme como se iterpreta la tabla 4 de tipos de mortero es decir, la interpretación por ejemplo para el tipo p2 es 1 volúmen de cemento y 4 de arena ó 1 vol de cemento, 1/2 de cal y 4 de arena. Es correcto leer la tabla así?
    Le agradeceré sus respuestas

  401. Karem Ulloa Román

    Ingeniero San Bartolomé quisiera que aclarara las siguientes dudas:

    1-¿Qué tipo de dosificación recomienda usar para muros portantes en una vivienda de 2 pisos?
    2- ¿Cuá es la diferencia entre muro portante tipo P1 y P2 de la tabla 4 de la norma de albañilería?
    3- Podría explicarme como se iterpreta la tabla 4 de tipos de mortero es decir, la interpretación por ejemplo para el tipo p2 es 1 volúmen de cemento y 4 de arena ó 1 vol de cemento, 1/2 de cal y 4 de arena. Es correcto leer la tabla así?
    Le agradeceré sus respuestas

  402. oscar porras

    Buenas tardes, desearia tener mayor informacion sobre sus ensayos sobre la mesa vibratoria, soy estudiante de ingenieria civil, de la universidad distrital de colombia, espero hojala una respuesta Oscar Alfonso Porras cristancho

  403. Ángel San Bartolomé

    Estimada Karem Ulloa:

    1) Para una vivienda de dos pisos, donde las cargas axiales en los muros son pequeñas, puedes emplear el mortero tipo P2 indicado en la Norma E.070. 2)No existe muro portante tipo P1 o P2, lo que se define en la Tabla 4 de la Norma E.070 son los tipos de mortero para muros portantes, y su diferencia está en las dosificaciones; el tipo P1 es más rico en cemento y debería emplearse cuando las cargas axiales de gravedad son muy elevadas. 3) Es correcto lo que indicas. El uso de la cal no es obligatorio, mayores detalles aparecen en este blog en los Comentarios al Capítulo 3 de la Norma E.070 "Componentes de la Albañilería". Saludos,

  404. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Porras:

    Tu consulta es demasiado genérica. Tanto en este blog, como en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu/concre… , existen varios artículos acerca de los ensayos que ejecutamos en nuestra mesa vibradora. Favor de leerlos y luego me indicas con precisión lo que necesitas. A través tuyo envio mis saludos a muchos amigos colombianos.

  405. Rolando Flores Huaranca

    Estimado Ing Angel San Bartolome
    Los traslapes para fierro de columnas en albañileria confinada, en que zonas se efectuan, pues la informacion de que hay solo abarca para colunas en concreyto armado.
    Otra consulta Ingeniero, si los actuales muros de albañileria son de 13cm de espesor, cual es el recubrimiento que debemos considerar para el acero en columnas, es de 2cm?, por favor si pudiera aclarar mis dudas.
    Gracias.

  406. Carlos Alberto Vicuña Munaico

    Ingeniero:

    1.¿Por qué solo se usa la excentricidad accidental, mas no la excentricidad generada por la distancia entre el centro de gravedad y el centro de masa?
    2.¿Podría resultar que en un determinado piso el Me de un muro resulte mayor que el Me del piso inmediatamente inferior? ¿Por qué?
    3.Si después de analizar un edificio, un muro de concreto (placa) resulta que su Vm es menor que Ve (del análisis). ¿Bastaría con tomar Vm e igualar a Ve, para a partir de ahí obtener nuevos valores de longitud, resistencia o espesor según sea el caso; o se tiene que analizar nuevamente toda la estructura?. A pesar que la densidad de muros en ambos sentidos es correcta, incluso la &#8721;Vm es mayor que VE en los dos sentidos y todos los pisos.

    Gracias por su atención. Saludos.

  407. Ángel San Bartolomé

    Estimado Rolando Flores:

    La información que buscas acerca de traslapes y recubrimientos, ilustrados con figuras, puedes verla en este blog en los Comentarios al Capítulo 4 de la Norma E.070 "Procedimientos de Construcción", artículos 11.5 (figura 4.35) y 11.10 (figura 4.41). Saludos,

  408. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1) El centro de gravedad y el centro de masas coinciden, salvo que estes en el espacio, fuera de la acción de la gravedad. Supongo que habrás querido decir Centro de Rigidez en vez de Centro de Gravedad, si así fuese, los programas de cómputo espaciales contemplan la excentricidad real y sólo debe añadirse la excentricidad accidental. 2) En un sistema estructural compuestos por muros, es muy raro que los momentos flectores del piso superior sean mayores que los del piso inferior, salvo que en ese nivel tengas la concurrencia de una viga muy rígida. 3)Se supone que ante la acción del sismo moderado, ningún muro (de concreto o de albañilería) debe fracturarse (Ve < 0.55Vm), si ocurriese lo contrario, debes modificar tu sistema estructural y reanalizar todo de nuevo. Saludos,

  409. Karem Ulloa

    Ingeniero San Batolomé quisiera que aclare las siguientes dudas acerca de la norma:

    1)En la tabla 9 existe una clasificación de las unidades de albañilería donde se muestra sus resistencias por unidad. Por ejemplo: kingkong industrial es 145; sin embargo en la tabla 1 también hay una clasificación para las unidades y se dividen en clases. Mi duda es como se pueden relacionar ambas tablas, es decir el ladrillo kingkong industrial como se clasificaría dentro de la tabla 1. ¿La tabla 9 son las resistencias de los que existe en el mercado? y la ¿tabla 1 tienen resistencias de referencia? Es correcto afirmar esto.

    2)Mi segunda consulta es a que se refiere con ladrillo rejilla industrial y dédalo.

    3)Con respecto al mortero usado para muros portantes de una vivienda de 2 pisos se puede usar una dosificación de 1:5

    Saludos.

  410. Carlos Alberto Vicuña Munaico

    Ingeniero:

    1. Se sabe que cuando existe una intersección de dos muros en forma de L, la columna que se coloca es el resultado mayor de ambos. ¿Que criterios se tiene en cuenta para orientar la columna si un muro en ‘’X’’ resulta con columna de 12.5 x 25 y la otra en ‘’Y’’ resulta con 12.5 x 20; siguiendo el concepto antes mencionado coloco la columna en ‘’X’’?.¿no importa que el muro en ‘’Y’’ solo tenga en su dirección 12.5 x 12.5 de la columna en ‘’X’’?
    2.¿Cuando hay una columna interna en un muro que no tiene muro tranversal y los valores de ‘’T’’, ‘’C’’ y ‘’Vc’’ son pequeños; que valores se considera para Ac y As?
    3.¿Para calcular la cantidad de estribos para los muros no agritados se procede igual que para los agrietados o colocamos estribaje mínimo ya que no se agrieta ante un sismo severo?
    4.¿En los muros no agrietados la fórmula para hallar ‘’T’’ y ‘’C’’ es igual para columnas extremas que internas, o para las internas colocamos Ac y As minimo?.

    Gracias por su atención. Saludos.

  411. Ángel San Bartolomé

    Estimada Karem Ulloa:

    1) La Tabla 9 no es una tabla clasificatoria, sino que debe ser empleada de manera referencial por los calculistas, con fines de diseño estructural, para lo cual se requiere f´m, v´m. Esos valores deben ser ratificados por el constructor mediante ensayos de pilas y muretes. La Tabla 1 sí define las clases de ladrillos y se requiere hacer pruebas para ello. 2)El ladrillo Dédalo es una unidad sílico-calcárea y sus características puedes verlas en la página web de la fábrica La Casa. El ladrillo "Rejilla" es una unidad industrial perforada, como la forma de las perforaciones puede ser de cualquier tipo, incluso ranuras, se le denominó "Rejilla". 3) Tal como te indiqué en un mensaje anterior, puedes emplear mortero 1:5 en una vivienda de 2 pisos. Saludos,

  412. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1) Es indiferente colocar la columna de la intersección bajo cualquier disposición, recuerda que una columna de confinamiento no trabaja a flexión, lo que sí debes tener presente es que su peralte debe ser suficiente como para que el refuerzo longitudinal de la solera pueda anclar allí. 2) La sección transversal mínima, el refuerzo y estribaje mínimo, aparecen en el capítulo 7 "Requisitos Estructurales Mínimos" de la Norma E.070, mira los comentarios a ese capítulo en este blog. 3) Se coloca estribaje mínimo, eso también está especificado en la Norma E.070 en su capítulo 8 "Análisis y Diseño Estructural", mira los comentarios en este blog. 4) Idem, se usa refuerzo mínimo pero capaz de soportar las acciones sísmicas perpendiculares al plano del muro, lee los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 en este blog. Saludos,

  413. Lisseth rodriguez

    Estimado ingeniero San Bartolome quisiera saber que metodos puedo utilizar y que pasos seguir para el analisis de la vulnerabilidad sismica en el caso del sistema dde muros de ductilidad limitada, le agradeceria cualquier informacion que me pueda proporcionar. gracias.

  414. Ángel San Bartolomé

    Estimada Lisseth Rodriguez:

    Si se trata de un edificio en particular, basta y sobra con realizar una evaluación estructural reglamentaria. Si se tratase de un conjunto de edificios ubicados en una cierta región, puedes seguir la metodología que se indica en el artículo 13 del capítulo "Espacio Libre" de este blog. Mayor información existe en diversos artículos presentados en congresos internacionales, asimismo, puedes comunicarte con el Ing. Alejandro Muñoz (e-mail: amunoz@pucp.edu.pe), quién ha hecho varios trabajos al respecto. Saludos,

  415. ANGEL SALAZAR

    Cordiales saludos Ing San Bartolomé, Estoy modelando en ETABS una estructura de allbañilería de dos pisos para uso de esparciamiento. El techo del segundo piso es inclinado en 20 grados, la consulta si al ser inclinado se comporta como diafragma rigido, como es el caso de una losa horizontal. El programa no permite asignarlo como diagragma rigido, sino como rampa de comportamiento flexible. He leido en los foros que el SAP, si permite asignarlo como Diafragma rígido.
    No he visto ejemplos de como asignar diafragmas a losas inclinadas en los programas mencionados.
    Le agrdecerìa mucho me dé una orientación al respecto en el uso del programa.

    Muchas gracias

  416. Ángel San Bartolomé

    Estimado Angel Salazar:

    En realidad no existe un diafragma 100% rígido. Suponerlo rígido es tan solo una hipótesis que permite simplificar el problema, así es que si tienes la alternativa de trabajarlo como flexible estaría perfecto. En adición, un techo inclinado continúa siendo rígido para cargas axiales contenidas en su plano y lo que puedes hacer es seleccionar los nudos de la estructura contenidos en ese plano inclinado, para después asignarles el constraint "diafragma". Saludos,

  417. andy Flores

    Estimado ingeniero San Bartolome para el diseño por roura de la placa de concreto armado por que estrictamente ampifica solo por 1.25 y 0.9 y podria porfavpr explicar como se diseña una viga dinteal con el momeno plastico

  418. Ángel San Bartolomé

    Estimado Andy Flores:

    Tanto para el diseño de placas y dinteles, la intención de utilizar un factor de carga de 1.25, menor que la relación de fuerzas sismo severo/moderado, que es igual a 2, es buscar que ellas inicien su falla por flexión antes que se fracture diagonalmente la albañilería cuando ocurra el sismo severo (o cuando el moderado se transforme en severo), de ese modo, las placas y dinteles actuarán como una primera línea de defensa, disipando energía sísmica. Por otro lado, la manera cómo se diseña el dintel, se ilustra en la Fig.8.2, correspondiente a los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070, búscalo en este blog. Asimismo, debes leer los comentarios a los artículos 23.2.b y 25.1.a del mismo capítulo. Saludos,

  419. Carlos Vicuña

    Estimado Ingeniero:

    1.¿Para diseñar un dintel considero los momentos y cortantes del análisis sísmico del edificio o elaboro un metrado de cargas para obtener dichos valores?
    2.¿Cuando la excentricidad en la cimentación es grande y se origina tracción pura; que se puede hacer. Como diseñar la cimentación y peor aun si la resistencia del terreno es 1 Kg/cm2 y el esfuerzo de traccion es 4 Kg/cm2?
    3.¿Como puedo diseñar un sobrecimiemto armado?

    Gracias

  420. FERNANDO GONZALES HENOSTROZA

    Mucho gusto Señor Ingeniero.
    Se me ha informado que el libro "CONSTRUCCIONES DE ALBAÑILERIA", se encuentra fuera de stock.
    ¿ Me pude informar si es que tiene conocimiento, para cuando ya lo tendrá el FONDO EDITORIAL PUCP, de nuevo a la venta?
    Muchas gracias.

  421. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1) El diseño de la viga dintel debe contemplar tanto las cargas de gravedad como los efectos causados por el sismo moderado amplificados por 1.25, para una mejor ilustración, revisa la Fig.8.2, correspondiente a los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog. 2)Para el caso de suelos de baja calidad, deberías considerar apoyos elásticos en la cimentación, considerar que la base está empotrada conlleva a momentos flectores altos e irreales, otra forma de reducir al momento flector en la base de la cimentación, consiste en utilizar vigas de cimentación, todo esto te ayudará a reducir las tracciones que estás obteniendo en el suelo. 3) Debes apoyar todo el cimiento sobre un conjunto de resortes, que hacen las veces del suelo, eliminando aquellos que resulten traccionados, y considerando que las derivas verticales no pasen de 1/800 para que la albañilería no se fracture. El programa que uses, te proporcionará esfuerzos en el cimiento, con los cuales se diseña la cimentación. Saludos,

  422. Ángel San Bartolomé

    Estimado Fernando Gonzáles:

    Efectivamente, ya se agotó mi libro. Se trata de una edición hecha en el año 1994 y reimpresa en los años 1998 y 2001. Posiblemente a inicios del próximo año publicaremos otro libro. Por ahora, trata de sacar copia. Saludos,

  423. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    Teniendo la sección transversal y el refuerzo longitudinal de la viga, puedes hallar su momento plástico "Mp" de la siguiente manera (mira la Fig.8.2 de los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog). Cuando se forma la rótula plástica, el refuerzo (As) está en fluencia (fy), luego por equilibrio de fuerzas, igualas la tracción (T = As fy) a la compresión (C = 0.85f´c a b), lo que te permitirá hallar "a", con la cual se calcula Mp = As fy (d – a/2). Posteriormente, conociendo Mp en los 2 extremos de la viga, aplicas la carga última (wu) y determinas por equilibrio, la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión "V". Una vez determinada "V", aplicas la fórmula de la Norma E.060 para calcular los estribos. Así forzarás a que la viga falle por flexión. Saludos,

  424. Carlos Vicuña

    Ingeniero:

    1- En un edificio con cimiento corrido donde el ancho B es grande se puede usar sobrecimiento armado para reducirlo y si fuera asi como calculo el acero longitudinal y transversal. Que otra forma existe para reducir el ancho del cimiento corrido para no recurrir a mayores profundidades, a plateas de cimentación o pilotes.

    2- Que procedimiento seguiría en el SAP2000 para colocar apoyos elásticos

    3- Según la norma especifica que T = F – Pc y C = F + Pc, donde Pc = Pg/Nc + Pt. Pero en su ejemplo del diseño de un edificio de albañilería considera que T = F – Pc y C = F + Pc sin incluir Pt. En que casos se utiliza Pc = Pg/Nc + Pt y en que Pc = Pg/Nc, tanto para muros agrietados y no agrietados en columnas extremas e internas.

    Gracias Ingeniero por todo.

  425. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1) El ancho del cimiento corrido no tiene nada que ver con el hecho de reforzar al cimiento. Este ancho depende de la carga vertical, el momento flector y de la resistencia del suelo. Si necesitas bajar el ancho, debes disminuir la carga axial, por ejemplo, usando losas armadas en 2 direcciones en todos los niveles; disminuir el momento flector, por ejemplo, con vigas de cimentación o peraltando los dinteles; o profundizar el nivel de cimentación, para que se incremente la resistencia del suelo. 2) Puedes dividir a tu cimiento corrido, de ancho "B" en tramos de pequeña longitud "L = 0.25m, por ejemplo", luego calculas la constante de resorte en cada tramo como K = k B L, donde k = coeficiente de subrasante, y colocas ese resorte en los nudos del tramo; recuerda que todos los resortes deben trabajar a compresión, si uno te sale en tracción, lo eliminas. 3)En relación a la carga tributaria "Pt" de gravedad proveniente de un muro transversal, más que en fórmulas debes pensar en el aspecto físico, ayúdate de la Fig.8.24 que aparece en los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070. Esa carga trata de contrarrestar a la tracción existente en la columna y cuando el sismo actúa en reversa, esa columna estará comprimida y "Pt" bajará por la pared transversal hacia la cimentación. Saludos,

  426. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    No tengo el ejemplo que pides. El diseño de estas vigas es de lo más simple. Se aplica la Norma E.060 de Concreto Armado. La única diferencia está en la solicitación, donde las fuerzas internas Vu y Mu son las proporcionadas por el "sismo moderado" amplificadas por 1.25. Saludos,

  427. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    Tal como te indiqué en mensajes anteriores, la viga dintel es una viga más de concreto armado y para su diseño debe aplicarse la Norma E.060 "Concreto Armado". La única diferencia es que en la Norma E.060 no existe el concepto de diseño por "sismo moderado", que si lo tiene la Norma E.070, por eso, a las fuerzas internas provenientes del sismo moderado debes amplificarlas por 1.25. Saludos,

  428. ANTONIO JOSE MEJIA ECHEVERRI

    Ing. San Bartolomé:

    Quiero preguntarle si al modelar en el Etabs, una vivienda o un pequeño edificio en albañileria confinada, haciendo los muros como shells o membranas y las vigas y columnas de confinamiento como elementos frame, se comete error grave pues los muros tomarán de todas formas fuerzas de tensión. Normalmente uso este tipo de modelo para revisar el refuerzo de vigas y columnas y después con los resultados de cada pier entro a chequear en una hoja de cálculo que no se sobrepasen los cortantes admisibles en cada uno de los muros.

    Cordial saludo,

    AJME

  429. Ángel San Bartolomé

    Estimado Antonio Mejía:

    Los confinamientos están integrados a la albañilería y esta unión debes tratar de representarla en tu modelo matemático. Puedes hacerlo de varias maneras: 1) usando elementos tipo shell también para los confinamientos; 2) modelando a los confinamientos como una serie de pequeñas barras conectadas a los nudos de la malla de albañilería; 3) aplicando el criterio de la sección transformada y modelando al conjunto albañilería-confinamiento como una barra. Respecto a los "pier" ten cuidado al evaluar los momentos flectores en cada muro. Los esfuerzos normales que se producen en los muros transversales al que está en estudio son importantes, mira la figura 8.13 correspondiente a los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070, que aparece en este blog. Respecto al chequeo de esfuerzo admisibles, es algo que ya pasó a la historia, en la actual Norma E.070 (descárgala de este blog) se aplica criterios de diseño a la rotura contemplando criterios de desempeño sísmico. Saludos,

  430. Carlos Vicuña

    INGENIERO SAN BARTOLOME QUISIERA SABER LO SIGUIENTE:

    1.- EN SU ULTIMO LIBRO PUBLICADO HACE LA ANOTACION DE COMO CALCULAR EL ANCHO DE LA CIMENTACION TENIENDO EN CUENTA LA EXCENTRICIDAD. PERO TAMBIEN EXPLICA QUE CUANDO EL ESFUERZO DEL TERRENO SEA MENOR A LA DE LA CIMENTACION SE PUEDA USAR LAS CIMENTACIONES DE LOS MUROS TRASNVERSALES, PERO COMO LO USO; ES DECIR ¿SOLO USO EL PESO DE LA CIMENTACION MAS NO EL PESO DEL MURO NI EL ESFUERZO AXIAL POR SISMO?

    2.- PARA HALLAR EL PESO DE LA CIMENTACION INCLUYE EL PESO DEL CIMIENTO CORRIDO + EL PESO DEL SOBRECIMIENTO + EL PESO DEL MURO HASTA 1.20 m QUE NO SE USO EN LOS CALCULOS PARA HALLAR EL PESO DE LOS MUROS

    3.- CUANDO SE ANALIZA ESTRUCTURALMENTE UN EDIFICIO ANTE SISMO MODERADO, PERO PRIMERO PARA UN TIPO DE SUELO Y LUEGO PARA OTRO, OBTENGO VALORES DE Ve Y Me MAYORES PARA EL EDIFICIO DE SUELO MENOS RESISTENTE Y CUANDO LOS AMPLIFICO PARA PASAR A SISMO SEVERO, OBTENIENDO Vu Y Mu, ESTOS RESULTAN MENOR PARA EL EDIFICIO SOBRE SUELO DE MALA CALIDAD QUE PARA EL OTRO SOBRE TERRENO DE MEJOR CALIDAD DEBIDO A QUE EL FACTOR DE AMPLIFICACION ES Vm/Ve. COMO Vm ES IGUAL PARA AMBOS EDIFICIOS ENTONCES Y Ve AL SER MAYOR EN UN EDIFICIO QUE EN OTRO RESULTA UN FACTOR DE AMPLIFICACION MENOR PARA EL 1º Y MAYOR PARA EL SEGUNDO, POR CONSIGUIENTE EL EDIFICIO QUE TENIA Ve MAYOR OBTIENE Vu Y Mu MENOR Y EN EL OTRO EDIFICIO OCURRE A LA INVERSA. ¿ES CORRECTO ESO?

    4.- ESTRUCTURALMETE EN QUE INFLUYE EL ACERO DEL SOBRECIMIENTO ARMADO EN LA ESTRUTURA DE ALBAÑILERIA CONFINADA Y CON QUE FORMULA PODRIA CALCULAR

    GRACIAS Y SALUDOS SINCEROS A SU PERSONA

  431. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1) Cuando se adiciona un ancho efectivo de la cimentación transversal (puedes usar 1/4 de su longitud), queda una sección en forma de T o L cuyo momento de inercia y área es mucho mayor que la de una sección rectangular, por consiguiente, decrecerán los esfuerzos en el suelo. En este caso, debes incluir la carga de gravedad que baja por ese ancho efectivo y su excentricidad. Respecto al efecto sísmico, recuerda que la Norma E.030 te permite realizar un análisis independiente para cada dirección.

    2) Así es.

    3) Los confinamientos se diseñan para mantener constante la resistencia a corte del muro (Vm), después que la albañilería se agrietó ante el sismo severo. Esta resistencia es independiente del tipo de suelo donde apoye el edificio. Si llamamos "S" al factor de suelo (S = 1 para suelo duro y S = 1.4 para suelo blando), y "Ve S" a la fuerza cortante producida por el sismo moderado en suelo duro o blando, entonces el cortante último de diseño sería: Vu = (Ve S)*(Vm / (Ve S))= Vm, independiente de "S". El factor "S" interviene en la verificación del agrietamiento ante sismo moderado (Ve S < 0.55 Vm) y en la verificación de la resistencia global ante sismo severo (suma Vm > Z U S C P / R, con R = 3).

    4. El 23 y el 29 de octubre di respuesta a tu pregunta 4.

    Saludos,

  432. Geraldine Flores

    EStimado Ing, Estoy realizando una hoja de calculo para realizar un analisis rapido de una vivienda de albañileria , mi pregunta es "asi como la fuerza cortante se distribuye en forma proporcional a la rigidez del muro Ve=(Ki/Sumaori(Ki))*VBasal , Quisiera saber si el momeno flector tambien se distribuiria proporcional a la rigidez del muro Me=(Ki/Sumaori(Ki))*MBasal

    Muchas Gracias

  433. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    Repartir el momento total en la base del edificio en proporción a la rigidez lateral de cada muro, sería cometer un grave error de concepto, que atenta contra la definición de "rigidez lateral".

    En la página 77 de mi libro "Construcciones de Albañilería", aparece la figura 4.4, donde se muestra la gran diferencia que existe en los momentos flectores suponiendo que cada muro actúa en voladizo (isostático), y el hecho de contemplar su hiperesticidad. Esta diferencia no es importante cuando se calculan las fuerzas cortantes "V" repartiendo el cortante total en proporción a la rigidez lateral.

    De este modo, una forma aproximada de obtener el momento flector en la base de cada muro, sería: M = V h, donde "h" oscila entre el 50% y el 70% de la altura total del muro (H). Sí las vigas dinteles son peraltadas, puedes asumir h = 0.5H, pero sí fuesen chatas utiliza h = 2H/3. Saludos,

  434. Lilian Romani

    Estimado Ing San Bartolome:
    La interogante que tengo es como dimensionar una losa a escala reducida para ser ensayada aplicandose una carga puntual, para efectos de observar las lineas de rotura que se produciran, Agradeciendo su respuesta

  435. Ángel San Bartolomé

    Estimada Lilian Romani:

    Mucho depende de las capacidades de los equipos que dispongas para efectuar tu experimento como para definir las dimensiones del especimen. Si contaras con los equipos adecuados, podrías hacer el ensayo a escala natural. Aparentemente ese no es el caso y quieres representar a una losa real sujeta a carga distribuida mediante un especimen a escala reducida sujeta a carga concentrada. En ese caso, debes realizar previamente un análisis por elementos finitos tanto del sistema real (prototipo), como de tu especimen (modelo), tanteando las dimensiones del modelo hasta conseguir que los esfuerzos unitarios sean iguales. Adicionalmente, el grosor del modelo deberá ser tal que la carga concentrada no le origine falla por punzonamiento. Recuerda que en el modelo, la cuantía de refuerzo debe ser igual a la del prototipo, y que en el modelo hasta los agregados deben ser escalados, pero la resistencia del concreto f´c debe ser igual a la del prototipo. Saludos,

  436. Richard Henry Peñaranda Pacho

    Estimado Ing. Ángel San Bartólome.

    Vengo llevando investigaciones acerca de la influencia de los elementos denominados no estructurales (tabiquería y cerramientos) en el comportamiento de edificaciones "aporticadas", esta preocupación parte en el sentido que generalmente se modela la estructura (por lo dificultuoso que resulta) sin estos elementos, y por los resultados que tengo es que dichos elementos varían los modos y desplazamientos drásticamente de las estructuras mas aún cuando dichos elementos (cerramientos y tabiqueria) estan acoplados es decir compartiendo vértices con elementos columna y viga,en ese entender veo que en edificaciones de albañileria sí se considera dichos elementos en el modelo excepto los de longitud menor a 1m., en tal sentido he modelado edificaciónes escolares y de menor categoria en donde el período por dicha participación de estos elementos se reduce aproximadamente en 40% (variando en función de la cantidad) y el desplazamiento se reduce en menos del 45%.

    La implicancia del periodo es que teniendo una estructura que tenga periodo 0.90 seg.(sin los elementos no estructurales) podria reducirse a 0.60seg.(con los elementos) aprox. y si el suelo es intermedio podria producirse la resonancia por acoplamiento de periodo.

    Sobre el desplazamiento rigidizamos en demasía pues el aporte de estos es importante. Respecto a la columna corta, debido a la disminución de los factores de reducción por ductilidad, la fuerza de sismo solicita elementos de mayor rigidez por lo tanto mayores en geometría en cuyo caso de acuerdo a mis resultados dichos elementos no sufririan mayor daño por lo tanto no habría razon en separarlos.

    Tambien dispongo de investigaciones chilenas en donde se monitorea el periodo de edificaciones por la tecnica de microtremor, dando resultados distintos de las memorias de calculos, la variación es atribuida entre otros fundamentalmente a no considerar el aporte de los elementos supuestamente no estructurales que para el caso chileno y colombiano son considerados como de menor condicion estructural, pero al fin y al cabo estructurales y puedo indicar de que en edificaciones en donde por motivo de presentarse columna corta, solo se haya desacoplado los elementos (colocado junta) solo se ha conseguido tener mayor desplazamiento, la estructura, y la tabiqueria separada, no rigidiza y solo se convierte en una masa que produce peso y por consiguiente mayor fuerza sísmica y se puede dar el caso que la estructura se deforme mas de lo debido, en todo caso se debió rigidizar ampliando seccion de los elementos principales. Todos estos comentarios obviamente son de manera personal pues debido a que no puedo ser mas extenso de lo que ya he sido he obviado muchos detalles.

    También una inferencia de los resultados de mis investigaciones es que muchas estructuras gracias a estos elementos "no estructurales" que en muchos casos causaron columna corta, dichas construcciones no colapsaron totalmente.

    Esperando su comprension por extenderme mucho, espero su opinión y me despido de Ud. agradeciendo este medio de comunicación directa con su persona.

    Richard Henry Peñaranda Pacho.
    Tacna – Perú

  437. Ángel San Bartolomé

    Estimado Richard Peñaranda:

    Felicito tu iniciativa en investigar la interacción tabique-pórtico. Al respecto, tanto en este blog como en el blog de concreto armado, podrás encontrar abundante información experimental, incluyendo el tema de las columnas cortas. En nuestra Norma E.070 existe un capítulo que aborda este problema, lee en este blog los comentarios al capítulo C10 "Interacción Tabique-Estructura Aporticada". Para otra ocasión, cuando tengas mensajes extensos, lo remites a mi correo. Saludos,

  438. Sandra Lavalle Serra

    Estimado Ing. Angel San Bartolomé:

    Quisiera me aclare algunas dudas, la primera de las cuales a continuación describo: en el EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA, no se ha considerado la corrección por torsión. Debería asumir que el programa empleado, para el cálculo estructural, la realiza automáticamente. Sin embargo en un curso que seguí se indicó que el SAP2000 no efectuaba esta corrección. Por favor, quisiera me ayude al respecto.

    En segundo lugar, en el Artículo 20, apartado b) de la Norma se indica que la albañilería no necesitará ser diseñada ante acciones sísmicas perpendiculares a su plano excepto cuando exista excentricidad de la carga vertical. Prácticamente todos los muros de borde tienen excentricidad de carga axial ¿por qué no se suele efectuar este cálculo?

    Finalmente quisiera encontrar la deducción y/o determinación para las fórmulas del esfuerzo axial máximo y del factor de reducción de resistencia al corte por efectos de esbeltez. Me gustaría me sugiera alguna bibliografía.

    Le agradezco su invalorable ayuda.

  439. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sandra Lavalle:

    Por supuesto que se ha considerado la torsión sísmica en el ejemplo; revisa el acápite 7.2 (página 12) del mismo.

    En segundo lugar, el artículo al que te refieres es el 30.3 (no el 20.b), allí se especifican las condiciones que debe cumplir la albañilería para dejar de efectuar el diseño por cargas sísmicas perpendiculares al plano. La excentricidad que tienen los muros del perímetro suele ser pequeña, salvo que la luz del techo y las cargas de gravedad sean importantes. Esa situación puedes verla en este blog en la Fig.9.17 de los comentarios al capítulo 9 de la Norma E.070.

    Finalmente, el límite al esfuerzo axial máximo de 0.15f´m, proviene de resultados experimentales; revisa en este blog artículos referidos al efecto de la carga vertical. Asimismo, el factor de reducción de la resistencia a corte por efectos de esbeltez proviene de resultados experimentales y analíticos; los artículos respectivos, y hasta un video de un especimen de tres pisos ensayado en mesa vibradora, aparecen en este blog. Es cuestión de buscar con calma la información. Saludos,

  440. Sandra Lavalle Serra

    Estimado Ing° San Bartolomé:

    Le agradezco su atención.

    En realidad la duda que tengo es respecto a la excentricidad del centro de masas con respecto al centro de rigideces. Y me refería a esa esa corrección además de la accidental. ¿no es necesario efectuarla?

    Por otro lado el artículo que mecioné era el 20.1.b (últimas líneas) que en efecto guarda similitud con el 30.3 disculpe el error.

    Muy agradecida por su ayuda.

  441. Juan Luis Quispe Mendoza

    Profesor:

    Felicito y agradezco por su iniciativa de ayudar a la juventud que necesita mucho de su apoyo.

    La verdad que yo también tengo esas dudas sobre la excentricidad. Lo que pasa es que en el libro del Ing. Julio Arango Ortiz hay unos ejemplos (con la versión anterior de la norma) en los cuales se calculan una excentricidad teórica y una excentricidad accidental y luego la excentricidad de diseño. Por que no ha calculado la excentricidad teórica?

    Disculpe mi ignorancia pero tengo interrogantes x ej. cuando Ud calcula la densidad de muros usa un Ap=8.15×16.75, al principio pensé que se trataba de una aproximación ya que el Ap=8.13×16.73 pero luego me entró la duda si tenía que considerar los tarrajeos exteriores. También en el metrado decargas Ud hace el metrado para la azotea con parapetos de 1.20m pero en la informacion general indica azotea sin parapetos y solo considera 3 pisos por que no considera los 4 pisos?
    Disculpe las preguntas profesor es que recién estoy aprendiendo y eso me confunde.

  442. JIMMY SANTANDER LOLI

    Estimado ingeniero.
    mi consulta acerca de los muros no portantes, al momento de diseñar los cercos debo considerar dos cargas; una carga sismica de la albañileria y la otra por peso propio de los arriostes, pero por ser sismicas entonces ambas son aplicadas perpendicluares a su plano??….pero al momento de aplicar la carga por peso propio esta debe ser uniformente distribuida???…en el caso de la solera como seria la aplicacion??

  443. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sandra Lavalle:

    Si tuvieras un pórtico plano sujeto a cargas laterales, el programa automáticamente calcularía las fuerzas internas en cada barra sin la necesidad de determinar la matriz de rigidez lateral, ¿correcto?. Lo propio pasa cuando se resuelve un pórtico tridimensional. Y eso es lo que hace el SAP, resolver un pórtico espacial que simula al edificio completo, por lo que no se requiere calcular ni proporcionar centros de rigidez lateral ni matrices de rigidez lateral, con lo cual, todos esos conceptos pasaron a la historia. Estos conceptos se aplicaban porque antes se tenía insuficiencia en la memoria y en la velocidad de las computadoras. El caso de las excentricidades accidentales por torsión, se proporciona al SAP como una acción externa, ya sea desplazando al centro de masas o proporcionando en cada nivel el momento torsor accidental. Por otro lado, cuando se modela con la técnica de pórticos planos, estos pórticos se integran con los diafragmas rígidos y la estructura se convierte en un pórtico tridimensional. Saludos,

  444. Ángel San Bartolomé

    Estimado Juan Quispe:

    La respuesta a tu primera pregunta puedes verla líneas arriba (respuesta a Sandra Lavalle). Respecto a tu segunda consulta, no debes ser tan exquisito en los cálculos, recuerda que en la ingeniería todo es aproximado, con tal de no cometer errores groseros o de criterio. Con relación a tu tercera consulta, en el ejemplo no existen parapetos de 1.2m en la azotea, se trata de los muros portantes existentes en el cuarto piso cuya masa tributaria es arrastrada por la losa del cuarto nivel cuando ella se desplaza lateralmente. Para efectos sísmicos, cuando se calcula el peso de un nivel determinado, debe contemplarse toda la masa que arrastra ese nivel a la hora que se desplaza lateralmente. Saludos

  445. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Todo lo que tenga masa que se vea acelerada durante un sismo, genera fuerza de inercia que debe ser contemplada en el diseño. En ese sentido, por supuesto que debes considerar la masa de los arriostres. La magnitud de la carga correspondiente aparece en este blog en los comentarios al artículo 31.5, correspondiente al capítulo 09 "Diseño para cargas ortogonales al plano del muro" de la Norma E.070. Mira además las figuras 9.21 y 9.23. Saludos,

  446. Fernando Ochoa Sarzo

    Estimado Profesor, felicitaciones por su blog es de mucha ayuda.
    Estoy realizando una verificacion estructural en una edificacion en san isidro diseñada en el año 1972 por Walter A. Tillit y en los planos se especifica el acero como fs = 2100 kg/cm2. Mis consultas son:
    1.- El fy del acero en ese entonces ya era de 4200 kg/cm2?.
    2.- Por la nomenclatura es probable que se haya usado el metodo elastico con cargas de servicio?.
    Muchas gracias por la atencion.

  447. Geraldine flores

    Estimado Ingeniero esta pregunta creo que esta referida al diseño en concreto armado ,pero aqui va la consulta, Estoy realizando una cimentacion y me encuentro on el caso de una zapata en el limite de propiedad, para el analisis estoy considerando una zapata ficticia donde se le suma el un momento al momento que viene del analisis M2=m1+Pe , donde m1 es el momento del analisis estructural , P es la carga axial y es la excentricidad entre el centroide dela columna y el centroide de la zapata e=(B/2)-(Bc/2), Generandose una nueva excentricidad e2=M2/P , Mi pregunta es en estos casos si e2<L/6 pormas que la carga sea excentrica se puede considerar una distribucion de presiones constante en el suelo o se colocaria una viga de cimentacion con alguna otra zona de la cimentacion

    Pd si esta pregunta con compete al blog porfavor enviar la respuesta a mi correa

    Muchas gracias

  448. Ángel San Bartolomé

    Estimado Fernando Ochoa:

    Cuando llevé el curso de concreto armado en la PUCP en el año 1971, se enseñaba tanto el método de diseño por esfuerzos admisibles como el de rotura. Recuerdo que la resistencia admisible del acero era fs = 0.5fy, con lo cual, si especificaron fs = 2100 kg/cm2, es más que seguro que el acero haya sido grado 60 (fy = 4200 kg/cm2). De todas maneras cerciórate siguiendo uno de estos caminos: 1) Descubre el acero existente y mira en la zona donde aparece la marca de la fábrica tanto su diámetro como su grado; 2) Puedes extraer una muestra y la ensayas a tracción en un laboratorio; 3) Usando este blog puedes enlazarte a la página web de SIDERPERÚ y revisar su historia, o comunicarte con ellos, para saber con exactitud cuándo se realizó el cambio de grado. Saludos,

  449. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    Con los programas actuales puedes hacer un mejor modelo de la zapata excéntrica, suponiendo que ella es flexible y que apoya sobre un colchón de resortes que hace las veces del suelo. Aquellos resortes que salgan traccionados, los eliminas y vuelves a correr el programa y si el suelo no pasa, agregas al mismo modelo una viga de cimentación, cuyo peralte puedes irlo incrementando hasta que pase el suelo. De esta forma obtendrás de manera directa tanto las fuerzas internas en la zapata como en la viga de cimentación y los esfuerzos en el suelo. Saludos,

  450. JIMMY SANTANDER

    Ing. San Bartolome, mi colsulta es si al momento de diseñar un cerco, existen algun consejo para colocar las juntas de construccion en la edificacion, o puedo colocarlas arbitrariamente , y despues de realizar el analisis hago las restricciones.

  451. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    No sé si te refieres a las juntas verticales que deben existir en el cerco, o a la junta entre los muros portantes de una edicación y el cerco. En el primer caso, cuando se ha utilizado ladrillos de arcilla, la longitud del cerco podría ser de hasta 30m, para suelos de buena calidad, mientras que si se utiliza unidades de concreto, la máxima longitud es de 8m (por la gran variación volumétrica que tienen estas unidades). En el segundo caso, debes analizar a la edificación para determinar su máximo deplazamiento lateral, para de este modo calcular el grosor de la junta vertical a colocar entre el cerco y los muros portantes. Saludos,

  452. Marina Muñoz

    Ingeniero San Bartolomé:
    Apelando a su buena disposición, quisiera saber si me puede recomendar algún libro con información de diseño de albañilería confinada empleando el programa ETABS, he sabido que en este programa se pueden obtener los esfuerzos modelando el muro como elemento shell, sin emplear la sección transformada de albañilería a concreto. De esta forma se obtienen los esfuerzos en las columnas de confinamiento, dinteles y muro.
    Pese a que he buscado no he conseguido buena información sobre esto, si usted tiene alguna bibliografía le agradeceré que me la indique.
    Muchas gracias por su atención.

  453. Ángel San Bartolomé

    Estimada Marina Muñoz:

    No existen libros que traten el tema que buscas. Al respecto, ten mucho cuidado con la interpretación de resultados, en especial cuando se determine el momento flector en un muro particular. Te sugiero que leas en este blog, los comentarios al artículo 24.6, correspondiente al capítulo 8 de la Norma E.070. Revisa en especial las figuras 8.11 a 8.13. Saludos,

  454. federico

    Ing. San Bartolome, para hacer una losa en el cual va a trasladarse un pato de 3 toneladas, y mide aprox. 1m x 1m, en si la losa tiene q soportar 3 toneladas por m2, alguna formula o que? para poder sustentar en memoria

  455. luis bernaola c

    Estimado Ing Ángel San Bartolomé
    1)En su libro Construcciones de Al bañilería pag 174 ,respecto a la propuesta de diseño a la rotura en la fig 8.1 ;210 gal y 450 gal , (gal)a que unidades se refiere.
    2)La reparación del muro de albañileria confinada con malla electrosoldada que usted propone ,se puede utilizar en todos los niveles en una vivienda de 4 pisos.
    Gracias por sus respuestas

  456. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Bernaola:

    1) Un "gal" es una unidad de aceleración, equivalente a 1cm/seg2.

    2) Por supuesto que puedes emplear la malla electrosoldada en cualquiera de los pisos, aunque, usualmente, es en el primer piso donde se concentra la falla por fuerza cortante en un terremoto.

    Saludos,

  457. Mauro Cantoro

    Estimado Ing.
    en una construccion de albañileria confinada por motivos arquitectonicos se ha establecido que una columna central tenga una altura de 6.00m (doble altura).
    quisiera saber cuales son los requisitos de predimensionamiento de esta columna (como predimensionarla),si hay que hacerle alguna consideracion especial por esbeltez del elemento.
    Agradezco anticipadamente su respuesta.

  458. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    No está clara tu pregunta. En el caso que la columna de 6m sea de confinamiento en un muro de albañilería, de hecho requiere arriostres intermedios (solera), recuerda que la máxima esbeltez permitida en un muro es h/20. En el caso que esa columna sea un elemento aislado, debes diseñarla por compresión evitando el pandeo local, para ello sigue la Norma E.060 de concreto armado; en este caso, no es preocupante el pandeo durante un sismo, porque esa columna está conectada a los muros a través de la losa de techo, y son los muros los que limitan el desplazamiento lateral. Saludos,

  459. Mauro Cantoro

    Estimado Ing
    La columna a la que me referia en la consulta anterior es una columna aislada de 6.00m de altura…quisiera saber cual seria el mejor procedimiento constructivo, vacear la columna a la mitad o considerar un vaceado total del elemento.

  460. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    Lo más apropiado es tener la menor cantidad de juntas de construcción en cualquier elemento de concreto armado, ya que constituyen planos de debilidad a corte-cizalle. En ese sentido, para el caso que indicas, lo recomendable es hacer un vaciado total en capas de unos 50cm de altura, compactadas debidamente. Saludos,

  461. chicho

    Interesante, aunque los poco estudiados como yo no entendamos demasiado, siempre se intenta aprender un poco mas. Yo me dedico a la construccion a escala menor, y me gusta todo lo relacionado con el tema. Si os parece os dejo un web que encontre, es gente joven y trabajan con <a href=http://www.mosaicosartundua…>materiales de construccion en vizcaya</a> que puede ser interesante.
    Un saludo.

  462. Carlos Vicuña

    Ingeniero:

    1.- Si quiero calcular el acero en los extremos para una placa en el segundo nivel en un edificio de 4 niveles y saber si necesita confinamientos ¿sigo el procedimiento usado para placas en el primer nivel de su ejemplo o hay condiciones a tener en cuenta, como el diagrama de interacción a usar?

    2.- ¿Es correcto tener una resistencia de 300 kg/cm2 en un muro de concreto en el primer nivel y en el segundo nivel una de 175 kg/cm2?

    3.- Es sabido que para calcular la rigidez en un muro hay que considerar la sección transformada de la columna y agregar el 25% de la longitud del muro transversal. ¿pero se halla como si el muro estuviese en voladizo o cómo?

    4.- Es sabido que para el metrado de cargas deja de considerar la primera mitad del 1° nivel ya que esa zona trabaja con la cimentación al momento del sismo. ¿pero para hallar la fuerza sísmica no seria necesario incluir esa mitad del 1° nivel + el peso de la cimentación ya que esos tienen masa (f = m.a)?

    5.- Según lo que le entendí en una respuesta anterior cuando un edificio es analizado en un terreno flexible y el mismo edificio es analizado en un terreno intermedio por el mismo procedimiento, es correcto obtener diferentes esfuerzos ante sismo moderado ¿pero es correcto obtener esfuerzos ante sismo severo casi iguales debido a que Vm es el mismo para los dos edificios?

    Gracias por su colaboración y saludos.

  463. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    1. El procedimiento para determinar la necesidad de confinar los extremos de las placas es único. Evidentemente se utiliza las fuerzas internas del piso en análisis. Al respecto, hay un artículo en el blog de concreto armado, donde se analiza experimentalmente los 2 criterios que especifica el ACI para confinar los bordes.

    2. Sí es correcto, con tal que consideres ese cambio tanto en el análisis estructural (si cambia f´c cambia E y G) como en el diseño.

    3. El criterio de la sección transformada no tiene nada que ver con el hecho de que el muro actúe en voladizo o que esté restringido por vigas en los distintos niveles.

    4. Se supone que la cimentación no se desplaza respecto al suelo (ambos tienen el mismo movimiento). Lo que interesa son los desplazamientos de los niveles. Cuando un nivel se desplaza arrastra a todas las masas conectadas a dicho nivel, entre ellas a una porción de la masa de los muros portantes (se asume medio muro superior e inferior a la losa en análisis).

    5. Una cosa es la resistencia del muro “Vm” y otra cosa es el cortante que produce el sismo. Tu puedes tener un sismo descomunal, pero el sistema responde hasta donde su resistencia se lo permita, el resto se va en energía de deformación inelástica (ductilidad). De esta forma, ya sea en suelo duro o blando, si el sismo es severo, ese muro responderá con “Vm”, pero el resto de fuerzas internas en los distintos pisos será diferente. Asimismo, las exigencias de la Norma E.070 en cuanto a densidad de muros es mayor cuando el edificio está en suelo blando, para limitar los mayores desplazamientos inelásticos que tendría si es que el edificio estuviese en suelo duro (suma Vm > ZUSCP/(R=3)).

    Saludos,

  464. Mauro Cantoro

    Ing.
    Realizando el calculo del acero de refuerzo de una losa aligerada mediante un programa de analisis arroja que en los apoyos extremos (es decir los que no tienen continuidad)no tienen necesidad de acero negativo (acero superior).
    Supongo que debe ser por la condicion de apyo fijo que se considera en estos apoyos extremos.
    Mi consulta es: como cuantificar el acero negativo que requieren estos extremos, ya que segun el analisis sale cero. De considerar el apoyo empotrado sale un valor muy alto.

    nota: las viguetas de la losa se apoyan en vigas de porticos.

  465. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    Lo usual para el diseño del extremo del aligerado, es suponer que el apoyo genera un semi-empotramiento, y se trabaja con un momento negativo igual a wL2/24. Si deseas algo más preciso, puedes considerar en tu modelo matemático la rigidez torsional que proporciona la viga de apoyo, o la rigidez a flexión que proporcionan los muros portantes de apoyo. Saludos,

  466. Geraldine Flores

    Estimado Ingeniero creo que la pregunat es repetitiva pero me animo a hacerla , para modelar una vivienda de albañileria en ETABS podria modelarse un Muro de albañileria de varios paños digamos 5 o 6 cualesquira , bueno lo que me pregunto es que si a estas vigas soleras le modificamos sus propiedades co o elemento frame haciendo que esta no se deforme ya que en la realiadad los muros y las losas hacen esto y para las columnas se eliminarian las propiedades de para su deformacion axial(para que se tracciones o se compiman) y de corte (para que se pueda hacer una especie de seccion transformada y pueda tomar algo de corte )y luego para obtener todo el cortante en el muro se les asignaria un PIER a todo el muo de 5 o 6 paños con 6o7 columnas . Muchas gRcias

  467. Geraldine Flores

    Estimado Ingeniero creo que la pregunat es repetitiva pero me animo a hacerla , para modelar una vivienda de albañileria en ETABS podria modelarse un Muro de albañileria de varios paños digamos 5 o 6 cualesquira , bueno lo que me pregunto es que si a estas vigas soleras le modificamos sus propiedades co o elemento frame haciendo que esta no se deforme ya que en la realiadad los muros y las losas hacen esto y para las columnas se eliminarian las propiedades de flexion para que solo tenga deformacion axial(para que se tracciones o se compiman) y de corte (para que se pueda hacer una especie de seccion transformada y pueda tomar algo de corte )y luego para obtener todo el cortante en el muro se les asignaria un PIER a todo el muro de 5 o 6 paños con 6 o7 columnas . Muchas Gracias

  468. Carlos Vicuña

    Estimado Ingeniero:

    El cálculo del valor “c” que obtiene del Mn en el cálculo de placas a tráves de qué fórmula la adquiere.

    Donde: c = distancia desde el eje neutro al extremo en compresión

    SALUDOS ESPERO QUE PASE UNA FELIZ NAVIDAD EN COMPAÑÍA DE SU FAMILIA

  469. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    No tienes porqué modificar las propiedades de las soleras ni de las de las columnas de confinamiento. Ambos elementos puedes tratarlos por elementos finitos conectados a la malla de la albañilería y la única restricción que tienen las soleras es que están conectadas al diafragma rígido (losa de techo). Por supuesto que puedes tratar al muro de varios paños como un sólo pier. Al respecto, ten mucho cuidado con los muros perpendiculares, porque el programa integra los esfuerzos existentes sólo en el pier en análisis, mientras que los esfuerzos axiales en los muros perpendiculares son muy importantes en el cálculo del momento flector. Mi sugerencia, si vas a usar el ETABS, es que hagas un doble análisis sísmico, uno en X-X y otro en Y-Y, para cada caso debes modificar los piers, de tal forma de contemplar los anchos efectivos de los muros perpendiculares a la dirección en análisis. Saludos navideños,

  470. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Vicuña:

    Cuando se evalúa el diagrama de Interacción Mn-Pn, uno proporciona una posición del eje neutro (“c”), para luego determinar las deformaciones unitarias en diversas partes del muro, especialmente donde existe refuerzo vertical, asumiéndose que se cumple la hipótesis de Navier (sección plana) y que el extremo en compresión alcanza la deformación unitaria de rotura del concreto (0.003). Luego, se determinan las fuerzas existentes en cada varilla (tracciones y compresiones), multiplicando el módulo de elasticidad del acero por su deformación unitaria, cuando la deformación unitaria es menor que la de fluencia, o "As fy" cuando la deformación unitaria supera a la de fluencia. También se encuentra la compresión en el concreto (0.85 f´c a t, donde a = 0.85 c), para enseguida calcular por equilibrio un punto del diagrama de Interacción (Mn, Pn). Esa operación se repite cambiando “c”. Es decir, por cada valor de “c” se tiene un par Mn, Pn. Como se conoce “Pn”, podrá determinarse a qué valor de “c” está asociada. Saludos navideños,

  471. Abdelkrim BOURZAM

    Dear professor,
    I hope you are doing fine, I didn´t forget you to send you my paper and my thesis, but as you know I am still not finished yet my PhD.
    Dear Professor, I want to ask you a briefly one question.
    What do you think about the same confined masonry wall under cyclic static and dynamic test, is it correct that usually the static lateral resistance is greater than the dynamic lateral force or what do you think professor or do you have a data about that?
    Thank you very much for your contribution.
    Best regards

  472. Matías

    Me llamo Matías, de Tigre, Argentina, y el año que viene comienzo la carrera de Ingenieria Civil en la U.T.N de Buenos Aires. Tengo 30 años, y a veces pienso que es un poco tarde para empezar una carrera tan larga, pero bueno, estoy decidido a empezar de todos modos. Por suerte tengo tiempo para dedicarle y donde vivo es una zona con gran proyeccion edilicia y residencial. Me gustaría saber su opinión con respecto a egresar de esta carrera a los 37 años (aproximado)¿es determinante egresar joven ? hay sectores que no dependan de la antiguedad laboral?. Apreciaré su respuesta.

  473. Ángel San Bartolomé

    Dear Bourzam Abdelkrim:

    The only report where a comparison of static and dynamic test was made, appear in the chapter "Confined Masonry" – Miscellany of articles- of my blog, where the cover of my book appear. Please, look the page number 21 and the figures 19, 20 and 21. There is not difference in static lateral strength also in the lateral rigidity. The difference was observed in the ductility.

    The paper that you send me is a different research. There we studied the behavior of walls subjected to out of plane seismic force after the shear crack was produced in a previous lateral cycling test.

    My best regards,

  474. Ángel San Bartolomé

    Estimado Matías:

    No acostumbro responder mensajes anónimos, pero esta vez romperé mis reglas, para otra ocasión debes identificarte indicando tu apellido.

    Con relación a la edad, yo creo que nnnca es tarde para aprender. Imagínate, a la edad que tengo y necesito seguir seguir aprendiendo. Esa es la parte bonita de la Ingeniería Civil, siempre hay que estar actualizándose. Con relación al aspecto laboral, en Ingeniería Civil se requiere gente con mucha habilidad e ingenio, sin importar su edad.

    Saludos,

  475. Lucía Pérez

    Buenas tardes ingeniero queria hacerle una consulta.

    En un plano me han indicado que el tipo de ladrillo a usar es tipo IV fm > 45 kg/cm2; pero hasta donde tenia entendido ese tipo indicaba la variacion dimensional que podian tener los ladrillos, pero no indicaba por ejemplo si se usaba ladrillos solidos, etc, asimismo me dicen que se utilizara un refuerzo de 1/4" cada 4 hiladas, con lo que se estaria reforzando este muro. Queria saber si en realidad que me digan ladrillo tipo IV, es ya el ladrillo que tendria que pedir al proveedor.

    Me despido en espera de su respuesta y agradeciendole por la atencion prestada.

    Atte

    Lucía Pérez G.

  476. Ángel San Bartolomé

    Estimada Lucía Pérez:

    Quisiera que leas la Norma E.070, puedes bajarla de este blog. En la Tabla 1, capítulo 3, se indica las clases de ladrillos que para fines estructurales existen y las 3 pruebas necesarias para clasificarlos. Un ladrillo clase IV, que es el de tu consulta, debe presentar una resistencia característica a compresión f´b mayor que 130 kg/cm2 (no los 45 kg/cm2 que indicas) aparte de los requisitos de variación dimensional y de alabeo. Por otro lado, en la Tabla 2 de la Norma se indica las limitaciones en el uso de ladrillos huecos o sólidos. El uso de ladrillos huecos (con más de 30% de huecos sobre área bruta), se encuentra prohibido de emplear excepto si se demuestra que la albañilería se comportará elásticamente ante los sismos severos. En cuanto al refuerzo horizontal en muros portantes de albañilería confinada, debes leer el artículo 27.1 de la Norma E.070, allí se indica cuándo usarlo y en qué cantidad. Saludos,

  477. Andy Flores

    Estimado ingniero al optar por el metodo de modelage de los elementos finitos , solo quiero realizar esta consulta cuando se realiza el mesh en los muros y la losa estos deben de coinsidir estrictamente? , ya que en algunos proyectos las losas son de forma irregular.

  478. Ángel San Bartolomé

    Estimado Andy Flores:

    El tamaño de la malla asociada a la losa de techo no tiene porqué coincidir con la de los muros, incluso de un muro a otro podría cambiar el tamaño de la retícula; asimismo, dentro de la misma losa podría afinarse la malla en las zonas irregulares. Lo que sí es importante, es conectar los nudos de esas mallas (las coordenadas X, Y, Z, deben coincidir), para que exista compatibilidad de desplazamientos. Saludos,

  479. Carlos Pizarro

    admirado ingeniero, queria hacerle llegar una inquietud en el tema de la albañileria armada.

    si bien es cierto que esta configuracion lleva refuerzo horizontal en los muros, porque este refuerzo es enbebido solo en mortero, a diferencia de los verticales que son embebidos en concreto o grout.

    agradeciendo de antemano su respuesta me despido.
    Carlos Pizarro
    Unsaac-cusco

  480. Jimmy Santander

    Ante todo mi saludo cordial a UD.
    Ing. mi consulta esta referida a las dimensiones que debe presentar el sobrecimiento, ya que al momento de calcular la cimentacion de una cerco, esta me indica que se debe profundizar la cimentacion, por lo que puedo considerar una altura de cimiento de 80 cm , ¿pero puedo dejar el sobrecimiento en una altura de iguaL de 80 cm? , esta para darle mayor volumen de relleno sobre la cimentacion y evitar el volteo , el sobrecimiento sobresale 25 cm del n.t.n

  481. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Pizarro:

    El refuerzo horizontal en la albañilería armada puede ir colocado en el eje del muro (cubierto con grout) o en las juntas horizontales en forma de escalerilla cubierta con mortero. Ambos tienen la misma efectividad a fuerza cortante, con tal que no se cometan errores en su instalación. Al respecto, quisiera que veas las fotos 4.50 (refuerzo en el eje) y 4.57 (refuerzo en las juntas), correspondientes a los Comentarios al Capítulo 4 de la Norma E.070, "Procedimientos de Construcción", que aparece en este blog. Saludos,

  482. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Analizando una franja del cerco de un metro de longitud, determina el momento flector en la base del sobrecimiento. Luego, calcula el esfuerzo de tracción por flexión (M y /I). Si este esfuerzo supera a la resistencia a tracción por flexión del concreto (2xraiz cuadrada de f´c, en kg/cm2), entonces el sobrecimiento deberá ser reforzado verticalmente en ambas caras, sin importar su altura. Otra solución sería ensanchar más al sobrecimiento en la zona enterrada, para que se incremente el momento de inercia y disminuya el esfuerzo de tracción por flexión. Saludos,

  483. Jimmy Santander

    Estimado Ing.
    Disculpe con la insitencia, pero tengo otra duda he estado buscando en la norma E070 alguna especificacion para las dimensiones minimas del cimiento y del sobrecimiento y no he podido encontrar…….no se existe algunas limitaciones para estos elementos en lo referente a su dimensiones????

  484. Geraldine Flores

    Estimado Ingeniero , Cuando Ud menciona que el descanso de la escalera se apoya en el muro de albañileria ; se debe de colocar 2 columnas en los extremos del descanso , mi pregunta es entre las dos culumnas se puede adicionar una viga dentro del muro y para el analisis como este descanso carga al muro para que pueda resolver como un emparrillado

    Muchas Gracias

  485. geraldine flore

    Estimado Ing una ultima consulta no e encontrado mucha bibliografia de analisis de escaleras autoportntes, nose si me pudiera dar alguna ayuda o sugerirme algun libro
    Gracias

  486. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Tu pregunta se relaciona con elementos de concreto, no de albañilería, por lo que debes buscar la información que necesitas en la Norma de Concreto Armado E.060, que la puedes bajar del blog de concreto armado. Para facilitarte más las cosas, te indicaré que el ancho mínimo del cimiento corrido debe ser 40cm, suficiente como para que un hombre pueda excavar la zanja, el espesor mínimo del sobrecimiento es igual al del muro de albañilería, el peralte mínimo debe ser suficiente como para que el refuerzo vertical de las columnas pueda allí anclar adicionándole un recubrimiento de 7.5cm para elementos en contacto con la tierra. Saludos,

  487. Ángel San Bartolomé

    Estimada Geraldine Flores:

    Las dos columnas que mencionas, sirven para absorber el empuje que ocasiona la escalera transversalmente contra la albañilería, y así evitar que la escalera termine perforando a la albañilería. La viga que mencionas es innecesaria, salvo que debajo del descanso no exista albañilería. Respecto a la escalera autoportante, puedes resolverla usando programas como el SAP2000, que permiten modelar barras en el espacio. Saludos,

  488. Oscar Lagos

    Estimado Ing. San Bartolome, estoy predimensionando vigas de 7.20 mts de luz libre y peralte 0.50 mt. Que consideraciones debo tener en cuenta para ello? lo recomedable sería colocar un apoyo intermedio? las cargas a soportar son las de un hostal. Saludos cordiales

  489. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Lagos:

    El peralte de 0.5m que tiene la viga para una luz de 7.2m, podría ser insuficiente, principalmente por deflexiones. Si después de verificar estas deflexiones no pasara la viga, incluso con contraflecha, deberías pensar en aumentar su peralte, o peraltar las columnas de apoyos para disminuir la luz libre, o colocar, como tu indicas, un apoyo intermedio. También, podrías crear cartelas en los nudos, ellas rigidizan a la viga y disminuyen los giros por flexión decrementando las deflexiones. La solución de emplear fibras de carbono en la base de la viga, sirve sólo para aumentar la resistencia a flexión, pero no para rigidizar a la viga. Saludos,

  490. JC Fuentes

    Ing Un cordial saludo, me gustaria saber como hago para hacer la construccion de un segundo piso en una estructura de albañileria confinada si en el segundo piso han cortado parte de un muro portante y en eje central teniendo tres ejes principales, eso como afectaria a la estructura en caso de un sismo, zona de Nuevo chimbote, como puedo reforzar la estructura en esos casos.

  491. Ángel San Bartolomé

    Estimado JC Fuentes:

    Es prácticamente imposible dar respuesta a tu pregunta sin ver los planos, o cómo es la obra. Aparentemente, según lo que entiendo, eliminaron la albañilería en uno de los paños del eje central en el segundo piso. Si fuese así, puedes suplirla con una viga apoyada sobre las columnas de confinamiento existentes, y a su vez, apoyar al aligerado sobre esa viga. En ese caso, la reacción de esa viga bajaría por las columnas y tendrías que revisar si la cimentación de esas columnas es suficiente o no, si no lo es, tendrías que ensanchancharlas. También habría que revisar por sismo si la densidad de muros, descontando al eliminado, es suficiente o no. Saludos,

  492. Felipe Quiroz Mory

    Estimado Ing°:

    Primero que todo quiero agradecerle el conocimiento que comparte desinteresadamente con sus lectores.

    El motivo de mi comentario se refiere a la diferencia entre el uso de vigas soleras chatas o peraltadas, en la pagina 16 de su libro "CONTRUCCIONES EN ALBAÑILERIA" el punto 3 nos indica que según estudios realizados mediante elementos finitos demostraron que no habria diferencia entre el uso de estas, quisierá que me comente cual sería su consideración actual al respecto ya que he revisado otros trabajos suyos donde resalta el mejor comportamiento estructural de las vigas peraltadas(evita los dinteles y reduce del ancho del cimimiento corrido entre otras ventajas).

    Saludos

  493. Ángel San Bartolomé

    Estimado Felipe Quiroz:

    No confundas a las vigas soleras con los dinteles. La solera, por ir en contacto directo con el muro de albañilería, y estar integrado a él, no tiene deformaciones por flexión, ya que la sección transversal del muro se mantiene plana. En cambio, debajo del dintel no existe muro, por lo que es una barra que se deforma por flexión y corte. Esto obliga a que el dintel deba tener un peralte adecuado para soportar la flexión, mientras que en las soleras es suficiente conque tenga un peralte igual al de la losa de techo. Saludos,

  494. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    Para una losa deportiva, donde la sobrecarga es mínima, el peralte de 10cm que indicas es suficiente con tal que el suelo esté bien compactado. En caso desees realizar un análisis más refinado, utiliza el programa de elementos finitos SAFE, suponiendo que la losa apoya sobre un colchón de resortes (suelo). Allí podrás cambiar el peralte, hasta lograr que los esfuerzos de tracción por flexión sean menores que la capacidad resistente a tracción por flexión del concreto, para no adicionar refuerzo. Cualquiera sea el caso, debes incluir juntas de dilatación. Saludos,

  495. SILVIA ROJAS

    Estimado Ing.
    En mi casa (un piso) queremos hacer una ampliacion final (2do piso) pero hemos verificado que la cimentacion de todos los muros de albañileria tiene 0.40m de ancho y 0.30m de altura osea practicamente superficial, el terreno es conglomerado (Pueblo Libre), quisiera saber como puedo reforzar esta cimentacion; si se puede reforzar solo las zonas de las columnas…o cual seria el efecto de construir un 2do piso con esa cimentacion.

  496. Ángel San Bartolomé

    Estimada Silvia Rojas:

    Sería conveniente que se haga un estudio de suelos que especifique la resistencia admisible, tanto para el nivel actual de cimentación como para unos 50cm más de profundidad. Luego, analiza, con el segundo piso adicional, si la cimentación existente es suficiente o no. Si no lo es, entonces recién debes pensar en profundizar o ensanchar el cimiento. La profundización del cimiento corrido lo puedes hacer como una especie de calzadura. El ensanchamiento puedes hacerlo perforando al cimiento existente, para allí adicionar espigas horizontales y luego vaciar el concreto del ensanche. Saludos,

  497. pablo huapaya

    Buenas noches ing:
    Al revisar un plano estructural, en una vivienda de 2 pisos en uno de los ejes he visto que para un muro de albañileria confinada (e=.15m) en el primer nivel la columna de confinamiento tiene un peralte de 0.4m pero en el segundo nivel esta columna tiene un peralte de 0.8m ,por supuesto en la direccion del muro. En este caso es esto correcto?. Por que lo poco que se es que la columnas o secciones disminuye conforme vas subiendo de nivel segun el analisis que resulte.Gracias por su alcance que me brinde.

  498. Ángel San Bartolomé

    Estimado Pablo Huapaya:

    Efectivamente, es muy raro que en una casa de 2 pisos se tenga columnas de confinamiento de 0.4m de peralte, y más raro todavía es que en el segundo piso el peralte se incremente a 0.8m. Seguramente han usado esos peraltes sin hacer los cálculos correspondientes. Saludos,

  499. Cesar Reyna

    Buenas tardes ing.
    al leer la norma e-030 a la parte referida sistemas estructurales de la tabla n6. con respecto a la albañileria armada o confinada tengo un R igual a 3 pero ahi mismo hay un llamado para una anotacion (5) que a la letra dice que para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R igual 6. Que significa esto que para calcular desplazamientos tengo que trabajar con R igual a 6 y no con 3. Si me pudiera explicar. muy agradecido

  500. Ángel San Bartolomé

    Estimado Cesar Reyna:

    En la Norma E.070 del año 1982 se efectuaba un diseño por esfuerzos admisibles usando R = 6. Puesto que la Norma E.070 del 2006, donde se utiliza un diseño a la rotura con R = 3, recién estaba en preparación cuando se publicó la Norma E.030 del 2001, se dispuso usar R = 3 o 6 dependiendo de la técnica de diseño a utilizar. Por otro lado, el usar R = 3 o 6 no afecta a los desplazamientos inelásticos, ya que los desplazamientos elásticos son calculados para una fuerza dividida entre "R", y esos desplazamientos se multiplican por "R" para hallar los inelásticos. Finalmente, quisiera indicarte que en la Norma E.070 actual se introdujo el concepto de "sismo moderado", donde se usa R = 6, y el de "sismo severo", donde se usa R = 3, para mayor información, lee los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 en este blog. Saludos,

  501. Nallely Vargas

    Respetado profesor:

    Le quería hacer una consulta respecto a la colocación de placas P-9 en
    albañilería armada.Tengo una duda acerca de cuanto debe ser anclado el refuerzo
    vertical en plateas de cimentación. Le agradecería que me absuelva la duda.

    Se está colocando placas P-9 de 2m de alto y 4m de largo sobre plateas de
    cimentación de 20 cm. de espesor en edificios de 5 pisos de ductilidad limitada
    en los patios del primer piso.

    Muchas gracias por su atención.

    Atte. Nallely Vargas Castillo

  502. Ángel San Bartolomé

    Estimada Nallely Vargas:

    La platea de cimentación es de concreto común y corriente, por lo tanto, debes aplicar las expresiones que aparecen en la Norma E.060 "Concreto Armado" para determinar la longitud de anclaje de cualquier barra que ancle en esa losa, y ésta deberá tener un peralte suficiente como para que se cumpla con esa longitud más el recubrimiento de 7.5cm que se se exigue para el caso de concreto en contacto con el suelo. Otro tipo de anclaje que acostumbran emplear para el sistema "P", consiste en efectuar perforaciones en el concreto, de unas 5cm de profundidad, llenarlas con resina epóxica y finalmente insertar la barra; este tipo de anclaje no lo hemos estudiado experimentalmente. Saludos,

  503. Ivan Saavedra

    Hola mi nombre es Ivan Saavedra Tamata, soy alumno de la UNI y mi tema de tesis es "REDUCCIÓN DEL ESPESOR DE LOS MUROS DE CONCRETO ARMADO DE 10 CM A 8 CM EN EDIFICIOS DE DUCTILIDAD LIMITADA"
    en Bogotá – Colombia que también es zona sísmica usan muros de 8 cm, aparentemente en Lima podríamos usar muros de 8 cm en edificios de hasta 6 pisos. Esto representaría un gran ahorro para los proyectos de vivienda masiva, sería interesante evaluarlo para eso hay que hacer los estudios correspondientes, y para esto quisiera saver si ud me podria enviar refenrencias bilbiográficas donde investigar se lo agradeceria mucho

  504. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ivan Saavedra:

    En la PUCP sólo hemos hecho investigaciones para muros de ductilidad limitada con espesores de 10cm, las cuales puedes verlas en el blog http://blog.pucp.edu.pe/con

    Al respecto, la gran pregunta que deberíamos hacer es, sí con 10cm de espesor se producen grandes problemas (verlos en el blog), qué pasará si se reduce más el espesor. Saludos y suerte en tu investigación.

  505. Marina Muñoz

    Estimado Ingeniero:
    Tengo una duda sobre el analisis de vigas que confinan muros de albañileria, lo que ocurre es que segun vi en la norma, los muros de albañileria se diseñan para resistir el sismo moderado (R=6), luego estos pueden agrietarse bajo sismo severo (R=6), esto quiere decir que debo diseñar mis elementos de concreto (columnetas y vigas de confinamiento) suponiendo muros agrietados?? es decir despreciando el aporte de los muros??
    Le pregunto esto ya que cuando considero los muros en el programa de calculo (Etabs), las vigas casi no se deforman y su momento es muy pequeño a comparacion de cuando no considero los muros.
    Espero que me pueda ayudar y muchas gracias de antemano.

  506. Ángel San Bartolomé

    Estimada Marina Muñoz:

    Te sugiero leer los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog. Los confinamientos se diseñan para soportar la carga que produce el agrietamiento diagonal de la albañilería, pero eso no quiere decir que la albañilería deje de aportar resistencia, sino que los confinamientos tan solo le proporcionan ductilidad. En cuanto a las soleras, ellas son elementos transmisores de fuerzas desde la losa de techo hacia los muros, no se diseñan por flexión ni por fuerza cortante, aunque la albañilería inferior se encuentre fracturada, el peralte de su solera es enorme, ya que está compuesto por los muros existentes sobre ella. Saludos,

  507. César Ramírez

    Ing. buenos dias:

    Disculpe la molestia, fui alumno suyo en la PUCP durante el ciclo 2008-I y actualmente me encuentro laborando el Cesel. Tengo una duda en cuanto a los ladrillos macizos. Estoy evaluando un refuerzo en un edificio de dos niveles ubicado en el centro de Lima. El edificio data de los años 60 y se usó ladrillo macizo artesanal (el tipo de ladrillo usado en aquella epoca). Mi consulta es sobre el valor del modulo de Elasticidad, peso especifico y coeficiente de Poisson de este tipo de ladrillo. Este dato lo requiero para evaluar la estructura usando un programa como el SAP.

    Agradeciendole de antemano por su tiempo

    Ing. César Ramírez Guanilo
    Edificaciones, CESEL S.A.
    Av. José Galvez Barrenechea 634 – San Isidro, Lima – Perú
    Telefono: (51-1) 705000
    Directo: (51-1) 705000
    http://www.cesel.com.pe

  508. Ángel San Bartolomé

    Estimado César Ramírez:

    En la Tabla 9 de la Norma E.070, podrás encontrar información sobre el ladrillo King Kong Artesanal, una vez que tengas f´m, usa la fórmula que aparece en el artículo 24.7 para hallar "E". Otra forma de proceder consiste en extraer pilas de algún muro representativo, para luego ensayarlas a compresión y hallar experimentalmente f´m y E. Saludos,

  509. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome.

    Tengo una duda, Ingeniero diseñe una losa maciza con acero fy=4200 tradicional varrillas de 9m., desean cambiar el refuerzo por del tipo electrosoldado de fy=5000 y varrilas del mismo tipo, me recomienda algo???? hay ensayos sobre dicho tipo de acero en el PerU??

  510. Ronald Piscoya S.

    Estimado Ingeniero:

    Le saludo cordialmente y lo felicito por sus articulos publicados.Me han ayudado a comprender mucho mas sobre el comportamiento estructural de muros de albañileria.Soy estudiante de la UNFV-FIC,curso el 5to año y he leido algunos de sus libros.Me apasiona mas saber sobre el comportamiento estructural,y nose si me pudiese aclarar algunas dudas que tuviese.Quisiera saber como seria el comportamiento de un muro de corte (PLACA)y algunos requerimientos en el proceso constructivo,tambien si tuviese algun articulo en el cual lo haya publicado,me encantaria si lo pudiese poner para leerlo.Nuevamente lo felicito por sus trabajos realizados y el aporte que hace a esta gran rama de la ingenieria que es la civil.
    saludos

  511. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    Para el caso de losas de techo, no existe problemas en cambiar las varillas convencionales por mallas electrosoldadas, con tal que se mantenga constante el producto "As fy". Por supuesto que existen ensayos de la malla, los resultados puedes verlos en cualquier artículo que trate sobre muros de ductilidad limitada, del blog de concreto armado: http://blog.pucp.edu.pe/con… . Saludos,

  512. Wesley Ivan Alarcon Rojas

    Le saludo Cordialmente Ing San Bartolome. Quisiera consultarle sobre una duda.
    En una construccion de albañileria he visto que estan reforzando el marco de la ventanas y el Ing. residente nos indico que lo hacian para no tener que aislar los alfeiser de las mismas y poder modelarlas en los programas de computadora como si se tratara de un muro completo sin aberturas.Segun nos explicaron el refuerzo en el marco de la ventana (constituido por acero de 3/8 cada 15 en la direccion transversal y un acero de 3/8 en la direccion longitudinal) permitiria que los esfuerzos se distribuyan de una manera adecuada evitanta las fallas por muro corto. Podria Ud. decirme en base a que se diseñan este tipo de refuerzos?
    Gracias por su Respuesta .

  513. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome, segun lo que entendi de las públicaciones sobre Muro de ductlidad límitada, note que estos no tienen la ductilidad que tienen las varrillas convencionales, por lo tanto no son permitidas en muros de primeros pisos.

    Bueno mi pregunta esta falta de ductilidad, en el caso de losas no es perjudicial para la estructura?.

    Gracias por ayudar a liberar mis dudas ingeniero.

  514. Ángel San Bartolomé

    Estimado Wesley Alarcón:

    Es iluso pensar que mediante un marco de concreto armado en el contorno de una ventana, se pueda reemplazar a la albañilería desalojada en el vano. De hecho, este marco ayudaría a mejorar el comportamiento sísmico del muro, pero problemas como el de "muros cortos", similar al de las "columnas cortas", subsistirían, y no habría mejor manera de obtener los esfuerzos que utilizando mallas de elementos finitos. Saludos,

  515. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    Las exigencias de ductilidad de un muro estructural son mucho mayores que las que debe tener una losa de techo. Cuando se analiza sísmicamente una estructura, se supone un factor "R" mayor que uno (4 para los muros de ductilidad limitada), con lo cual, se admite que durante los sismos severos, los muros incursionarán en el régimen inelástico, principalmente en los primeros pisos, por eso allí se requiere emplear refuerzo dúctil, permitiéndose en los pisos superiores el uso de mallas electrosoldadas, pese a que también están esforzados sísmicamente (si las mallas fuesen nocivas, se descartaría su uso en todos los pisos). El caso de una losa de techo es distinto, porque ella está sujeta fundamentalmente a acciones de gravedad, que no tienen las incertidumbres que tienen las acciones sísmicas. Saludos,

  516. Mauro Cantoro

    Estimado Ing.
    Lei en su block un informe suyo acerca de la reparacion de losas aligeradas. Tengo unas dudas que paso a comentar:
    – Cual es la informacion que maneja para indicar que el yeso en contacto con el agua inicia el proceso de corrosion en el acero positivo.
    – Al retirar el acero positivo de las viguetas, estan se quedan sin refuerzo?.
    – El acero de refuerzo de las vigas de concreto (1 varilla de 5/8") colocadas en reemplazo de los ladrillos de techo son suficientes para la seccion de concreto o no es necesario considerar una cuantia minima.
    – Se debe de aplicar epoxico entre las viguetas y las nuevas vigas.
    – El anclaje del nuevo refuerzo en las vigas perimetrales debe hacer mediante una perforacion y anclaje quimico (sikadur 31 o 32).
    – Se ha realizado un analisis coparativo de los costos del reforzamiento contra la demolicion de la losa y vaceado nuevo.

    Gracias por su atencion

  517. Ángel San Bartolomé

    Estimado Mauro Cantoro:

    El informe es del arquitecto Rider, yo soy co-autor. 1) La única información es la experiencia, tenemos numerosos casos donde se ha observado la corrosión del refuerzo cuando está en contacto con el yeso humedecido, en el artículo se presenta 2 de esos casos. 2) Primero se coloca el refuerzo positivo nuevo, se hace el vaciado y al final se retira el refuerzo existente corroído. 3) No son son vigas, es una vigueta ancha, y el refuerzo colocado proporciona una cuantía mayor que la cuantía mínima requerida. 4) No es necesario usar epóxico, ya que el grout se vacía por una perforación superior rebalsando y cuando se contrae se vuelve a vaciar, es como llenar las celdas de los bloques en albañilería armada. 5) Idem a 4. 6) No se podía demoler el techo porque apoyaba en una pared medianera con la vivienda vecina. Saludos,

  518. Ángel San Bartolomé

    Estimado Carlos Gutierrez:

    El programa "EDIFICIO" se proporciona en un diskette en conjunto con el libro "Análisis de Edificios". En realidad este programa ya pasó a la historia, tuvo su buena época en la década de los 90, por lo que te aconsejo adquirir otros programas modernos, como el SAP, ETABS, etc.

    Saludos,

  519. Oscar Lagos

    Ing. Angel San Bartolome; tenga usted un buen dia; al respecto solicitarle me aclare las siguientes dudas:
    *Para realizar el vaceado de una losa de puente enviaron de planta concreto f’c = 350 kg/cm2 con un slump de 3" llegando a pie de obra con 2", Con el objetivo de no vibrar en demasia dado que se tenia colocado los ductos para el cable de pretensado se le adiciona un plastificante lo cual modifica el slump del concreto; mis preguntas son si el aditivo se añade en obra o en planta ? , el slump valido es aquel que ya tiene incorporado el aditivo o el de diseño ? y si en el Rnc hace mención de ello, ya que no lo he podido encontrar. *Despues de que tiempo se deberia usar algun aditivo para la union de concreto nuevo con endurecido en vista que la losa se vaceo en dos etapas exigiendonos que se use dicho aditivo; el tiempo que habia pasado entre un vaceado y otro fue de 14 hr aproximadamente.
    *La interrupción del vaceado de la losa superior se realizo 1 mt antes de llegar al eje del pilar central, esta practica es correcta o en todo caso que se hubiera hecho?
    Agradeciendo su atención prestada me despido.
    Atte
    Oscar Lagos

  520. Ángel San Bartolomé

    Estimado Oscar Lagos:

    Trasladé tus consultas al Ing. Enrique Pasquel, Director del CITEDEC, experto en el tema, a quién agradezco su colaboración. Sus respuestas fueron:

    1) En concreto premezclado los aditivos deberían agregarse todos en planta, de tal manera que no haya necesidad de añadir nada en obra, dado que no siempre se cuenta allí con el personal y los recursos para hacer esto de manera técnica y controlada. Excepcionalmente se pueden añadir aditivos en obra, pero el requisito básico principal es que aún no se haya producido el fraguado inicial, lo cual puede ocurrir usualmente en un periodo que puede oscilar entre 3 a 6 horas dependiendo del diseño en particular y las condiciones de humedad y temperatura particulares. Si se comprueba que no ha ocurrido lo anterior, se pueden añadir aditivos siempre y cuando se conozca el volumen de concreto en el mixer y la dosis controlada de aditivo a agregar, ya que si como normalmente ocurre, lo queremos hacer “al ojo” corremos el riesgo de resultados inesperados como exceso de slump, segregación, retardo de fragua excesivo, etc.

    2) El slump es uno solo y es el valor que se obtiene en el concreto fresco al efectuar la prueba normalizada según ASTM C 143 previamente a su empleo en el proceso constructivo . Entiendo sin embargo que la pregunta se orienta a si en este caso particular se debe medir como llega el concreto a la obra, o luego de ponerle el aditivo, siendo la respuesta que debe medirse en función de lo que se haya pactado con el proveedor, ya que si este ofreció un cierto slump luego de ponerle cierto aditivo en obra, tendría que medirse en esa condición, caso contrario se haría tal como llegó el concreto. Si el valor del slump coincide con lo que se le especificó al proveedor de concreto premezclado con las tolerancias aplicables (ver norma ASTM C 94 acápite 6 Tolerancias en slump) podemos concluir en que se ha satisfecho lo requerido, pero más importante aún es que el slump requerido al proveedor refleje la trabajabilidad que satisface a nuestro proceso constructivo, ya que por ejemplo para el caso que se menciona donde había dificultad de colocación del concreto por los ductos de postensado, se puede lograr via aditivos slump superiores a 6” u 8” sin alterar las características resistentes del concreto. El RNC no puede normar ni imaginar todas las condiciones que se pueden presentar en obra, por ello el tema del slump (que es una medida muy indirecta y burda de trabajabilidad) en mi opinión debe ser administrado fundamentalmente por el constructor, quien es el responsable final del proceso constructivo con el concreto, mientras se cumplan las características de desempeño estructural que haya definido el calculista.

    3) Asumo que cuando se refiere a un “aditivo para la unión de concreto nuevo con endurecido” se está refiriendo a un pegamento epóxico, para lo cual hay que indicar que existe necesidad de un pegante epóxico cuando ha pasado el tiempo suficiente para que se hayan cerrado los poros en el concreto endurecido debido a la generación de sólidos de hidratación internamente, evitando que el concreto fresco pueda penetrar en la estructura y lograr adherencia. Se han hecho investigaciones que demuestran que este periodo oscila entre 3 y 7 días, por ello, nunca nos preocupamos cuando vaciamos una zapata y al día siguiente o a los dos días vaciamos la columna o la placa y luego la viga o la losa. Existe una tesis de investigación que dirigimos en la PUCP, sobre las condiciones de unión de concreto fresco con endurecido y el tratamiento de las superficies de contacto que comprobó que hasta antes de 7 días de edad basta la aplicación de una lechada de cemento sobre la superficie escarificada y limpia para lograr buena adherencia. Para el caso puntual que menciona, no había necesidad de aplicar epóxico para unir concreto endurecido con fresco luego de 14 horas de edad.

    4) Yo no soy Ingeniero estructural, pero el concepto elemental para ubicar las juntas de construcción es buscar el sitio donde el cortante es mínimo, por lo tanto, el diseñador estructural es el que debió haber dado las pautas de donde ubicar estas juntas sobre todo si se trata de alguna estructura compleja donde no es simple establecer las zonas de cortante mínimo. En todo caso el Ing. San Bartolomé podrá dar una opinión más autorizada.

  521. Jimmy Santander Loli

    Estimado ingeniero, tengo una consulta acerca del comportamiento de las muros de concreto, que se ha utlizado para dar rigidez a la edificaciones de albañileria, resulta que se estan presentan algunas fisuras que atraviesan el muro en forma transversal a el, sobre en la parte central de este, esto se presentando despues de casi 2 meses de haber realizado el vaceado de estas, quisiera si me puede ayudar a decifrar el aparecimiento de estas fisuras.

  522. Ángel San Bartolomé

    Estimado Jimmy Santander:

    Lo más probable es que las fisuras se hayan producido por contracción de secado, en un concreto que no fue curado adecuadamente. El concreto tarda en secar unos 5 años, y durante ese lapso podrían presentarse este tipo de fisuras, que usualmente se dan en las zonas más débiles, por ejemplo, donde existen tuberías o un refuerzo con poco recubrimiento. Revisa también la posibilidad de que haya asentamiento. Saludos,

  523. Manuel Castellanos

    Estimado Ing. San Bartolomé,
    su investigación me parece sumamente importante. Quisiera consultarle si ha tenido oportunidad de ensayar muros con espesores de 8cm o menos. En Guatemala hemos construido casas de 2 niveles con espesor de muro de 8cm, pero he escuchado que reducir a 7cm o menos es posible. Me gustaría conocer un poco de su opinión.
    Atentamente,

    Ing. Manuel Castellanos

  524. Felipe Montoya

    Buenas tardes Ing San Bartolomé

    Estoy participando de un proyecto de reforzamiento estructural en una G.U.E.

    El proyectista encargado del proyecto de reforzamiento utilizó procedimientos reconocidos por usted en sus diversos artículos y estudios, como el de la colocación de placas o el enchaquetamiento de columnas para formar columnas tipo T, todo esto con el objetivo de disminuir los desplazamientos en la dirección longitudinal de los distintos pabellones del colegio en caso de sismos. Las consultas que quisiera hacerle son:

    1. Qué procedimiento se debe seguir en los pórticos en los que no indica algún tipo de reforzamiento, ya que tanto las placas como el enchaquetamiento no lo aplica en todos los paños de los distintos pabellones del colegio. Es necesario algún procedimiento adicional o el reforzamiento soluciona el problema de columna corta en todos los paños?.

    2. Adicionalmente, al visitar el colegio, observé que la mayoría de los pabellones contaba con una viga chata colocada a lo largo del pasadizo aparentemente por motivos arquitectónicos, pero que al parecer divide al pórtico en dos en su altura. El efecto de esta viga chata anularía la falla de columna corta en estos pórticos?

    Cabe mencionar que en mi visita no observé ningún tipo de fisuras y que el colegio cuenta con columnas robustas (0.35 x 0.60). Espero su respuesta.

    Muchas gracias

    Felipe Montoya

  525. ARTURO PEREZ

    BUENAS NOCHES ING SAN BARTOLOME
    ESTAMOS AGRADECIDOS POR TODO LOS CONOCIMIENTOS QUE UD NOS BRINDA…MI PREGUNTA ES PARA TENER EN CUENTA COMO MURO PORTANTE A PARTIR DE CUANTOS METROS DE LONGITUD SE CONSIDERA PORTANTE AL MURO,,,,ADEMAS SI TENEMOS EN CUENTA QUE SON LOS MUROS LOS QUE SOPORTAN LA ESTRUCTURA ESTAS NO NECESITAN ZAPATAS,,YA QUE LAS COLUMNAS SOLO SON DE CONFINAMIENTO…GRACIAS

  526. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Castellanos:

    Los estudios que hemos realizado corresponden a muros de concreto armado de 10cm de espesor, y lo puedes encontrar en el blog http://blog.pucp.edu.pe/con

    La experiencia que tenemos indican problemas de carácter constructivo (verlos en el blog), generados principalmente por la congestión de refuerzo y tuberías, así que me imagino que en muros más delgados los problemas empeorarían. De todas maneras es bueno saber que en Guatemala, donde han habido sismos muy potentes, ustedes usen muros de 8cm, espero que nos sigas contando esa experiencia. Saludos,

  527. Ángel San Bartolomé

    Estimado Felipe Montoya:

    Es difícil dar respuesta a tu pregunta si no se conoce en detalle el conjunto estructural. Se supone que las placas añadidas deben conectarse a la losa de techo (o vigas), con lo cual, ellas controlarían los desplazamientos laterales del conjunto, por tanto, no se requiere reforzar todos los ejes. Respecto a tu segunda pregunta, por el contrario, esas vigas chatas generarían columnas cortas, pero si sus desplazamientos están controlados por las placas adicionales, no habría problemas. Saludos,

  528. Ángel San Bartolomé

    Estimado Arturo Pérez:

    Una pequeña mocheta de albañilería podría ser portante de carga vertical, si es que primero se construyó la mocheta y encima de ella las vigas y el techo. Sin embargo, para considerarla portante de carga sísmica, en la Norma E.070 se especifica que debe tener más de 1.2m de largo, de otro modo, su rigidez y resistencia que aporta al conjunto, es insignificante. En cuanto a la cimentación, se usa un cimiento corrido ya que la carga baja repartida a lo largo del muro, sólo en el caso en que las columnas tengan una carga concentrada importante, se tendría que adicionar zapatas bajo ellas, por ejemplo, cuando una de las direcciones de la edificación esté compuesta por muros portantes, mientras que la dirección transversal es aporticada, allí las columnas actúan como confinamiento del muro y como columna del pórtico. Saludos,

  529. RUBEN PALOMINO

    ING. SAN BARTOLOME GRACIAS POR TODOS LOS APORTES QUE NOS BRINDA DIA A DIA.. TENGO UN PROYECTO DE UNA VIVIENDA DE 2 PISOS DE AREAS TOTAL 33M2 PARA UN PROGRAMA DE APOYO SOCIAL.SI TENGO EN CUENTA QUE SON LOS MUROS LOS QUE SOPORTAN LAS CARGAS Y ESTAS ESTAN CONFINADAS POR COLUMNAS..ADEMAS EN EL SENTIDO PARALELO A LA FACHADA PROPONGO MURO DE CABEZA PARA QUE TENGA MAS RIGIDEZ SIENDO ESTOS MUROS MINIMOS Y DE 1.20M A 1.50 TAMBIEN A ESTOS MUROS DEBO DE CONFINARLOS EN LOS 2 LADOS VERICALES,SI ENTIENDO QUE NO SON PORTANTES YA QUE DEBIDO A QUE LA LOSA ES ARMADA DE UN SOLO SENTIDO ESTAS NO CARGAN PESO… GRACIAS

  530. Ángel San Bartolomé

    Estimado Ruben Palomino:

    Para un sismo, todas las direcciones de cualquier edificación son portantes, ya que la aceleración sísmica presenta 3 componentes (X, Y, Z) actuando en simultáneo, por tanto, de acuerdo a lo que se indica en la Norma E.070, debes confinar también a los muros orientados en la dirección de la fachada, aunque no sean portantes de carga vertical.

    Saludos,

  531. Arturo Bonilla

    Mi nombre es Arturo Bonilla, conozco los libros de Ing. San Bartolome (tengo uno aqui en Dallas, Texas), ademas de haber tenido el gusto de conocer al Ing. Alejandro Muñoz (derepente se acuerda de mi). Tengo unas preguntas acerca de muros de concreto con malla electrosoldada y alma de polietileno expandido. Vi su articulo en http://blog.pucp.edu.pe/med…)%20Muretes%20de%20concreto.pdf.

    Por favor deme un telefono para poder llamarlo pues vivo en Dallas, Texas, USA. Gracias.

  532. NellyCorazao

    Estimado Ingeniero:
    gracias por la ayuda que me pueda brindar.
    En el blog Adherecia unidad-mortero explica que al conseguir una buena adherencia se aumenta la resistencia al corte de la albañileria, mi pregunta es, cuales son las Normas y ensayos para obtener valores de la adherencia unidad mortero?, le estare muy agradecida

  533. Ángel San Bartolomé

    Estimado Arturo Bonilla:

    Actualmente estamos investigando al sistema EMMEDUE, compuesto por paneles con un núcleo de poliestireno expandido reforzado con doble malla recubierta con mortero lanzado. Podemos conversar, el teléfono de mi oficina es 6262000 anexo 4627. Saludos,

  534. Ángel San Bartolomé

    Estimada Nelly Corazao:

    En el capítulo "Albañilería Confinada" del blog, donde aparece la carátula de mi libro, hay un artículo que trata sobre diversas técnicas para medir la adherencia ladrillo-mortero. De todas las que hemos ejecutado, la más confiable es el ensayo de compresión diagonal en muretes, por la baja dispersión de resultados. Evidentemente existen Normas INDECOPI y ASTM para cada una de ellas. Saludos,

  535. Sandra Lavalle

    Estimado Profesor:
    Quisiera me ayude con unas dudas que tengo.
    1.- Entendí que para elementos de c°a° debemos usar los factores de amplificación y reducción correspondientes a la norma E.060 pero en su ejemplo de diseño de albañilería confinada en la tabla 16 y siguientes compara el Ve del muro X2 con 0.55Vm. ¿no debería compararse con 0.85Vm?
    2.- En cuanto a la restricción que ofrecen las paredes laterales (para definir la sección trasnformada de los muros) debemos considerar 0.25de longitud libre o 6 veces el espesor, lo que sea mayor. Sin embargo Ud. siempre utiliza 0.25Lt. Explíqueme por favor.
    3.- Una última duda: para el sismo moderado los Ve no han sido calculados con amplificación de cargas ¿por qué?

    Le agradezco muchísimo

  536. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sandra Lavalle:

    1) Cuando en la Norma E.070 se especifica que ante el "sismo moderado" ningún muro debe fisurarse, también se refiere a los muros de concreto armado (placa “X2” en el ejemplo). En este caso el "Vm" de “X2” corresponde a la resistencia que aporta el concreto "Vm = Vc" y debe cumplirse "Ve < 0.55Vm"; no se considera el aporte del refuerzo horizontal (Vs), puesto que este se activa después del agrietamiento diagonal. La expresión que tú indicas, se aplica para el "sismo severo", mira el acápite 11.5 del ejemplo: "Vu < fi(Vc + Vs) = fi Vn", donde "Vu" es el cortante asociado al mecanismo de falla por flexión, y "fi = 0.85", en este caso si se contempla "Vs" porque ante el “sismo severo” la placa se agrieta diagonalmente, bajo esa condición, trabaja el refuerzo horizontal. 2) Para el caso particular del ejemplo, era muy poca la diferencia entre usar "6t" o "0.25L", pudiera ser que en otros casos la diferencia sea mayor, allí debes respetar la Norma. 3) El subíndice "e" en la definición de "Ve" o "Me", significa "elástico", y ese es el comportamiento que deben tener los muros ante el "sismo moderado". Las amplificaciones se aplican para pasar “Ve, Me” a condición de "sismo severo" (Vu, Mu). Saludos,

  537. Marco Antonio Avilés Yanque

    Ing. Angel San Bartolome ante todo gracias de antemano por su ayuda. Queria que porfabor me ayude con algunas dudas que tengo:
    -¿Existe bloques puzolanicos (que utilicen como agregado para su mezcla a la puzolana y otro agregado, mas no a la piedra pomez), el cual se use para muros portantes de albañileria?, y si existiesen porfabor ¿Podria usted brindarme alguna informacion acerca de la dosificacion para la mezcla con la cual se hacen esas unidades, o quizas la dosificaciôn de la mezcla con la que se hacen bloques puzolanicos (que utilicen como agregado para su mezcla a la puzolana y otro agregado, mas no a la piedra pomez)que sirvan solo para tabiqueria o para losas aligeradas para techo?

  538. Ángel San Bartolomé

    Estimado Marco Avilés:

    Comercialmente no existen los bloques puzolánicos, aunque podrían fabricarse, ya sea empleando como cementante una combinación de ceniza volcánica (puzolana) mezclada con cal más la adición de confitillo hecho de puzolana, piedra pómez o piedra chancada; o, una mezcla de cemento Pórtland o puzulánico con confitillo puzolánico. Antiguamente, 25a.C., un arquitecto romano (Vitruvio) creó el mortero puzolánico, mezclando un 70% de puzolana con un 30% de cal, con esa argamasa se construyeron tremendos monumentos (por ejemplo, El Panteón), que hasta la fecha perduran. En cuanto a la dosificación de los componentes de los bloques convencionales, usualmente es cemento-arena-confitillo 1:2:4, con un slump de 1". Para el caso en que uses puzolana, tendrías que tantear hasta que logres la resistencia mínima a compresión especificada por la Norma E.070, ya sea para muros portantes o no portantes. Para tu referencia, hace mucho tiempo el Ing. Torrealva (dtorrea@pucp.edu.pe)hizo una investigación utilizando piedra pómez, quizás en la Universidad Nacional de San Agustín (Arequipa), hayan hecho más investigaciones en este tema. Saludos,

  539. Derly Falcón

    Ing. Angel San Bartolomé ante todo gracias de antemano por la ayuda que me pueda brindar.
    Estimado Ing. San Bartolomé en su libro "Construcciones de Albañilería", en lo que respecta a ensayos para medir la adherencia ladrillo-mortero, Ud. realiza ensayos a tracción indirecta haciendo referencia que se trata de un ensayo brasileño. Le ruego encarecidamente que me pueda brindar mas información de como yo puedo realizar este tipo de ensayo.

    Muchas gracias por su atención.

    Atte. Derly Falcón Soria

  540. Ángel San Bartolomé

    Estimada Derly Falcón:

    Todas los ensayos de adherencia ladrillo-mortero que hemos realizado utilizando pequeñas probetas, como: tracción directa, tracción indirecta y cizalle, nos han proporcionado una dispersión de resultados muy elevada (por encima de 30%), con lo cual, los resultados no son confiables. Mi recomendación es que te olvides de esas pruebas, reemplazándolas por el ensayo de compresión diagonal en muretes cuadrados. Saludos,

  541. Derly Falcón

    Ing. Angel San Bartolomé muchas gracias por la atención prestada.
    Estimado Ing. San Bartolomé disculpe por la insistencia y le agradesco por la recomendación; el ensayo que quise realizar sobre tracción indirecta (metodo brasileño) para determinar la adherencia ladrillo-mortero me va a causar 30% de dispersión en los resultados, estos resultados eran para fines de una investigación , por otro lado Ud. me recomienda usar el ensayo a compresión diagonal en muretes cuadrados, yo quisiera saber como obtener resultados de adherencia ladrillo-mortero utilizando el ensayo de compresión diagonal.

    Muchas gracias por sus recomendaciones y atención .

    Atte. Derly Falcón Soria

  542. Karina Lopez

    Agradeciendo su respuesta, soy alumna del 4to año de Ing Civil de Ica y me gustaria saber como modelar una losa maciza en el Sap, si tuviese algun manual seria de gran utilidad.
    Gracias

  543. Ángel San Bartolomé

    Estimada Derly Falcón:

    La respuesta a tu consulta puedes verla en este blog en los Comentarios al Capítulo 5 de la Norma E.070 "Resistencia de Prismas de Albañilería", donde además encontrarás figuras ilustrativas. Respecto a la dispersión de resultados, he podido apreciar que cuanto más pequeñas son las probetas, se obtiene mayor dispersión de resultados, quizás porque cualquier defecto en la construcción incide fuertemente en el resultado, mientras que cuando la probeta es grande existe compensación de errores, también por la mayor influencia de los dispositivos de ensayos y el montaje respectivo. En el caso de los muros a escala natural, antes ensayábamos 3 muros con las mismas condiciones y obteníamos prácticamente los mismos resultados, después bajamos la cantidad de muros a 2 y actualmente, por razones económicas, sólo ensayamos 1 muro, pero tratando de controlar al máximo su construcción, para que los resultados no se alteren por este efecto. Saludos,

  544. Ángel San Bartolomé

    Estimada Karina López:

    El SAP viene con su propio manual y hasta con un tutor. Para el modelado de losas, puedes usar mallas de elementos finitos y proporcionarles a cada retícula las propiedades de un área tipo "plate", indicando su espesor para flexión, aparte de las propiedades del material respectivo (E y módulo de Poisson). Sí la losa es un "flat slab", losa plana sin vigas, tienes la opción de generar automáticamente los datos ingresando a "file" y luego a "new model". Saludos,

  545. cesar reyna

    Buenas noches ing.
    En un segundo piso, el afeizer hecho con ladrillo pandereta se observa rajadura en una esquina inferior que va en forma diagonal. El afeizer esta ya tarrajeado. Ademas este afeizer y muro no recibe carga sismica ni de gravedad. Cual seria la mejor alternativa de reparacion para este caso. Muchas gracias por su recomendacion.

  546. Marco Antonio Avilés Yanque

    Estimado Ing Angel San Bartolomé. Previo un cordial saludo quería suplicarle por favor me ayude con algunas dudas acerca del ejemplo de diseño de edificio de albañilería confinada que colgó en este blog:
    1.-En la parte de metrados ¿Como calcula las reacciones sobre la escalera?
    2.-No comprendo muy bien la simplificación que se hace de la escalera al modelo mostrado, para su respectivo análisis estructural
    Le agradezco anticipadamente por su ayuda

  547. Ángel San Bartolomé

    Estimado Cesar Reyna:

    En el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog, hay un artículo que trata sobre la manera de arriostrar estos elementos mediante malla electrosoldada, sigue esa técnica, pero previamente en la zona a enmmallar debes eliminar el tarrajeo existente, profundizar más la grieta, limpiarla, humedecerla y taponarla con mortero 1:4. Es importante remarcar que la malla debes usarla en las 2 caras del muro y conectarlas mediante alambre #8. Saludos,

  548. Ángel San Bartolomé

    Estimado Marco Avilés:

    1. Se trata de una barra simplemente apoyada, isostática, donde se aplica las ecuaciones de equilibrio para hallar las reacciones verticales (equilibrio de momentos respecto a uno de los apoyos).

    2. Se trata de una barra inclinada con dobleces horizontales (descansos) cuyo eje pasa por el centro de gravedad de la escalera. Esta barra (descanso) apoya sobre brazos rígidos intermedios sacados desde el eje del muro que la soporta y en el extremo opuesto apoya sobre una viga.

    Saludos,

  549. Fredy Perez

    Saludos Ing. San Bartolomé:

    Tengo una duda acerca de la forma en que se calculan los cimientos corridos en un muro portante de albañilería confinada (portante tanto por cargas de gravedad como por cargas sísmicas) generalmente en los textos técnicos el cálculo de las dimensiones en planta se hace dividiendo la carga gravitacional total entre la capacidad portante del terreno… pero que hay acerca de los momentos originados por sismo?. Si uno hace el análisis suponiendo al cimiento corrido mas rígido que el terreno tal como se evalúan las zapatas en concreto armado se nota que se obtienen excentricidades muy grandes, en algunos casos llegan a sobrepasar por mucho la longitud del muro. En concreto armado cuando se evalúan estas situaciones se hace crecer la zapata en la dimensión de análisis hasta que los esfuerzos sean menores a la capacidad portante del terreno ( q = 2P / [3B(L/2-e)] ) donde “q” es el esfuerzo actuante en el terreno, “P” la carga axial, “B” el ancho de la cimentación, “L” la longitud de análisis, y “e” la excentricidad. Mi pregunta se originó por que al analizar una edificación existente el estructural manda cimientos corridos de 40×60 que al ser analizados por el método anteriormente citado no son adecuados (la excentricidad es más grande que la longitud del muro)… sin embargo es una edificación de hace 15 años y obviamente ha resistido muchos sismos sin problemas, otra duda es como controlo las dimensiones de una zapata de un muro de corte (placa) con un gran momento (coplanar) por sismo y una carga axial relativamente pequeña, pues la excentricidad se me “dispara” y las dimensiones se vuelve excesivamente grandes.

    Gracias por su respuesta

  550. Ángel San Bartolomé

    Estimado Fredy Pérez:

    El último sismo importante en Lima, ocurrió en 1974, hace 35 años, y tuvo una aceleración máxima en suelo duro igual a 0.2g, por tanto, calificó como moderado (el sismo severo del reglamento tiene una aceleración de 0.4g en suelo duro). El resto de sismos limeños han sido temblores leves, con lo cual, no puedes afirmar que tu edificio en análisis haya tenido un comportamiento exitoso. En cuanto al análisis, muchos empotran la base de los muros, lo que produce momentos flectores por encima de los valores reales; sí se considerase la interacción suelo-estructura, éste momento decrecería. Una forma de reducir el momento flector en la base es mediante vigas de cimentación, otra forma es peraltando a las vigas dinteles. En cuanto al diseño, no es que que el cimiento corrido sea rígido, lo que lo convierte en rígido son los muros encima de él. Saludos,

  551. Luis Cordova

    Estimado Ing. San Bartolomé,
    me parece muy bueno e inetresante este blog, primera vez que hago una consulta en este blog tambien, y es la siguiente, Tengo que diseñar un cerco perimetrico de 40x20m y 6 m de altura, ademas sobre la mitad de este cerco (20*20m) tendre que apoyar una losa sobre tijerales parabolicos de acero , por lo que pienso el diseño de mis columnas no seran simplemente de confinamiento en esta parte del cerco, quisiera pedirle alguna ayuda o recomendacion para este diseño.
    Saludos

  552. Luis Córdova

    Adicional a mi consulta, he revisado la norma E070, el capitulo 9sobre diseño para cargas ortogonales al plano del muro, pero tengo una duda acerca de la altura de mi cerco que es de 6 metros, pues eso implicaria que tendria que colocar una viga mas o menos a una altura de 3 metros, para este caso como analizo mi cerco, ademas como le mencione en la mitad del cerco se apoyara una losa que sera de material liviano, por lo que el diseño del cerco no sera como muro no portante, pues soportara carga de la losa, que me recomienda usted, diseñar todo el cerco, ya aparte esa losa la apoyo sobre columnas de acero aparte fuera del cerco, pues he visto este tipo de construccion en otro lado, seria mas economico???.saludos

  553. Sara Godomar

    Estimado ingeniero estoy realizando la evaluacion de un colegio que tiene Muros portantes de albañileria confinada en la direccion X y porticos de concreto armado en la direcion Y , bueno mu consulta es que si se puede utilizar en el encuentro de los muros de albañileria con el portico de concreto la expresion para los muros de albañileria , que menciona en su libro analisis de edificios , en la cual analiza el muro como una biela equivalente de Wot , ya que hay se encuentra la interaccion de albañileria con un portico de concreto armadoy asi creo yo darle mas capacidad de resistir flexion a la columna y hacer la estructura menos rigida Muchas gracias por su ayuda

  554. Sara Godomar

    Una cosulta adicicional , en la union de una columna que formaportico resistente a fuerzas de sismo y un muro de albañileria , la unios tambien es endentada

  555. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Córdova:

    Sobre el diseño de arriostramientos, te recomiendo leer los comentarios al capítulo 9 (artículo 31.5, figura 9.21) de la Norma E.070 que aparece en este blog. En cuanto a tu consulta, lo más económico sería aprovechar al cerco como muro portante, creando juntas verticales para separar la zona portante de la no portante. Evidentemente, las columnas de la zona portante deberán ser diseñadas a doble acción, trabajando como arriostre de la albañilería y soportando las acciones provenientes de la zona techada. Saludos,

  556. Ángel San Bartolomé

    Estimada Sara Godomar:

    Manifiestas tener una fuerte duda en lo que se define como tabique o lo que se entiende como albañilería confinada, te sugiero leer los comentarios al capítulo 10 de la Norma E.070 que aparecen en este blog para el caso de los tabiques, y ver la figura que aparece al final del capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog,´allí se ilustra como modelar cada caso. Saludos,

  557. Felipe Montoya

    Ing. San Bartolomé

    En el caso del reforzamiento de una edificación existente con placas de concreto en la dirección longitudinal. En qué medida podemos confiar en el aporte de los muros de albañilería en la dirección transversal? Existe algún método para cuantificar su resistencia? o podemos reducir la resistencia teórica en el modelo del sap o etabs?

    Espero su respuesta.

  558. Luis Córdova

    Estimado Ing. San Bartolomé,quisiera pedirle si ud conoce de algun ejemplo practico de la "regla del sobre" para el diseño de arriostramientos, o de alguna bibliografia que me pueda servir de ayuda. Gracias

  559. Ángel San Bartolomé

    Estimado Felipe Montoya:

    Sí existen muros de albañilería conectados al techo (portantes), por supuesto que participan en la rigidez y resistencia, lo propio ocurre si los muros fuesen tabiques integrados a los pórticos. No actuarían sólo si están aislados de la estructura. Para cuantificar la resistencia de la albañilería, existe la Norma E.070. Ni el SAP ni el ETABS, ni ningún otro programa, tienen dominio sobre el comportamiento de un muro existente, en otras palabras, si están presentes, debes considerarlos en el modelo. Saludos,

  560. Ángel San Bartolomé

    Estimado Luis Córdova:

    La "regla del sobre" es un método práctico que nos permite transferir las cargas perpendiculares al plano de una losa sobre sus apoyos. Primero se subdivide a la losa trazando en su parte intermedia una línea paralela a la mayor dimensión, luego se trazan líneas a 45 grados desde cada vértice que se interceptan con la primera línea central formándose así triángulos y trapecios ("sobres"). Ejemplos numéricos puedes verlos en las páginas 8 y 34 correspondientes al ejemplo de aplicación de la Norma E.070 para el caso "albañilería confinada" que aparece en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,

  561. Gustavo Morales

    Ing. San Bartolome:

    Me puede indicar porque es tan importante definir la longitud rigida en sap, que significa rigid zone factor, se que usamos 0.5 para concreto, pero lo conceptual, puede comentar un poco.

    Saludos.

    Gustavo Morales

  562. Patricio Espinoza

    Mi nombre es Patricio Espinoza León, Soy de Chile y de Profesion Ingeneiro Civil. Le escribo para felicitarlo por su pagina web que es bastante completa e interesante. Durante varias visitas realizadas a su pais (Peru) he podido apreciar la tecnica que manejan en las estructuraciones de albañileria, sin embargo en Chile no se permiten estructuracion superiores a 4 pisos.

    Por la experiencioa que usted tiene me gustaria presentarles algunas consultas.

    Desde ya espero mantener un contacto por este medio y en un futuro cercano un conversacion cordial y en forma personal, siempre dejando de lado las diferencia politicas que ponen nuestros respectivos lideres de gobierno, ya que nosotros como ciudadanos debemos tener un trato cordial, tal como como me han demostrados ustedes cuando he visitado Tacna, Cusco, Machu Pichu, Trujillo, Chiclayo, et.

  563. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Morales:

    Mediante el brazo rígido se trata de cumplir con la hipótesis de Navier (las seciones planas permanecen planas antes y después de haberse aplicado las cargas). Al respecto, quisiera que veas la figura 8.14 que aparece en los comentarios al capítulo 8 (Análisis y Diseño Estructural) de la Norma E.070 en este blog. Por otro lado, "Rigid Zone Factor" es la relación entre la longitud de la zona rígida entre la longitud total de la barra en análisis y no es 0.5. Si no considerases este factor, el programa asumiría que toda la barra es flexible, lo que sería un error serio para el caso de vigas que llegan a muros. Saludos,

  564. Manuel Anaya

    Estimado Ing. San Bartolomé, primero felicitarlo por este exelente blog, y a la vez consultarle acerca de diseño de un cerco, he leido que las juntas en los cercos debe ser cada 16 ó 20 metros, pero tengo una duda alli, esto es independiente del numero de paños, porque tambien he leido que debe ser cada 4 paños, por lo que quisiera saber por que concepto me guio, pues si tengo paños pequeños, puede que con 5 ó 6 paños llegue a los 20 metros.
    Saludos

  565. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Anaya:

    El espaciamiento entre las juntas de los cercos, o de cualquier muro portante o no portante, depende del tipo de ladrillo y de la calidad del suelo de cimentación. De acuerdo a nuestra Norma E.070, para el caso de ladrillos de arcilla o de sílice-cal, en suelo de buena calidad, las juntas pueden estar espaciadas hasta en 25m, pero si las unidades (ladrillos o bloques) fuesen de concreto, como máximo se permite hasta 8m, por los mayores problemas de variación volumétrica que tienen esas unidades. Saludos,

  566. Walther Flores

    Ante todo saludarlo y agradecerle por su respuesta, para una investigacion tendria que construir una losa a escala reducida la cual soportaria una carga, mi pregunta es como tendria que simular los apoyos de dicha losa al momento de ensayarla, una opcion que tengo es colocarle una viga por debajo de la losa, pero me gustaria saber si tiene q ser perimetral o solo en dos lados opuestos, o quiza usted tenga otra alternativa.
    GRACIAS

  567. Nelly Corazao Pinto

    Estimado Ing. Angel, a cerca de la adherencia "unidad- mortero", en el blog Comentarios al Capítulo 5 de la Norma E.070 "Resistencia de Prismas de Albañilería" dice: cuando la adherencia es óptima, la falla atraviesa tanto a la unidad como al mortero,
    lográndose maximizar la resistencia a fuerza cortante; en cambio, cuando no se ha logrado
    optimizar la adherencia unidad-mortero la falla es escalonada a través de las juntas…
    En un tema de investigacion hicimos ya los muros de 60×60 y en estos ensayos se puede observar que la adherencia que obtenemos a simple vista es la correcta la consulta es como puedo yo obtener los datos de adherencia (valores),que instrumentacion, formulas,etc. puedo yo usar para tener esos valores…
    Es por eso que queriamos realizar el ensayo de Traccion Indirecta (metodo brasileño)porque este ensayo nos podria dar valores, por lo que le pido por favor me pueda brindar los datos para este ensayo como son: tipo de varillas a usar (longitud, diametro), la carga en que area va ser aplicada y la exprsion con la que podre comhallar los valores de adherencia "unidad mortero".
    De ante mano le doy las gracias por la ayuda que me pueda brindar
    Saludos…Nelly

  568. Ángel San Bartolomé

    Estimada Nelly Corazao:

    El ensayo de compresión diagonal en muretes cuadrados, genera indirectamente tracciones diagonales iguales al esfuerzo de corte puro aplicado (v = P/A, donde "A" es el área de la diagonal cargada), en la dirección ortogonal a la compresión "P". Son esas "tracciones indirectas" las que generan la ruptura del murete y se incrementan cuanto mayor sea la adherencia ladrillo-mortero. En vista que te has empecinado en hacer el ensayo de tracción indirecta en emparedados, te haré reflexionar de otro modo. Este ensayo brasileño es mucho más económico que el ensayo de compresión diagonal, y ambos miden tracciones indirectamente al igual que el ensayo de tracción por flexión en pilas, en consecuencia el brasileño debería reemplazar al de compresión diagonal. Sin embargo, en la Norma E.070 se reglamentó el ensayo de compresión diagonal y no el brasileño. Esto se debe a que el brasileño provoca una gran dispersión de resultados producido por la misma técnica, forma de la probeta y equipos utilizados. Por eso abandoné esa técnica en la década del 80, ya que los resultados no son confiables, por tanto, no puedo recomendar algo en lo cual no confio. El caso de las probetas de concreto homogéneas y de forma cilíndrica, es otra cosa. Saludos,

  569. cesar reyna

    Ing.
    se construye una casa, entre la casa a construir y el cerco perimetrico hay una distancia de 1.80m aprox. que viene ser un jardin. en la parte exterior del cerco perimetrico existe una vereda. que esta a una diferencia de altura con respecto al jardin de 2.40 m. Bastaria que al excavar realizar una calzadura para sostener esta altura de 2.40m (siguiendo todos los procedimientos de calzar), o es necesario construir un muro de contencion dependiendo del analisis (gravedad o voladizo)
    Le agradezco su respuesta.

  570. Ángel San Bartolomé

    Estimado César Reyna:

    Una calzadura es un muro de gravedad (de concreto simple) y trabaja adecuadamente porque por lo general se construyen debajo de un muro portante, que le transmite esfuerzos de compresión que contrarrestan a las tracciones por flexión originadas por el empuje del suelo. En tu caso, la calzadura se haría debajo de un cerco por lo que no tendrías la ayuda de esas compresiones, con lo cual, deberías revisar si ella puede o no soportar esas tracciones y si no puede, entonces deberías usar un muro de contención de concreto reforzado. Saludos,

  571. Mohammad Yeckrangnia

    Dear Professor San Bartolome,

    I am an M.Sc. student of Sharif University of Technology working on my thesis "Seismic retrofit of a traditional adobe house (with dome roof) in Iran with shaking table experiments".

    The method should be simple to implement, economical and fast. I have three methods on paper and am supposed to decide which one is the best. Attached please find the schematic explanation of the methods. You may want to visit my website where you can find different traditional houses in Iran.http://mehr.sharif.ir/~yekr… and 3ei.org

    I would appreciate it if you help me in that matter and send any material you think might be of value, including your paper’s draft of the shaking table tests. Besides that, how many days was your model cured? Do you know any published papers which explicitly mentioned the curing time?

    Thank you very much in advance and with regards.

    Mohammad Yekrangnia

  572. MANUEL ANAYA

    Estimado Ing. San Bartolomé, agradecerle por la respuesta a mi anterior pregunta,y a la vez consultarle si es necesario colocar una columna en el punto de corte de dos muros de mi cerco, es decir en la esquina, he leido que no es necesario puesto que uno de los muros actuan como arriostre del otro, queria saber su opinion acerca de esto. gracias

  573. Ángel San Bartolomé

    Dear Mohammad Yekrangnia:

    I think that the technique for retrofit adobe houses must be very simple, in order that it can apply for the own people. Using steel welded mesh in both faces of the wall, connected by wire and covered with cement mortar, we obtained very good results in real cases in 9 houses subjected to 2 strong earthquakes occurred in Peru. Related to the curing time, the age of our specimens is at least 28 days. More information, including video and pictures, appears in this blog in the chapter “Albanileria de Tierra Cruda”.

    My best regards,

  574. Ángel San Bartolomé

    Estimado Manuel Anaya:

    La conexión dentada entre muros ortogonales, es insuficiente como para soportar las acciones sísmicas transversales a uno de los muros. Debe colocarse una columna en el encuentro. Algo que nos falta investigar es si el uso de chicotes de 1/4" en forma de "L", colocados en las juntas horizontales y anclados en ambos muros, podrían reemplazar a la columna de arriostre. Mientras que no investigemos esto, te recomiendo usar la columna. Saludos,

  575. Paola

    Estimado Angel San Bartolome, ante todo felicitarte por tu interesante blog, soy una estudiante de arquitectura de la ciudad de Trujillo, en estos meses estuve relizando mis practicas como corresponden, queria hacerte una consulta que observe en la obra que estuve y que volvi a visitar no hace mucho, ademas te agradeceria bastante si me pudieras brindar informacion con respecto a la siguiente inquietud que tengo: Porque se dan las fisuras en muros de corte y que tratamiento se le puede dar(muros de cortes de 0.12 cm), ya que no absolvieron estas dudas los profesionales de esa obra. Sin otro particular me despido esperando que me pudieras absolver esta inquietud…saludos…Atte Paola

  576. Ángel San Bartolomé

    Estimada Paola:

    Con mucho gusto responderé tu consulta, pero antes debes identificarte indicando tu apellido, esa es la única condición que les pido a los lectores del blog, ya que no acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,

  577. Paola Gómez

    Estimado Angel San Bartolome, disculpa que no haya firmado mi nombre es Paola Gómez García, espero que puedas absolver mi inquietud, agradeciendote de antemano y en espera de tu respuesta—Atte Paola Gómez

  578. Ángel San Bartolomé

    Estimada Paola Gómez:

    Las fisuras en los muros de albañilería se presentan cuando se excede una deriva de 1/800. Estos desplazamientos podrían deberse a una serie de factores: 1) sismos que originan desplazamientos laterales en las losas, que a su vez están conectadas a los muros; 2) asentamientos diferenciales en la cimentación; 3)contracción de secado de la losa de techo, cuando carece de juntas y ha sido mal curada; 4) asimetría en la disposición de las cargas de gravedad, que causan desplazamientos laterales y también desplazamientos relativos verticales; 5) ladrillos asentados en estado seco, que succionan rápidamente el agua del mortero generando contracciones de secado; etc. Si se presentó la fisura, hay que profundizarla, limpiarla, humedecerla y taponarla con mortero 1:4, para después coserla con una malla electrosoldada anclada en ambas caras del muro, para finalmente tarrajear la pared. Saludos,

  579. Paola Gómez

    Estimado Ángel San Bartolomé, gracias por tu respuesta, pero si las fisuras se presentan en muros de concreto armado; que tratamiento deberia hacerse?, ya que estuve navegando por internet y existen variedad de productos como los epoxicos que ofrecen dar solucion, consideras que estos funcionen o que recomiendas para dar solucion, se puede aplicar el metodo que me describes al final de tu respuesta…muchas gracias.Saludos,
    Paola Gómez

  580. Karem Ulloa

    Ing. San Bartolomé:

    Quisera saber si es que es necesario definir el tipo de ladrillo a usar en los tabiques (pandereta, econoblock, kingkomg, p7) antes del diseño estructural y por qué debe hacerse.

  581. Ángel San Bartolomé

    Estimada Paola Gómez:

    Aparte de las causas que originan fisuras indicadas en el mensaje anterior, para el caso de las placas de concreto armado existen otras razones que debes descubrir antes de efectuar la reparación, como por ejemplo: 1) la corrosión del refuerzo; 2)la presencia de tuberías; 3) la contracción de secado. Mira un artículo sobre ventajas y desventajas de los muros en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… Una de las causas más comunes es la contracción de secado, originada por un mal curado y faltas de juntas de dilatación, antiguamente los encofrados se retiraban después de 7 días de haberse vaciado el concreto, actualmente lo hacen después de 1 día, con lo cual, la pérdida de humedad en el concreto es más violenta y eso da lugar a una mayor contracción. En cuanto a la reparación, existen varias técnicas, como por ejemplo: la inyección de resina epóxica, el uso de mallas de fibra de carbono o de vidrio, etc., todas estas técnicas son caras y si bien hacen que se recupere la resistencia, pero la rigidez queda degradada. Por eso es mejor tomar medidas preventivas, como curar adecuadamente al concreto, usar concreto con fibra incorporada, etc. Saludos,

  582. Ángel San Bartolomé

    Estimada Karem Ulloa:

    Por supuesto que es importante definir en los planos de estructuras qué tipo de unidad se va a utilizar en los tabiques. Porque: 1) sus características elásticas son distintas y eso debe contemplarse en el análisis estructural; 2) la forma de arriostrar al tabique es distinta dependiendo del tipo de unidad; 3) los pesos volumétricos son diferentes y eso debe considerarse al evaluar la fuerza sísmica. Saludos,

  583. Francisco Sánchez

    hola ingeniero quisiera preguntarle acerca de algun estudio que alla realizado en muros de masposteria confinado con dala intermedia,quisiera saber si me podria dar alguan informacion si es que tuviera la necesito para mi trabajo de titulacion dado que probamos un muro de dala intermedi en la faculta de ingenieria UAG,chilpancingo,mexico y mi asesor me dijo que habia leido que usted tenia algun trabajo similar, esperando su respuesta le agradesco su atencion reciba un cordial saludo del pasante en ingeniero Francisco Javier Sanchez Agustin de chilpancingo gro. mex.

  584. Ángel San Bartolomé

    Estimado Francisco Sánchez:

    Lo que en México se denomina "dala" en el Perú la llamamos "solera". El artículo que solicitas lo puedes encontrar en este blog en el capítulo "Albañilería Confinada", proyecto 04, bajo el nombre "Variación del Refuerzo Vertical y Horizontal". Allí cometimos el error de no colocar estribos en la unión solera intermedia-columna. Te deseo muchos éxitos en tu investigación y espero que difundas este blog en la UAG. Saludos,

  585. Karen Anzola

    Buenos dias Sr Angel. Soy estudiante de ing civil en la UCLA, Venezuela, actualmente estoy realizando mi tesis de grado sobre bloques de adove estabilizados, debido a que en venezuela no existe una norma especifica para este tipo de bloques nos vemos en la necesidad de utilizar la norma peruana. Me gustaria saber donde puedo encontrar esta norma, he revisado en internet pero no estoy segura de haber encontrado la norma completa. Espero su pronta respuesta.
    att. Karen Anzola

  586. Ángel San Bartolomé

    Estimada Karen Anzola:

    La Norma peruana E.080 "Adobe", puedes descargarla de este blog, aparece en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda". Trata de difundir este blog entre tus amigos de la UCLA. Saludos,

  587. cesar reyna

    Buenas tardes Ing.
    Al diseñar estructuralmente una casa de 2 pisos con muros de albañileria. y
    Al tener una luz de 4.25 m. al diseñar la viga tengo un peralte de 0.50m, pero por consideraciones arquitectonicas me observan el propietario que el techo de este ambiente debe ser plano no debe quedar viga peraltada en el ambiente. Como transformo esta viga peraltada en viga chata. Oh en otros ejes tendria que aumentar muros (espesor) de para que en el eje observado la demanda sismica disminuya. Gracias por su respuesta

  588. Ángel San Bartolomé

    Estimado César Reyna:

    Si tu problema es por carga vertical, podrías optar por una losa armada en 2 sentidos, para descargar el trabajo de la viga en cuestión, de tal forma que puedas transformarla en viga chata, pero, aún así, debes revisar deflexiones en esa viga. Si el problema es sísmico, como tú bien dices, tendrías que aumentar la rigidez de los ejes paralelos a la viga en cuestión. Saludos,

  589. Gustavo Mori

    Ing. San Bartolome

    Le escribe Gustavo Mori, soy ingeniero civil y he leido todos sus analisis respecto a las normas de albañileria, realmente me da gusto saber que en el Peru existen profesionales que se dedican a la investigacion y ademas comparten sus conocimientos.
    Agradecere me pueda indicar ¿Que requisitos debe cumplir un ladrillo para ser considerado del Tipo IV

    * Gracias *

  590. Alvaro Saavedra

    Estimado Ing. San Bartolomé:

    Soy alumno de la Maestría de Ing. Civil y quisiera hacerle una consulta respecto a una duda que tengo:

    ¿Sería válido y/o útil pensar en realizar un trabajo de investigación respecto al Diagrama Momento – Curvatura en Muros de Albañilería Confinada?

    Es una idea que se me vino a la mente viendo el tema de Momento-Curvatura, tal vez Ud. como especialista podría darme su opinión al respecto.

    Gracias.

  591. Ángel San Bartolomé

    Estimado Gustavo Mori:

    Para clasificar un ladrillo, se requiere hacer 3 pruebas: variación de dimensiones, alabeo y compresión. Luego, utilizando la Tabla 1 de la Norma E.070 y los peores resultados de las 3 pruebas, se clasifica al ladrillo. En la Tabla 1 aparecen los requisitos que debe cumplir el ladrillo clase IV. Saludos,

  592. Ángel San Bartolomé

    Estimado Álvaro Saavedra:

    Las edificaciones de albañilería confinada tienden a fallar por corte ante los terremotos, por eso en la Norma E.070 se diseña pensando en ese tipo de falla, por lo que efectuar diagramas momento-curvatura para esos muros estaría demás. Más bien en la Norma E.070 se busca que la Albañilería Armada tenga una forma de falla por flexión, allí serían aplicables los diagramas momento-curvatura. Saludos,

  593. juan palomino

    Buenos dias ing.
    Una consulta a los cuantos dias se puede trabajar (asentar ladrillo) sobre una losa aligerada despues de ser vaciada de concreto. O se esperaria que se desencofre la losa aligerada para recien empezar a trabajara sobre ella.
    Muchas gracias por su aporte.

  594. Ángel San Bartolomé

    Estimado Juan Palomino:

    Dependiendo del tipo de muro, tu pregunta tiene 2 respuestas. 1) Para el caso de tabiques ubicados sobre la losa, debes desencofrar primero la losa y después construir la albañilería, de lo contrario las deflexiones que se producen en la losa al desencofrarla, podrían dañar al tabique. 2) Para el caso de muros portantes, puesto que estos muros presentan continuidad vertical, su albañilería podría construirse incluso al día siguiente de haberse vaciado el concreto de la losa y estando encofrada la losa. Sin embargo, es recomendable dejar que pasen unos 3 días después del vaciado, tanto para curar la losa como para que se produzca su contracción de secado, para después construir la albañilería. Saludos,

  595. Nelly

    Buenos dias Ingeniero, gracias por la respuesta que pueda darme a la duda que aun tengo con respecto a la adherencia ladrillo-mortero, con las explicaciones que me dio para los ensayos en probetas pequeñas (traccion indirecta, traccion directa y cizalle), entendi que por las dispersiones que presentan en los resultados, no son ensayos confiables por lo que ya han sido descartados, pero aún no comprendo como es que se llega a cuantificar la adherencia en el ensayo de compresion diagonal en muretes cuadrados (un porcentaje o relacion con respecto al ensayo, medida en la misma unidad que el esfuerzo de corte?)…podria por favor darme un aexplicacion para yo poder cuantificar la adherencia en mis muretes cuadrados?
    Muchisimas gracias Ingeniero por la respuesta.
    Cuidese

  596. Ángel San Bartolomé

    Estimada Nelly Corazao:

    Algo que olvidé mencionarte en la respuesta anterior, es que el ensayo de compresión diagonal en muretes mide la adherencia que se desarrolla tanto en las juntas horizontales como verticales, a diferencia de otras técnicas de ensayo. Sobre la cuantificación de la resistencia, es algo que ya te respondí, pero, para mayor detalle, debes leer los comentarios al capítulo 05 de la Norma E.070, "Resistencia de Prismas de Albañilería", que aparece en este blog, así como los artículos que aparecen en el capítulo "Adherencia Unidad-Mortero". También lee el artículo 14 que aparece en el capítulo "Espacio Libre". Saludos,

  597. Juan Palomino

    Buenas noches ing.
    Muchas gracias por su respuesta de a los cuantos dias se puede trabajar (asentar ladrillo) sobre una losa aligerada despues de ser vaciada de concreto.
    Siguiendo con el mismo tema, a los cuantos dias se puede iniciar el enconfrado y vaciar el concreto de la losa aligerada del siguiente techo (a los 7, 10 o 14 dias). Es necesario tener la probeta ensayada para verificar si ya alcanzo la resistencia deseada en el diseño.
    Muy agradecido por su contribucion a mi formacion como ingeniero.

  598. juan palomino

    para aclarar lo encofrado y vaciado, a los cuantos dias se puede iniciar el enconfrado y vaciar el concreto de la losa aligerada del siguiente techo (a los 7, 10 o 14 dias). Aun estando el primer nivel enconfrado y con sus puntales. Es necesario tener la probeta ensayada para verificar si ya alcanzo la resistencia deseada en el diseño.
    Gracias

  599. Ángel San Bartolomé

    Estimado Juan Palomino:

    En la respuesta anterior te había recomendado iniciar la construcción de la albañilería portante al tercer día de haberse vaciado el concreto de la losa, en ese lapso, puedes ensayar tus probetas para tener una idea de la resistencia de ese concreto y efectuar correcciones antes de construir el muro. Luego viene la construcción de la albañilería en 2 jornadas, en la tercera armas el encofrado de las columnas y se vacía su concreto, en la cuarta jornada puedes desencofrarlas, curarlas e iniciar el encofrado del techo inmediato superior y al día siguiente puedes vaciar el concreto del techo y de las vigas en simultáneo. Lógicamente, esta respuesta depende de varios factores, como: la magnitud de la obra, el rendimiento de la mano de obra, la disposición de equipos, materiales, encofrados, etc. Saludos,

  600. Juan Carlos Antequera Huaman

    Estimado Ingeniero, quisiera hacerle una consulta, escuche un comentario de un colega que en estructuras hasta de 2 pisos se podia obviar las vigas peraltadas en el eje secundario de una losa aligerada; tengo entendido que de acuerdo a la idealizacion para los calculos, la losa se considera como un diafragma rigido y por lo tanto deberia tener vigas peraltadas en el eje principal y secundario de las mismas.
    ¿Es posible obviar las vigas peraltadas en el eje secundario en estrucuturas hasta de 2 pisos?

    Muchas gracias.

  601. Daniel Díaz

    ESTIMADO INGENIERO , ESTOY HACIENDO UNA INVESTIGACION SOBRE EL DIAGNOSTICO DE LA VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL DE VIVIENDAS DE ALBAÑILERIA , NO TENGO INFORMACION SOBRE ALGUNA METODOLOGIA PARA LA EVALUACION DE VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL SI ME PODRIA AYUDAR LE ESTOY BIEN AGRADECIDO FELICITACIONES POR ESTE BLOG MUY INFORMATIVO PARA ESTUDIANTES E INGENIEROS MI SALUDO AFECTUOSO DESDE CHIMBOTE

    ATENTAMENTE ..
    DANIEL DIAZ B.

  602. Ángel San Bartolomé

    Estimado Juan Carlos Antequera:

    Para un sismo no existen direcciones secundarias, todas son principales, por tanto, en los sistemas aporticados dependerá de la magnitud de los esfuerzos y deformaciones que tenga la viga como para peraltarlas o no. Distinto es el caso de las vigas soleras, ya que ellas no se deforman por flexión al estar ligadas a la albañilería, esas vigas pueden ser chatas. En cuanto a la acción de diafragma que tienen las losas, no se requiere peraltar a las vigas, las losas, por su enorme área que tienen, prácticamente no se deforman ante cargas contenidas en su plano.

  603. Ángel San Bartolomé

    Estimado Daniel Díaz:

    Lee el artículo #13 que aparece en en el capítulo "Espacio Libre" de este blog. En la PUCP se han hecho tesis sobre vulnerabilidad de las viviendas de albañilería, lamentablemente no fueron publicadas. Al respecto, trata de comunicarte con los asesores de esas tesis: Marcial Blondet (mblondet@pucp.edu.pe) y Alejandro Muñoz (amunoz@pucp.edu.pe). Saludos,

  604. Ramiro Zamata Calcina - Egresado UNSA

    Buen Dia Ing. San Bartolome:
    1. ¿Se considera a un muro de albañileria como un muro de corte?

    2. ¿ En edificaciones de albañileria se recomienda solo construir hasta 5 pisos o 15m, a que explicacion se debe dicha recomendacion?

    3.¿ Por que en albañileria caen en la zona plana del espectro de respuesta?

    4. ¿ A partir de que dimensiones se puede considerar como elemento Muro de corte "placa" ?
    saludos y Muchas Gracias por su respuestas

  605. cesar reyna

    Buenas noches Ing.
    En una construccion , la viga que une dos muros de albañileria, tienen un armadura de fierro de 5/8" es posible trabajarla con su areas equivalentes de 1/2".? Es decir que si el plano manda 4 fierros de 5/8", se podra reemplazar por 6 fierros de 1/2". Habria algun problema hacer este cambio?
    Gracias por su respuesta

  606. Ángel San Bartolomé

    Estimado Juan Carlos Antequera:

    Olvidé indicarte que en los comentarios al capítulo 06 "Estructuración", de la Norma E.070, que aparece en este blog, puedes encontrar información sobre los diafragmas. Saludos,

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