2.016 pensamientos en “INVESTIGACIONES EN ALBAÑILERÍA”

1. Pedro Flores 18 julio, 2007 en 11:32 am

   Como esta Ing. disculpe que lo moleste nuevamente, pero tenia una duda y es la siguiente: Tengo dudas transformar las secciones de las vigas dinteles cuando la losa es unidireccional y no macisa, ya que el espesor de la losita superior es de 5 cm, que recomendación es la mas adecuada??, pues es cuatro veces el espesor. Mi aligerado es de 20cm tomaria ancho tributario 80cm (4×0.2) o 20cm (4×0.05), Un saludo Ing.
2. Ángel San Bartolomé 18 julio, 2007 en 2:21 pm

   Estimado Pedro:

   En el rango elástico trabaja el conjunto dintel-aligerado, pero al ser bajo el módulo de elasticidad de los bloques huecos en comparación con el concreto, puedes despreciar la participación de los bloques y quedarte sólo con la "losita" de 5cm.

   En realidad el problema es muy complejo, ya que el grado de deformación por flexión que imprime el dintel sobre el aligerado depende de la relación de peraltes dintel/aligerado y de la dirección que sigan las viguetas respecto al dintel.

   Saludos,
3. Manuel Rodriguez Junior 17 agosto, 2007 en 8:29 am

   saludos:

   ing. para calcular el peso de la estructura se considera el espesor nominal o el efectivo?? …

   cuando se usa el sap para albañileria
   la altura de entrepizo es considerada
   para calcular los cortantes sismicos y
   la altura libre o efectiva de los muros
   para calcular la rigidez ??

   gracias
4. Wilmar Rivera Acevedo 18 agosto, 2007 en 11:11 pm

   Ingeniero San Bartolomé:

   Es muy común que al diseñar muros portantes, los cuales por razones arquitectónicas deban ser altos (h>20t) y de aparejo de soga (por razones de espacio) se proyecte una viga solera intermedia en el muro. Entiendo que es para limitar la altura del paño frente al pandeo y que al incluirla se obtendrían dos paños de ladrillo: uno superior y otro inferior con un h<20t cada uno… pero mi pregunta es la siguiente: como analizo el caso del pandeo de todo el conjunto, cual es el modelo matemático, a cuanto debo espaciar los elementos de confinamiento vertical (columnas de amarre) pues pienso que si están muy separados la viga intermedia tendría poca rigidez en la dirección perpendicular al plano del muro y no serviría de mucho.

   Le agradezco de antemano

   Saludos
5. Ángel San Bartolomé 19 agosto, 2007 en 11:52 am

   Estimado Manuel Rodriguez:

   Toda masa que se acelere genera fuerza de inercia, por tanto, debes incluuir toda la masa existente en el edificio, incluyendo tarrajeos. Para calcular la resistencia a corte de los muros, debes descontar los tarrajeos porque tienden a desprendense, salvo que lo apliques sobre una malla debidamente anclada al muro. En cuanto a la altura, se trabaja con la altura del entrepiso, incluyendo al sobrecimiento para el primer piso, en cambio, para determinar la resistencia a compresión de la albañilería, debes usar su altura libre. Saludos,
6. Ángel San Bartolomé 19 agosto, 2007 en 12:13 pm

   Estimado Wilmar Rivera:

   El problema que planteas se torna crítico cuando el muro portante de doble altura está sujeto además a carga sísmica perpendicular a su plano. En este caso es conveniente modelarlo usando elementos finitos, aplicando primero la carga sísmica, con lo cual podrás obtener una deflexión "D" en su zona central, luego, en una segunda corrida del programa, aplicas la carga sísmica y unos momentos en los extremos del muro iguales a PxD, donde P es la carga vertical acumulada. El programa proporcionará los esfuerzos en la albañilería (tracción y compresión) que deberán ser menores que los valores admisibles indicados en la Norma E.070. Si no lo fuesen, deberás aumentar la sección de los arriostres, o disminuir la distancia entre ellos. En realidad el problema P-D es iterativo y debes tratar de evitar ese tipo de estructura. Saludos,
7. Manuel Rodriguez Junior 23 agosto, 2007 en 4:11 pm

   Estimado ing.

   Para simular albañileria en el sap, se
   aplica el metodo de la columna ancha y
   la viga muy rigida en el interior del muro es independiente del dintel??

   Esta viga o biela rigida se diseña,se
   considera su peso y masa en el analisis??

   Tengo algunas dudas con este metodo por
   falta de literatura y ejemplo paso a paso en el sap, si usted pudiera emitir
   un comentario teorico del metodo y como
   se implementa la metodologia, pues le
   critican la falta de compatibilidad de las rotaciones en la union de el dintel
   y la albañileria..

   Si aplico el elemento finito en el sap
   como rotular la albañileria, ya que no
   es un elemento tipo barra en la aplicacion de un analisis pushover ??

   saludos……
8. denisse campos 23 agosto, 2007 en 9:33 pm

   estimado ing. mi nombre es denisse campos y estudio ingenieria civil en la udep, he estado investigando de un buen libro sobre analisis de estructuras y encontrado que hay uno q se llama analisis de edificios y el autor es usted, quisiera x favor informacion como obtenerlo ya q estoy en piura y me hes dificl ir hasta la universidad catolica.
   esperando su respuesta… muy agradecida
9. Ing.Ramón Del Valle Cárdenas 24 agosto, 2007 en 10:04 am

   Ing.Angel San Bartolomé:Despúes de revisar la Norma E080 encuentro que en ningún punto se indica que a partir de la vigencia de la Norma las casas de adobe existentes se deban reforzar considerando lo indicado en la Norma,por lo que la Norma es obligatoria sólamente para construcciones de adobe que se hagan a partir de su entrada en vigencia.A la luz del terremoto de Pisco parece que esa omisión ha sido trascendental,porque habría obligado a los dueños de casas de adobe a reforzarlas y a las municipalidades a exigir el cumplimeiento de la Norma¿No le parece?¿O en algún lugar de la normativa aparece dicha exigencia?
10. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2007 en 11:01 am

    Estimado Manuel Rodriguez:

    El brazo o barra rígida es un elemnto ficticio sin masa que representa la sección plana del muro en la hipótesis de Navier. La viga dintel se conecta a esa barra rígida y en ese punto existe compatibilidad de giros y desplazamiento vertical entre ambas barras. Esa barra ficticia no se diseña, lo que se diseña es la viga solera a tracción, ella no trabaja ni a flexión ni a corte (no se deforma). Para una mejor aclaración, te recomiendo leer mi libro Análisis de Edificios.

    En tu segunda pregunta, en estos sistemas tan simples, no tienes que hacer análisis tan sofisticados. En mi comentario anterior te sugería usar elementos finitos (mallas) para el caso particular del muro de doble altura sujeto a carga perpendicular "estática" y por supuesto que el SAP puede articular los bordes de esa malla.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
11. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2007 en 11:10 am

    Estimada Denisse Campos:

    El libro al que haces referencia se titula "Análisis de Edificios". El Fondo Editorial de la Universidad Católica es la entidad que lo comercializa. Puedes hacer tu pedido ingresando desde este mismo blog a la página web de la Universidad Católica (haces click en las primeras palabras resaltadas que aparecen al inicio del blog), para luego ingresar al Fondo Editorial. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
12. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2007 en 11:26 am

    Estimado Ing. Ramón del Valle:

    Económicamente hablando, es imposible aplicar su propuesta. Habría que reanalizar absolutamente a todas las edificaciones peruanas (de albañilería, concreto armado,adobe, tapial, metálica, etc.) construidas antes de promulgar cada Norma (no sólo la E.080), y si no pasan, reforzarlas.

    Lo que si es viable es tratar de difundir al máximo a las técnicas de reforzamiento.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
13. Manuel Rodriguez Junior 26 agosto, 2007 en 7:41 pm

    Estimado Ing.

    Muchas gracias por sus valiosas infor-
    maciones tecnicas,porque el gobierno
    peruano no ayuda en la construccion
    informal con bloques de hormigon con
    refuerzos internos y de esta manera
    bajar el indice de descracia para la
    masa mas pobre ??

    Como se comportaron las escuelas con
    el nuevo modelo aplicado con el sismo
    reciente ??

    Una sugerencia ing. en los modelos a
    escala real en el laboratorio de
    estructuras, porque no se aplica una
    carga sismica con angulo critico mayor
    que cero, es decir con carga inclinada,
    puesto que en un calculo reciente de una estructura de albañileria con un
    angulo a 25 grados de la carga dinamica
    los resultados fueron mas criticos que
    los calculados normalmente y sabiendo
    que el sismo llega en cualquier direccion, esto me genera cierta duda y
    por lo cual necesito su opinion…..?
    saludos cordiales………
14. Elvis Gary Berrio Calderon 28 agosto, 2007 en 6:48 pm

    Estimado ing.
    El que le habla es un bachiler en ingenieria civil y me encuentro trabajando en la construccion de un hotel aqui en el departamento del Cusco, dicho hotel se esta construyendo con albañileria confinada y es de tres pisos, mi funcion es la del control de calidad y hasta el momento he estado controlando las caracteristicas de los ladrillos, espesor de juntas, concreto para el confinamiento, entre otras. La proxima semana realizaremos una prueba de diamantina a una serie de placas que estan presentando problemas, el motivo de la presente es para preguntarle si es posible asi como hay pruebas de diamantina para estructuras de concreto, el que exista una prueba que corte una parte del muro y luego ensayarlo, algunos amigos me dijeron que si se podia, pero me es dificil encontrar informacion al respecto. Le pediria el favor de que si la PUPC realiza estas pruebas, me informe cual es el nombre del ensayo, con quien tengo que comunicarme, el procedimiento que se utiliza, si pueden venir aqui a Cusco, etc. agradecere cualquier apoyo que me pueda brindar.
    Saludos cordiales
15. Fernando Peña García 28 agosto, 2007 en 11:56 pm

    Ing. Ángel San Bartolomé:
    Reciba mis saludos y mi reconocimiento valiosamente científico-peruano a las investigaciones en las construciones de TIERRA CRUDA;para otros,
    despreciativamente:Construciones de barro;para mi:CONSTRUCIONES DE TIERRA.
    Le escribo desde mi casa de ADOBE en Moro,Distrito de Moro,Provincia del Santa,Región Chavín.Vivo cómodamente con mi familia entre paredes y techo de tierra desde 1992,y construí mi casa después recoger las investigaciones del ININVI,PUCP,UNI y las valiosas esperiencias de los sabios ciudadanos/as ancashinos/as de la Cuenca del Nepeña,a la que pertenece Moro.
    Fué una interesante etapa de mi vida que en 1998 pude transmitir asesorando a mi esposa e hija que formaron el Grupo de la I.E."Santo Domingo" de Moro, como asesoras, puesto que mi esposa es profesora en la I.E.,y participaron en la VIII FENCYT con el Proyecto:"Escuela Andina para Aprender Mejor",quedando en el 1er lugar a nivel nacional en el Área de Ciencias Sociales.La infraestructura del Proyecto fué a partir de la tecnología de Construciones de Tierra utilizada en mi casa.Ni el Ministerio de Educación ni el CONCYTEC,organizadores del evento,no se han preocupado de difundir ni desarrollar lo que premiaron.Sólamente una Congregación de Monjas que residen en Moro, se acordaron del Proyecto y me encargaron reproducir en el caserío de Virahuanca la maqueta de aula octogonal prototipo del Proyecto,lo cual realicé con los 30 padres y madres de familia de Colegio,además de los alumnos.Tube que hacer de diseñador arquitecto,maestro de obras,albañil,fotógrafo y sistematizador con 276 fotografías de la obra. Hoy el aula octogonal sigue siendo utilizada por los alumnos y la sistematización ha quedado en un librito mal editado,poco difundido y lo peor de todo es que todo mi entusiasmo y esfuerzo para transmitir mi experiencia, que sirva para una vivienda mas segura,confortable y al alcance de las mayorías no tengo los medios para hacerla llegar a esas mayorías,pues quienes deberían de preocuparse por difundirlo no lo hacen ya que no es negocio,en cambio cemento,fierro y ladrillos si les deja coimas.
    Si Ud.está interesado en dar una oportunidad mas a la tierra para construir, lo cual sería una alternativa viable para las familias afectadas del Sur,podríamos compartir conocimientos para que lleguen a los mas necesitados de una atención.
    Atentamente.
    Fernando
16. Ángel San Bartolomé 29 agosto, 2007 en 5:38 pm

    Estimado Manuel Rodríguez:

    Son diversos los materiales que la gente de pocos recursos económicos podrían emplear (ver en el blog los sistemas alternativos), sin descartar al adobe con un refuerzo adecuado.

    Sobre el comportamiento ante el sismo del 15-08-2007 de las escuelas nuevas no tengo noticias. De las escuelas construidas en la década del 90, algunas se comportaron excelentemente, incluso hubo una de 3 pisos muy cerca a la zona licuada en Tambo de Mora, que apenas tuvo algunas fisuras en los muros. Otras localizadas en Pisco en en suelo de baja calidad, sufrieron daños que pueden repararse. En Ica, un pabellón moderno de la Facultad de Medicina, los tabiques aislados de la estructura principal volcaron por un pésimo anclaje del refuerzo vertical correspondiente a las columnetas.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
17. Ángel San Bartolomé 29 agosto, 2007 en 5:54 pm

    Estimado Elvis Berrío:

    Deberías también hacer ensayos en pilas de albañilería, como se indica en la Norma E.070. La prueba de probetas diamantinas está estandarizada, en cambio la prueba que sugieres recortando con una amoladora una parte de la placa no está reglamentada y deberías emplearla como último recurso para tener una idea de la resistencia del concreto (es lo que hice trayendo una muestra del hotel colapsado en Pisco). También, para tener una idea de la resistencia del concreto, sin tener que cortar a la placa, puedes hacer una prueba de esclerometría. No sé si llegaron a fabricar y ensayar probetas estándar obtenidas durante la construcción y qué resistencia obtuvieron.

    Para una mayor referencia puedes comunicarte con la Jefa del Laboratorio de Estructuras PUCP, Ing. Gladys Villa García, su e-mail es: gvillag@pucp.edu.pe.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
18. Ángel San Bartolomé 29 agosto, 2007 en 6:03 pm

    Estimado Fernando Peña:

    En este blog Ud. tiene la oportunidad de difundir su libro, siempre y cuando cumpla con los requisitos indicados en el capítulo "Espacio Libre". Anímese, todos necesitamos aprender.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
19. Ramon Del Valle 30 agosto, 2007 en 11:09 am

    Ing.San Bartolomè:En efecto,puede estar fuera su bolsillo a muchos dueños de casas de adobe el reforzarlas,pero mas caro es que inexorablemente pierdan su vida en el pròximo teremoto.Los sismòlogos Hernando Tavera e Isabel Bernal publicaron el 2005 las tres areas donde habrìa pròximamente un terremoto:dos eran en Ica,acertaron, y un tercero frente a Moquegua y Tacna,se podrìa preparar un programa de refuerzo en la mayorìa de casas de adobe de estas zonas y sobre todo reforzar iglesias de adobe y quincha en todo el Perù,en Pisco casi 150 murieron en la iglesia,difundir las tècnicas ayuda,pero pasado el impacto del terremoto los medios de comunicaciòn se olvidaràn del asunto y ya no habrà mucha oportunidad de difusiòn masiva por lo que un cambio enla Norma puede contribuir a que verdaeramente se refuerzen las construcciones de adobe.
20. Ángel San Bartolomé 30 agosto, 2007 en 2:31 pm

    Estimado Ramón del Valle:

    Comprendo tu gran preocupación la cual también la comparto, de lo contrario no me dedicaría a investigar la manera de cómo reforzar a las viviendas de adobe y me plegaría a muchos ingenieros que quieren tapar al sol con un dedo prohibiendo la construcción con adobe (como en Chile).

    Lo que pasa es que tenemos más de 2 millones de viviendas de tierra, donde habitan personas que a lo sumo tienen recursos para alimentarse. Imagínate, a un costo de por lo menos US$500 para reforzar cada vivienda la enorme inversión que debería hacerse. Para eso requeriríamos la ayuda internacional.

    Donde estoy plenamente de acuerdo es que toda construcción que concentre una elevada cantidad de gente (iglesias, hospitales, postas médicas, colegios, etc.), y que hayan sido construidas sin la participación de un especialista en estructuras, debe ser reforzada obligatoriamente.

    Fíjate que en el reglamento E.080 de adobe se especifica reforzar a todas las viviendas nuevas de adobe, sin embargo, pese a la experiencia que han tenido los pobladores afectados por el sismo de Ica, hay personas que están reconstruyendo sus casas sin ningún tipo de refuerzo en las narices de las autoridades.

    Por eso, más que un decreto ley, lo que debemos tratar de hacer es persuadir a las personas del riesgo que corren, y para esto, es necesario que se conozca qué técnicas existen para reforzar estas viviendas.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
21. Elvis Gary Berrio Calderon 3 septiembre, 2007 en 6:54 pm

    Est. Ing. San Bartolome,
    En primer lugar gracias por la respuesta brindada, me comunique via e-mail con la encargada del laboratorio de la PUCP y me indico que es posible realizar una prueba de compresion diagonal a un muro de albañileria construido aqui en la obra cortandolo y tambien me dio los costos y las medidas del prisma a ensayar.
    Ahora la pregunta es como corto el muro y como lo traslado hasta las instalaciones del laboratorio de la PUCP en Lima.
    Las recomendaciones de SENCICO aqui en Cusco son que nosotros llevemos los ladrillos, los materiales para preparar el mortero y armar un murete en sus instalaciones y luego someterla a prueba, el problema es que no lo considero representativo.
    la otra pregunta seria: Si este ensayo (de la manera en que la planteo) ya se realizo alguna vez, en caso de ser asi me gustaria saber cual fue el procedimiento realizado, especificamente a la hora del cortado del muro de albañileria y la manera en que el prisma fue transportado, debido a que en caso de muros de albañileria de cabeza (aun de 0.60 x 0.60) son bastante pesados y a la vez fragiles.
    (Que hacer)
    Le agradesco anticipadamente por el tiempo que me brinde al
    responder este correo.
    Saludos
22. Ángel San Bartolomé 4 septiembre, 2007 en 8:59 am

    Estimado Elvis, en una oportunidad, cuando se hizo la evaluación sísmica de la fábrica Aji No Moto, en Lima, cortamos pilas y muretes de un muro de albañilería, eso lo hicimos porque la estructura era antigua y se desconocía las propiedades de los ladrillos y mortero utilizados. En tu caso, el hotel es nuevo, por lo que tienes los materiales como para fabricar las pilas y muretes, ya sea en Lima o en el Cuzco. De construirlos en el Cuzco, tendrías que embalar a los especímenes protegiéndolos con tecnopor. De construirlos en Lima, puedes traer tu mano de obra al Laboratorio. Saludos,

    Ángel San Bartolomé
23. Elvis Gary Berrio Calderon 4 septiembre, 2007 en 10:30 pm

    Est. Ing San Bartolome
    Ante todo gracias por los consejos brindados, sus comentarios han sido transmitidos a los ingenieros de la presente construccion y en el transcurso de estos dias se realizara la prueba.
    Esta prueba se origino debido a que la oficina de control de calidad en la cual trabajo, hizo un diagnostico de espesor de juntas, dimensiones de ladrillos, caliche en los ladrillos, entre otras, encontrando que los espesores de juntas tienen en promedio 2cm y en algunos casos llega a 2.5, la variacion de ladrillo sobrepasa el 4% que indica la norma, y para terminar encontramos que las unidades de albañileria estaban "reventando" debido a la presencia de una sustancia blanca que aqui en la zona la llamamos caliche (Carbonato de Calcio), la colocamos para prueba en un recipiente con agua y a los dos dias en ladrillo presentaba rajaduras.
    Cabe mencionar que estos ladrillos fueron ensayados en Sencico de Cusco, dandonos resultados positivos en lo que refiere a resistencia a compresion.
    Cuando la oficina de control de calidad se instalo tres meses despues de que la obra empezara se tenia ya muchos muros construidos, a pesar de que los ensayos de laboratorio a los ladrillos eran positivos, en obra nos encontramos que los ladrillos presentaban problemas.
    Desde el momento en que el area de control de calidad esta funcionando se esta haciendo un seguimiento tanto a elementos como a procedimientos, la pregunta era:
    Ahora controlaremos los muros a construirse, PERO como controlamos o como aseguramos que los muros construidos estan bien construidos, mas aun sabiendo que estos se encuentran en el primer nivel y mas aun con el terremoto ocurrido.
    La inversion que se esta realizando es bastante fuerte por lo tanto no nos podemos permitir el estar inseguros con las estruturas que ya se construyeron, por tal motivo se penso en la realizacion de la prueba que inicialmente le comente Y asi surgio todo
    Bueno esa es mas o menos la historia de este ensayo, queria compartirla con Ud.
    Saludos
24. Ramiro Mercado 5 septiembre, 2007 en 9:56 am

    Ing. Ángel San Bartolomé
    Estoy empezando a realizar una investigación para comparar cuanto varía su resistencia a la compresión del concreto f’c=175 kg/cm2, usando curador y sin curado, en la ciudad de Cajamarca, por lo que le solicito algún tipo de información, gracias.
25. ABNER NAMOC VILLEGAS 9 septiembre, 2007 en 12:14 pm

    COMO ESTA INGENIERO DESEABA SOLO HACERLE UNA PREGUNTA ¿PORQUE LA NORMA DE ALBAÑILERIA SOLO CONSIDERA MUROS A PARTIR DE 1.20 m ? HAY ALGUNA RAZON TECNICA PARA ESTO; TAMBIEN DESEABA FELICITARLO POR ESTA PAGINA TAN INTERESANTE QUE NOS NUTRE DE CONOCIMIENTOS A LOS QUE NOS INCLINAMOS EN ESTA RAMA TAN IMPORTANTE DE LAINGENIERIA COMO SON LAS ESTRUCTURAS
    QUE DIOS LOS BENDIGA Y LO SIGAN AYUDANDO
26. Ángel San Bartolomé 9 septiembre, 2007 en 4:38 pm

    Estimado Elvis Berrio, gracias por tu confianza. Me parece muy bien que muestren preocupación por la calidad de los materiales. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
27. Ángel San Bartolomé 9 septiembre, 2007 en 4:54 pm

    Estimado Ramiro Mercado:

    La influencia del curado sobre la resistencia del concreto, puedes leerla en cualquier libro de construcción o de estructuras de concreto armado. De hecho, es vital curar a todos los elementos de concreto (vigas, columnas, muros, losas), para hidratar al cemento y evitar una contracción brusca de secado que agrietaría a estos elementos. Existen diversas técnicas de curado, desde el simple regado hasta los curadores químicos. Ten en cuenta que su uso depende del elemento a curar. Por ejemplo, no debería emplearse curadores de membrana en las losas de techo, porque al caminar sobre ella la desintegran. Se supone que tu investigación vas hacerla en probetas estándar, así que toma como patrón de comparación el curado que especifica la norma ASTM. Saludos,

    Ángel San Bartolomé
28. Ángel San Bartolomé 9 septiembre, 2007 en 5:12 pm

    Estimado Abner Namoc Villegas, los muros de albañilería 1.2m de longitud, presentan muy baja resistencia y rigidez lateral. Por esa razón, ellos no intervienen en el cálculo de la densidad mínima, ni en el cálculo de la resistencia global del edificio (suma de Vm). Sin embargo, pueden ser portantes de carga vertical, si es que tienen continuidad vertical (hasta llegar a la cimentación) y también, participan en el análisis sísmico, si es que no están aislados. Algo que no quisieramos es que exista un gran porcentaje de muros con L < 1.2m y depositar nuestra confianza sísmica en ellos. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
29. oscar zavala ulffe 13 septiembre, 2007 en 8:43 pm

    Apreciado ing.san bartolome
    en obra por deficiente colocacion del concreto en las vigas de ancho 0.40m peralte0.60m acero principal 1" estribos de 1/2" se han producido cangrejeras e incluso algunas con aberturas de long .20m ancho.05m profundidad .07m dañando el nucleo central. en las columnas 0.60×0.60m altura 6.00m cangrejeras aberturas por colocacion de ventanas para 2 vaceado
    se ve una abertura se aprecia el refuerzo principal de 1" y dos estribos
    mi pregunta que tipo de epoxico puedo utilizar para rellenar dichas aberturas
    aademas la viga mantiene horizontalidad y la columna esta bien aplomada.concreto para los dos casos 245kg/cm2
30. jose rojas rodriguez 13 septiembre, 2007 en 8:49 pm

    ING SAN BARTOLOME
    NECESITO SUPERVISAR UNA OBRA DE CONCRET ARMADO QUE BIBLIOGRAFIA ME RECOMIENDA PARA TAL FIN
31. Ángel San Bartolomé 14 septiembre, 2007 en 9:34 am

    Estimado Óscar Zavala, para el caso de cangrejeras enormes como las que indicas, debes picar esa zona, limpiarla y pintar con resina epóxica al concreto antiguo, para después vaciar concreto nuevo con piedra menuda de 1/4". Estas resinas las comercializa Sika y Chema. Saludos,

    Ángel San Bartolomé
32. Ángel San Bartolomé 14 septiembre, 2007 en 9:38 am

    Estimado José Rojas:

    La bibliografía es abundante, empieza por leer la Norma de Concreto Armado E.060.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
33. Jose Luis Miguel de Priego 14 septiembre, 2007 en 12:35 pm

    Estimado ingeniero:

    Antes que nada quiero felicitarlo por la iniciativa de esta pagina ya que considero que comentar y despejar dudas con las intervenciones es una gran manera de aprender.

    Mi intervencion en esta ocasion es para conocer sobre que otros materiales se pueden utilizar para reforzar muros de ladrillo y adobe.

    Sabemos de los refuerzos de malla metalica (tipo gallinero y electrosoldada) y de aislamiento de tabiques para evitar fisuras, pero, no he oido sobre nuevos materiales que quiza sean mas economicos y faciles de instalar.

    Y menciono esto porque en un programa del National Geographic Channel vi la aplicacion de una lamina delgadisima de plastico que tenia resistia casi 5 veces la tension del acero y que se aplicaba con un pegamento epoxico contra un muro de ladrillo. Luego, a este muro con esta lamina transparente, le aplicaron combazos en las zonas no reforzadas y reforzadas, y realmente me asombro la diferencia de adherencia y flexibilidad que tenian. El lado reforzado no sufrio daño alguno mas alla de fisuras y el lado no reforzado, bueno, todos sabemos que pasa cuando se demuele.

    Esa no era una prueba sismica, pero si me interesaria conocer si se ha hecho alguna, la aplicacion y viabilidad de esta y tambien la disponibilidad de este material que verdaderamente no parece ser de costo elevado.
34. HUGO CARLOS QUISPE ÑAHUI 14 septiembre, 2007 en 7:19 pm

    bueno soy estudiante del i.s.t.p jose pardo en primer lugar quiero agradecer al ing. Ángel San Bartolomé por haber publicado esta pagina interesante.
    acabo de ver todos los videos de los ensayos que realizaron en el laboratorio ante un sismo. me parece un buen aporte para los estudiantes de ingenieria civil .
    un saludos a todos los que visitan esta pagina
35. Gustavo Castro Morales 14 septiembre, 2007 en 10:31 pm

    Quisiera saber si en Lima existe alguna empresa que pueda construir una casa de dos plantas en panelcast o algun otro sistema prefabricado de garantia. Si es asi le pido por favor alguna relacion de las mismas
36. Ángel San Bartolomé 15 septiembre, 2007 en 1:27 pm

    Estimado José Luis Miguel de Priego, por supuesto que existen muchas técnicas de reforzamiento con distintos materiales. Antes de probar la malla electrosoldada nosotros probamos con soga, tablas, alambres #16, malla de gallinero, pero la que mejor resultado proporcionó fue la malla electrosoldada que es muy barata y puede encontrarse en cualquier punto del país. Esa fue la malla que usamos para reforzar las viviendas reales y que se comportaron perfectamente ante los sismos del 2001 y 2007.

    Mi amiga Paola Mayorca, hizo su tesis de doctorado en la Universidad de Tokyo, reforzando muros de albañilería con bandas de polipropileno, empleadas para el embalaje de paquetes, y también logró buenos resultados, pero no sé si esas bandas puedan adherirse al adobe. Voy a animarla para que publique su artículo en este blog. También, el Ing. Daniel Torrealva (PUCP) ha probado con éxito el uso de mallas geosintéticas para dotar de ductilidad al adobe.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
37. Ángel San Bartolomé 15 septiembre, 2007 en 1:37 pm

    Estimado Hugo Quispe, muchas gracias por tus palabras. Anímate también a leer los artículos y difunde la existencia de este blog entre tus amigos, todos necesitamos aprender.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
38. Ángel San Bartolomé 15 septiembre, 2007 en 2:27 pm

    Estimado Gustavo Castro, en el blog aparece el nombre de la compañía y de la persona que contrató los servicios del Laboratorio para realizar los ensayos de los sistemas Tronco y Premier Building System. Para el sistema Poliblock Reforzado puedes contactar con el Ing. Giancarlos Vasquez (98348221). Con quién he perdido contacto es con el Ing. Tsunami (sistema PanelCast), él trabaja en USA.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
39. DANIEL URIBE CLERICI 15 septiembre, 2007 en 10:51 pm

    Estimado y Respetable Ingeniero:
    1- Soy de Ica y estuve el dia del terremoto en Ica,en mi casa; con mi hijo de 12 años.Por favor,olvidense del adobe en el Peru !!!…
    2- Se,por sus ensayos sismicos en laboratorio y observaciones de estructuras colapsadas in situ;las zonas de falla: "Por Cizalle y Agietamiento Diagonal"..Por Que?, independientemente de las Densidades de Muros,no se considera en el diseño, el refuerzo en estas zonas :
    a)Utilizacion, en el caso de falla diagonal; de refuerzos verticales en toda la Linea de Falla(mechas de fierro dentro de los huecos de los ladrillos).
    b)Utilizacion, de refuerzo vertical en la linea de falla por cizalle(mechas de fierro).
    3)Es indispensable la utilizacion de fierro horizontal en los muros c/3 hiladas y asi mismo en la union de muro y viga o aligerado( mechas);ya, que es lo que he observado en las fallas de estructuras de albañileria confinada en este terremoto: "La separacion de los muros o ladrillos con las columnas y vigas", quedando sin confinamiento.
    4) Considero que los diseños deben hacerse especificamente,directamente para sismos severos y en el plano de Zonificacion Sismicas,debe considerarse una sola zona para nustro territorio nacional:"DE ALTA SISMICIDAD O SISMICIDAD SEVERA"…Es lo mas logico para diseñar en nuestro pais.
    5 – En el caso de que la densidad de muros no pase;y aun se persista en el diseño arquitectonico o plano de distribucion:Hacer el remplazo de muros por placas de concreto armado ???

    Gracias..le envio mi saludo cordialmente…
    Atentamente
    Ing. Daniel Uribe Clerici
40. Ángel San Bartolomé 16 septiembre, 2007 en 4:33 pm

    Estimado Ing. Daniel Uribe, olvidarse del adobe es como cerrar los ojos y pensar que no existen los más de 10 millones de peruanos que habitan en esas viviendas. Mas bien, debemos procurar difundir las técnicas de reforzamiento que han dado buenos resultados, divúlguelo entre los colegas de Ica.

    En cuanto a la falla diagonal,lo más efectivo es el uso de refuerzo horizontal, y en la Norma E.070 se especifica cuándo emplearlo y en qué cantidad. Respecto a la separación columna-albañilería que Ud. observó, lea el artículo que aparece en este blog sobre los errores cometidos en las construcciones de albañilería en el sismo de Pisco; aquí también le pido que divulgue este artículo entre los colegas de Ica, para aprender de esta lección dejada por el sismo.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
41. hugo carlos Quispe Ñahui 28 septiembre, 2007 en 10:35 pm

    bueno primeramente quiero saludarlo ingeniero
    estoy investigando la construccion aporticada quisiera saber el diseño antisismico y el proceso constructivo
    que se realizan en nuestro pais y que normas se tienen que tener en cuenta y que bibliografia me recomienda
    o paginas de internet.
    saludos.
42. Ángel San Bartolomé 29 septiembre, 2007 en 3:38 pm

    Estimado Hugo Quispe, el análisis y diseño de los sistemas aporticados, compuestos por columnas y vigas, es abarcado por casi todos los libros de concreto armado. En cuanto a los reglamentos nacionales, que los puedes bajar de la pàgina web del Ministerio de Vivienda, están la Norma E.060 "Concreto Armado" y la Norma E.030 "Diseño Sismorresistente". Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
43. Dalia 9 octubre, 2007 en 11:14 am

    Estimados ingenieros por favor me podrian dar razon acerca de que constructoras, obras actualmente esten utilazando el tecnopor para sus edificaciones… gracias
44. jose rojas rodriguez 12 octubre, 2007 en 6:45 am

    estimado ingeniero
    estoy vaceando vigas y losas con concreto premezclado.deseo desencofrar lo antes posible.si ensayo mis testigos a las 72 horas y la resistencia es mayor o muy cercana a la requerida puedo desencofrar.gracias
45. Ángel San Bartolomé 12 octubre, 2007 en 1:51 pm

    Estimado José Rojas:

    El desencofrado lo deberías hacer cuando se logra por lo menos el 80% de la resistencia f´c especificada en los planos de estructuras. Para el futuro, si tienes apuro en desencofrar, puedes emplear aditivos acelerantes de fragua, o concreto rheoplástico. No te olvides de curar al concreto por lo menos durante su primera semana de edad.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
46. Ing. Oscar Urquiaga 15 octubre, 2007 en 7:43 pm

    Ing Ángel San Bartolomé le formulo una pregunta sobre la relacion que tiene el mortero con el F´m (resistencia a la compresion), lo sucedido fue que el ensayo de resistencia en compresion fue de una relacion de 1-3 pero quiero un coeficiente de cambio para una relacion en 1-4, quisiera que me de el link o un dato donde pueda encontrarlo para poder reafirmar mi suposicion y ese dato este aprovado por alguna entidad o por usted.

    gracias..
47. Ángel San Bartolomé 16 octubre, 2007 en 7:46 am

    Estimado Ing. Oscar Urquiaga:

    Los valores de f´m y v´m que aparecen en la Tabla 9 de la Norma E.070 (que Ud. puede descargarla en este blog), corresponden al caso mortero 1:4, mas bien no contamos con información para el caso mortero 1:3, por ser un mortero de poco uso en nuestro medio. Para este caso se requiere hacer ensayos. Lógicamente, la resistencia f´m depende no solo del mortero, sino también de la calidad del ladrillo.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
48. juan jose mamani mamani 16 octubre, 2007 en 2:02 pm

    solicito informacion como maestro de obras
    progras y cd folletos catalogos
    felicitar por exito que viene promoviendo sobre la tecnologia de concreto y obras civiles
49. Ángel San Bartolomé 17 octubre, 2007 en 4:22 pm

    Estimado Juan José Mamani:

    De la siguiente dirección:

    http://www.pucp.edu.pe/facu…

    Podrá Ud. descargar una cartilla especial para maestros en construcciones de albañilería. Esta cartilla fue preparada por el Dr. Marcial Blondet, Profesor Principal de la Pontificia Universidad Católica del Perú.

    Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
50. Fernando Sirumbal 20 octubre, 2007 en 12:29 pm

    Ing. San Bartolomé:

    Soy estudiante de ing. civil de la UNI y, antes de hacerle mi consulta, quisiera manifestarle que, desde que tuve conocimiento de su trabajo, lo vengo siguiendo y apreciando mucho, ya que no es muy fácil encontrar material de estudio en albañilería estructural, como sí lo es en otros materiales.

    Respecto al estudio de los factores de corrección por esbeltez, no me queda claro si la ecuación cúbica de ajuste que obtienen, para relacionar el factor de corrección con la esbeltez de la pila, es válida, indiferentemente, para los tres materiales de mampostería ensayados (KKI, KKA y KVC). Y si fuera así, en qué se basa su justificación. Le agradezco de antemano la aclaración de esta duda.
51. Ángel San Bartolomé 20 octubre, 2007 en 4:20 pm

    Estimado Fernando Sirumbal:

    Tal como indicas, la ecuación cúbica de ajuste es válida para las pilas hechas con ladrillos de arcilla King Kong Artesanal (KKA) y King Kong Industrial (KKI), así como para las pilas hechas con bloques de concreto vibrado (BCV) rellenas con grout. Ese ajuste no funcionó para las pilas hechas con ladrillos de concreto KKC, por la razón que se indica en el artículo. Esa ecuación es de carácter empírica.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
52. Eric Castillo Velasquez 21 octubre, 2007 en 9:47 pm

    Estimado Ing. Bartolome.
    he estado haciendo unos analisis a una edificacion de albañileria, y he obtenido como resultado que al evaluarla usando un analisis por fuerzas equivalentes la capacidad por corte de los muros es adecuada, sin embargo, al realizar un analisis dinamico por elementos finitos tengo concentraciones de esfuerzos elevadas en ventanas y puertas.. podria decir que la edificacion no colapsara pero sufrira daños reparables en estos puntos?? y si la tecnica de reforzamiento con mallas electrosoldada tiene algun procedimiento definido de diseño?? muchas gracias por su respuesta…
53. Ángel San Bartolomé 22 octubre, 2007 en 5:39 pm

    Estimado Eric Castillo:

    Una de las razones por lo que se recomienda aíslar el alféizar de ventanas (ver las otras razones en el blog) es por la concentración de esfuerzos que manifiestas, éstas pueden generar fracturas verticales en la unión con los muros quedando el alféizar suelto y, dependiendo de la intensidad del sismo, podría volcarse.

    En cuanto a la malla, su procedimiento de diseño es hacer que ella absorba un 50% de la resistencia a corte que tenía el muro original, para así reestablecer la resistencia original. Si la diseñas para un mayor porcentaje, el tipo de falla podría variar de corte a flexión, dependiendo de la cantidad de refuerzo vertical existente.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
54. Eric Castillo 25 octubre, 2007 en 11:14 am

    estimado Ing. Bartolome:
    muchas gracias por su respuesta, me ha despejado varias dudas, bueno, aqui pues tengo unas nuevas, la norma establece un "sismo moderado", mas alla de que este no deba ocasionar fisuras en la albañieria, ya que esto es relativo de la capacidad del muro, que variables o factores harian caer a un sismo en esta categoria? grado 4, 5?? y como ultima duda.. he visto muchos estudios de albañileria confinada , pero de albañileria no confinada?? muchos edificios antiguos no presentan elementos de confinamiento aunque tengan losas de concreto y losas aligeradas.. muchas gracias por su respuesta
55. jose rojas rodriguez 25 octubre, 2007 en 9:24 pm

    estimado ing angel san bartolome
    me interesa bibliografia de reparacion de estructuras de concreto como vigas aligerados con deformaciones.
    agradecere su respuesta sobre el particular.
56. Ángel San Bartolomé 26 octubre, 2007 en 2:44 pm

    Estimado Eric Castillo:

    Desde el punto de vista estructural, nos interesa más la aceleración que la magnitud de un sismo. Por ejemplo, podría ocurrir un sismo en la China de magnitud 9 y acá ni lo sentiríamos. Por ello, de acuerdo a nuestros antecedentes sísmicos, en la norma E.030 se especifica un sismo "severo" de diseño con aceleración de 0.4g para el suelo duro de la costa (Z3), valor que se amplifica por "S" para suelos blandos. En el caso de la norma E.070, se adiciona además un sismo "moderado", para el cual los muros no deberían agrietarse, ese nivel de sismo está asociado a una aceleración de 0.2g para suelo duro (ver la pág.192 de mi libro).

    Respecto a los edificios con muros no confinados. Su comportamiento es demasido frágil cuando se fracturan los muros, salvo que exista una gran densidad de muros que garantizen que el edificio se comporte elásticamente ante el sismo severo, incluso así, debe colocarse refuerzo mínimo capaz de arriostrar los muros ante cargas perpendiculares a su plano.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
57. FEDERICO OMAR VILCA CORDOVA 28 octubre, 2007 en 1:46 pm

    Veo que UD INGENIERO , le toma mucha importancia a la juventud ingenieril , por tantas atenciones que nos da a nosotros , se le agradece.
    Soy un estudiante del 9.no ciclo de la UNIVERSIDAD NACIONAL "SAN LUIS GONZAGA DE ICA",que le hace la siguiente consulta :se puede considerar como modelo fisico 1:1 tantas edificaciones que hay en PISCO, CHINCHA. I si a la vez ello se puede modelar en el SAP, para determinar asi comparaciones de lo insitu , y de lo del SAP . Le digo ello porque me intriga realizar una investigacion de "SUELO – ESTRUCTURA "de una edificaion de albañileria de 5 pisos , todo ello es de ladrillo pandereta .
    Ademas para molestarlo con su apoyo como Asesor.
    La idea es sacar una radiografia de la estructura, sub estructura y del suelo .Luego interactuarlo par ver que pasa .
    POR FAVOR NECESITO SU OPINION DE LO YA MANIFESTADO .
    REITERARLE EL AGRADECIMIENTO POR PARTE DE LA JUVENTUD INGENIERIL DE ICA .
58. Ángel San Bartolomé 29 octubre, 2007 en 2:23 pm

    Estimado José Rojas:

    Con el Google puedes buscar el tema que te interesa. Te recomiendo leer un artículo que aparece en la revista Ingeniería y Construcción: http://www.facingyconst.blo…

    Desafortunadamente muchos proponen diversas técnicas de reparación que no han sido probadas en laboratorio, así que ten cuidado.

    La mayoría de estas técnicas aparecen en artículos expuestos en congresos nacionales e internacionales, o journal como el del ACI.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
59. Ángel San Bartolomé 29 octubre, 2007 en 2:43 pm

    Estimado Federico Omar Vilca:

    Para tratar de representar, lo más fiel posible, mediante un modelo analítico el comportamiento de una estructura ante el sismo de Pisco, debes conocer todos los parámetros que intervienen.

    Debes empezar por conseguir los planos de estructuras, o hacer un levantamiento; conocer la calidad de los materiales (f´m, v´m, f´c, etc.) que se emplearon en la construcción, o sacar muestras de la estructura colapsada y ensayarlas; las características del suelo y el acelerograma captado en un lugar cercano o semejante.

    Hay situaciones que no se pueden modelar, por ejemplo, la licuación del suelo.

    En la medida que pueda, trataré de asesorarte. La verdad es que a veces quisieramos tener todo el tiempo del mundo, pero eso no es posible.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
60. Mirlene Castro 6 noviembre, 2007 en 10:59 am

    Estimado Ing San Bartolomé:
    Agradeceré su atención a la siguiente consulta:
    Estamos diseñando un cerco de albañilería armada de 5,5 km de longitud, entre Cañete y Chincha. El cerco tiene una altura total de 4m por encima del terreno (1m de sobrecimiento y 3m de bloques de concreto de 20cm de espesor). Los paños típicos son de 6 m de largo, pero en casos de pendiente pronunciada se está considerando paños de 2m de largo escalonados. Es posible cambiar la altura del muro de bloques a 4m? No quedará muy esbelto este paño de 2m de largo y 4 m de alto? Como afecta esto a la armadura horizontal?. Es recomendable mantener la altura de 3m?
    El muro tiene refuerzo vertical de 1/2" cada 0.60m en agujeros rellenos con grout y horizontal de 1/2" cada 0.8m.
    Gracias anticipadas por la respuesta.
    Saludos Cordiales
61. Ángel San Bartolomé 6 noviembre, 2007 en 5:45 pm

    Estimada Mirlene Castro:

    Los cercos se diseñan para acciones sísmicas perpendiculares a su plano, y actúan como muros en voladizo, con lo cual, el refuerzo horizontal es mínimo (cuantía 0.0007), suficiente para evitar problemas de temperatura o contracción de secado del grout, salvo que el cerco presente contrafuertes, que podrían hacerse con los mismos bloques, en cuyo caso, actuarían como losas arriostradas en 3 bordes y allí sí debería calcularse el refuerzo horizontal. En tu caso, si bien el refuerzo horizontal cumple con la cuantía mínima, es mejor usar varillas de menor diámetro a menor espaciamiento.

    En cuanto al refuerzo vertical, éste debe ser diseñado por flexión, considerando que la sección es una T, donde su aleta es el borde longitudinal del bloque, ya que el muro es parcialmente relleno. Con relación a la esbeltez, debes evitar fallas por volcamiento o por deslizamiento del conjunto (muro + cimentación). Para ambos casos, la Norma E.070 especifica factores de seguridad. En estos casos, es conveniente profundizar la cimentación, para que el empuje pasivo del suelo ayude a contrarrestar los efectos mencionados.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
62. Jilber Orosco 9 noviembre, 2007 en 11:17 pm

    Ing. San Bartolome, por fabor me puede absolver la sgte. consulta:Un muro portante sobre el cual descansan las viguetas puede tener puertas o ventanas si es asi que se debe considerar para su construccion.
63. Ángel San Bartolomé 10 noviembre, 2007 en 6:48 pm

    Estimado Jilber Orosco:

    Por supuesto que pueden existir puertas y ventanas, pero, al quedar el muro dividido por el vano, debe existir viga dintel donde apoyen las viguetas. Por otro lado, para que las partes en que queda dividido el muro estén confinadas, es necesario bordearlas con soleras y columnas de concreto armado. En el capítulo "Diseño Estructural de Edificios" de este blog, aparece un ejemplo de aplicación de la Norma E.070 que te ilustrará lo indicado. Observando tan solo la carátula de ese ejemplo, verás la cantidad puertas y ventanas que hay en ese edificio.

    Si no colocas columnas en los bordes del vano, entonces ese muro dejará de estar confinado, y, aún así, puede ser portante de carga vertical, siempre y cuando exista un conjunto de muros confinados que satisfagan los requisitos de densidad de muros reforzados exigidos por la Norma E.070. Ese conjunto de muros confinados, controlará los desplazamientos laterales de los muros no confinados, ya que todos están conectados a través de la losa de techo (diafragma rígido), evitando así el colapso del muro portante no reforzado cuando ocurra un terremoto. Saludos,

    Ángel San Bartolomé
64. MANUEL RODRIGUEZ 11 noviembre, 2007 en 9:44 am

    Estimado ing.

    porque en un ejemplo suyo de albañileria
    confinada empleando los porticos planos
    en el sap no se incluyo el peso de las
    columnas de confinamientos en el metrado
    de cargas y sin embargo estan modeladas
    en la planta tipica de la estructura y se
    usaron para el diseño de los muros…??
65. Ángel San Bartolomé 12 noviembre, 2007 en 11:07 am

    Estimado Manuel Rodriguez:

    Lo que indicas es correcto. Debió trabajarse con la longitud entre bordes internos de columnas para hallar el peso propio de la albañilería y añadir el peso de la columna. Esto no se hizo para simplificar el problema y más bien se trabajó con la longitud total del muro, incluyendo columnas como si estas fuesen de albañilería.

    Ponte el caso de 2 muros X, Y de 13cm de espesor y 250cm de altura que se interceptan en una columna. Por peso propio de columna a cada muro le correspondería 0.13×0.13×2.5×2400/2 = 51kg. En cambio, trabajando con la longitud total de cada muro, donde se duplica el área en la zona interceptada, se tendría para ese borde un peso para cada muro igual a 0.13×0.13×2.5×1800 = 76kg, mayor en +25kg que el valor real 51kg. Esta diferencia se compensa si en el otro extremo del muro X o Y existiese sólo columna: 0.13×0.13×2.5x(1800-2400) = -25kg. Con lo cual, el peso total del edificio, usado para hallar la fuerza sísmica, debe variar muy poco. Recuerda que la técnica de metrado es tan solo aproximada y que inicialmente no se conoce las dimensiones de las columnas.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
66. Gerson Alfaro 13 noviembre, 2007 en 11:07 pm

    Estimado Ing.:
    Saludarlo primeramente y pedirle porfavor que me absolviera las sgtes 2 dudas:
    1) Porque al hallar T(traccion) en las columnas de confinamiento extremas le considera la carga tributaria proveniente de la pared transversal "Pt", si es que reduce el valor de T por lo que lo haria menos critico: T=F-(Pc+Pt), igual en C(compresion) ya que no le considera "Pt" por lo que lo hace menos critico: C=F+Pc, ¿Porque en T lo considera y en C no, haciendo estos valores menos criticos?
    2)Al analizar 1 edificio en albañileria confinada de 5 pisos, en los muros laterales que son los de mayor longitud(9m) y espesor(0.24m) y en las placas de CºAº, porque el Cortante Ve en el 2do piso es mayor que en el 1er piso??
67. Renzo Peña Alvarez 14 noviembre, 2007 en 2:23 pm

    Estimado Ing Angel San Bartolome
    porfavor me pueda absolver las sgte duda:
    1.Para la carga Pm(total) y Pg(reducido) sobre los muros es correcto considerar el peso propio de las columnas para esas cargas?. ya que seria más conservador si consideramos las columnas para hallar el Vm y menos conservador para los chequeos de carga vertical y refuerzo horizontal
68. Ángel San Bartolomé 14 noviembre, 2007 en 5:45 pm

    Estimado Gerson Alfaro:

    La carga de gravedad "Pt" proveniente de un muro transversal, es una carga que siempre está presente, por lo que no se trata de buscar qué situación es la más crítica, sino de aceptar su presencia. Imaginemos un muro "X" con un muro "Y" transversal en cada borde. Sí el sismo actúa en +XX, el borde izquierdo estára en tracción y para que trabaje el refuerzo vertical el muro "X" deberá levantar a una porción del muro "Y" localizado en ese extremo, con una tracción que deberá superar al valor "Pt", en caso contrario, ni siquiera se requeriría refuerzo y el muro X trabajaría sólo a corte, por esa razón, muchos edificios no reforzados han soportado terremotos. En el borde derecho existiría compresión incluso en la pared tranversal, con lo cual la carga "Pt" bajaría directamente a través del muro "Y" hasta la cimentación, por esa razón, no se requiere agregar a la columna de ese borde la compresión "Pt".

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
69. Ángel San Bartolomé 14 noviembre, 2007 en 5:48 pm

    Estimado Gerson Alfaro:

    En cuanto a la pregunta 2, es posible que V2 salga mayor que V1, todo dependerá de las características del edificio y de los muros que lo conforman, por ejemplo, es posible que el primer piso tenga más altura que los pisos superiores, lo cual afecta la rigidez que depende de la inversa de la altura al cubo. También, podría ser que un muro del perímetro actúe en voladizo, perdiendo notablemente rigidez en los pisos superiores al primero, mientras que muros de menor longitud, localizados en la parte interna del edificio, estén conectados por dinteles peraltados, esos muros mantienen su rigidez en todos los pisos en forma más estables. Lo importante es que después del análisis, verifiques el equilibrio de la estructura.

    Saludos,

    Ángel San Bartolomé
70. Ángel San Bartolomé 14 noviembre, 2007 en 6:08 pm

    Estimado Renzo Peña:

    En relación al peso de las columnas, es necesario que leas la respuesta dada a Manuel Rodríguez. En la fórmula para hallar "Vm", Pg está afectada por 0.23, por lo que la influencia del peso en mención es reducida. Debes también tener en cuenta que esa fórmula es empírica y sujeta a un margen de error, además, para hallar la resistencia global del edificio (suma de Vm), es más conservador si nos equivocamos en el cálculo de "Vm" por defecto que por exceso. Saludos,

    Ángel San Bartolomé
71. Raúl 16 noviembre, 2007 en 8:08 pm

    bueno, el quien le habla es un estudiante de la universidad nacional del centro del peru (huancayo), darle las gracias por la informacion que nos brinda… es de mucha importancia de igual manera los textos que edito, bueno quisiera que me proporcione con alguna informacion basica de "construcciones sismoresistentes" se lo estare agradeciendo anticipadamente, por la ayudad brindada…
72. oscar alejandro q h 19 noviembre, 2007 en 5:34 pm

    ¿cual es la recomendacion a seguir, si al dia siguiente de vaceada la losa aligerada de 5m x 5m (25m2),se ha fisurado superficialmente en las rectas donde existen vigas chatas y en elrededores, y siendo hoy dicho dia,cuando no se le ha dado el curado respectivo???
73. Ángel San Bartolomé 19 noviembre, 2007 en 10:22 pm

    Estimados Raúl y Oscar:

    Favor de identificarse con nombres y apellidos. No es mi costumbre responder mensajes anónimos. Gracias.

    Ángel San Bartolomé
74. oscar quintanilla huayta 20 noviembre, 2007 en 8:55 am

    Correcto ingeniero, ademas de mi anterior pregunta, como debo evitar que el agua de la losa, ahora en fragua y curado, penetre dicha losa aligerada,de .20m, sobre todo en las franjas de ladrillo, serasufuciente con un buen tarrajeo del cielo razo??, o algun aditivo?, o aumenta rsobrecarga a dicha losa???, porfavor, espero la respuesta, gracias
75. Ángel San Bartolomé 20 noviembre, 2007 en 10:32 am

    Estimado Oscar Quintanilla:

    Para climas como el de Lima, el fraguado del concreto se inicia a unas 3 horas después de haberlo vaciado, a partir de ese momento debiste iniciar el curado con yute húmedo y al día siguiente formar arroceras o regar al yute 3 veces al día durante una semana. En tu caso, ahora que la grieta por contracción de secado ya está formada, tapónala con lechada de cemento y cubre el área con yute humedo. Sobre la grieta formada en la viga chata, cabe la posibilidad de que su refuerzo longitudinal superior tenga muy poco recubrimiento, o que corra por allí alguna tubería, generando una capa muy delgada de concreto y débil como para soportar la tracción producida por la contracción de secado. En cuanto a la sobrecarga generada por el agua, o el yute húmedo, es mínima en comparación con la sobrecarga de diseño. Saludos,
76. Gerson Alfaro 20 noviembre, 2007 en 10:06 pm

    Estimado Ing San Bartolome:
    Al analizar 1 edificio en albañileria confinada, el Ve y Me producidos por sismo moderado, son solo los valores producidos en los muros de albañileria? o tambien a este valor hay que adicionarle los obtenidos en las columnas de confinamiento del muro en analisis?
77. Ángel San Bartolomé 21 noviembre, 2007 en 9:09 am

    Estimado Gerson Alfaro:

    Cuando se modela a un muro confinado, se contempla la acción de las columnas integradas a la albañilería a través del criterio de la sección transformada, y el programa proporciona para el sismo moderado Me, Ve para el conjunto albañilería-columna. En las columnas de confinamiento no existe momento flector, debido a que no puede deformarse por flexión ya que está conectada a la albañilería, sólo existe fuerza axial y cortante. Es diferente al caso de los tabiques, donde al existir espacio entre el muro y el pórtico, las vigas y columnas sí se deforman por flexión. Lo que te indico puedes comprobarlo por elementos finitos, enmallando a la albañilería y agregando barritas, que simulen a las columnas, conectadas a cada nudo de la malla. Saludos cordiales,

    Ángel San Bartolomé
78. Renzo Peña 21 noviembre, 2007 en 12:02 pm

    Estimado Ing Angel San Bartolome, favor me pueda absolver las sgtes preguntas:
    Al analizar un edificio en albañileria confinada en el Etabs he modelado la albañileria con elementos membrane (Shell) y a los elementos de confinamiento mediante barras (Frame) enmallando el muro junto con las barras.
    Al obtener la carga axial en el muro para calcular Pg y Pm, he podido observar que este valor es bajo(aprox 50%) en comparacion con 1 metrado manual donde se le cargaria al muro vigas, losa y muro(incluyendo a la longitud del muro las columnas).
    Es correcto considerar estos valores del ETABS ya que estos resultados difieren bastante, y porque a mi parecer las columnas tambien deberian de soportar determinada carga axial proveniente de las vigas y del propio muro tambien.
79. Ángel San Bartolomé 22 noviembre, 2007 en 11:27 am

    Estimado Renzo Peña:

    Seguramente tienes los valores de la carga axial por separado, una para la albañilería y otra para las columnas, comprueba si sumando esas cargas llegas a obtener una carga parecida a la del metrado manual. La carga total se reparte en proporción a las rigideces axiales (EA/h) de cada elemento, de este modo, sí la albañilería tiene baja rigidez axial, la mayor parte será absorbida por las columnas. Cualquiera sea el caso, la Norma E.070 exige que el esfuerzo axial causado por la carga axial total (Pm) sea menor que 0.15f´m (Pm/(L t)) < 0.15f´m). Saludos,

    Ángel San Bartolomé
80. Iván Molina Porcel 29 noviembre, 2007 en 3:55 pm

    Estimado Ing. San Bartolomé:
    Estoy diseñando una edificación de 5 niveles en Alb. Confinada, he seguido paso a paso el “EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E070…” publicado por Ud. y tengo una consulta al respecto, referente a los brazos rígidos (hipótesis de Navier), ¿cómo se define la SECCION DE LOS BRAZOS RIGIDOS? entiendo que estos brazos tienen inercia muy pequeña (cercana a cero), pero ¿qué AREA AXIAL le corresponde?, pregunto esto pues he notado que al variar la sección de estos “elementos ficticios” varían los momentos y cortes finales.
    Por otra parte, quisiera aprovechar la ocasión para saber su opinión sobre la diferencia entre los sistemas de MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA y ALBAÑILERIA CONFINADA ¿cuál de los dos sistemas es el mas económico si nos referimos a edificios de vivienda (5 pisos)?
    Gracias por su atención

    Saludos Cordiales

    Iván Molina P.
81. Ángel San Bartolomé 30 noviembre, 2007 en 7:23 am

    Estimado Iván Molina:

    Si estás modelando al brazo rígido (BR) a través de una barra, puedes asumir que su sección es similar a la de cualquier viga flexible que exista en el edificio, pero le proporcionas un módulo de elasticidad 100 veces mayor que el de la viga flexible. Recuerda que la rigidez al giro por flexión es 4EI/L, si anulas "I" el brazo rígido se deformará como un chicle y esa no es la idea. Otra cosa es anular su rigidez torsional JG/L proporcionando en el SAP J = I1 = 0, esto se hace cuando existe una viga que llega perpendicularmente al BR y queremos forzar a que esa viga esté simplemente apoyada sobre BR.
    Respecto a los costos, traslado tu pregunta a los lectores del blog que se dedican a la construcción. Saludos,
82. Renzo Peña Alvarez 2 diciembre, 2007 en 10:21 pm

    Estimado Ing. San Bartolome:
    He modelado un edificio en albañileria confinada en el ETABS utilizando elementos SHELL (muros de albañileria) y FRAMES (confinamientos), al obtener los cortantes Ve obtengo valores tanto en los muros como en las columnas, por lo que deberia considerar solo el cortante de los muros o tambien a este sumarle el cortante de sus columnas que lo confinan? si fuese asi que explicacion logica le daria?
    Y una 2da pregunta en caso tenga placas de concreto armado que confinen a un muro la distancia "L" del muro tambien incluye la longitud de la placa?
83. Gerson Alfaro 3 diciembre, 2007 en 1:34 pm

    Estimado Ing San Bartolome: porfavor me pueda absolver las sgtes dudas: ¿Porque la relacion "Vm1/Ve1" su minimo valor es 2 y maximo 3? para poder diseñar los muros. ¿Es correcto inferir que es 2 para llevar el cortante x sismo moderado al cortante x sismo severo como minimo? Gracias por su atencion…
84. Ángel San Bartolomé 3 diciembre, 2007 en 2:38 pm

    Estimado Renzo Peña:

    Para efectos de diseño, debes sumar el cortante en la columna con el obtenido en la albañilería. La explicación es que ambos elementos forman una sola unidad llamada "muro confinado", aparte que la fórmula empírica para hallar el cortante de agrietamiento diagonal "Vm", incluye las columnas. Respecto a tu pregunta 2, cuando las columnas son pequeñas, se mimetizan con la albañilería y gobierna la deformación de la albañilería. Pero cuando se transforman en placas, gobierna la deformación de la placa, lo que puede causar el agrietamiento vertical en el encuentro albañilería-placa. Para esos caso, mejor es crear una junta en esa unión. Saludos,
85. Ángel San Bartolomé 3 diciembre, 2007 en 4:33 pm

    Estimado Gerson Alfaro:

    La respuesta que tú mismo das para el valor mínimo del factor de amplificación que permite pasar los esfuerzos provocados por el sismo "moderado" a la condición de "sismo severo" Vm1/Ve1 = 2, es correcta, por la definición que se hace de estos sismos en la Norma E.070. En cuanto al límite máximo (Vm1/Ve1 = 3), corresponde al factor "R", cuya definición lo da la Norma E.030 para el caso de "sismo severo" R = factor de reducción de las fuerzas sísmicas elásticas por efectos de ductilidad, sobrerresistencia, etc. Saludos,
86. JIMMY SANTANDER LOLI 7 diciembre, 2007 en 7:36 pm

    Estimado ing, San Bartolome, como se sabe en la albañileria confinada, las cargas son soportadas por los muros,pero mi consulta es acerca si se puedo utilizar sistema mixto,ya que se trata de que una vivienda que carece de muros paralelos a la calle,por lo que el aligerado puede ser apoyado por los muros perpemdiculares a la calle, pero por la configuracion arquitectonica de la edificacion, en uno de sus extremos esto no es posible entonces quisiera saber si puedo formar un portico en dicha zona, con lo cual el aligerado quedaria soportado por un extremo por muro y por el otro por una viga peraltada, quisiera saber su opinion.
87. Ángel San Bartolomé 7 diciembre, 2007 en 10:08 pm

    Estimado Jimmy Santander:

    Seguramente te refieres a una vivienda ubicada en la esquina de una manzana. El uso de un sistema mixto es posible, pero teniendo cuidado en 2 cosas: 1) la torsión en planta que podría generar el muro longitudinal (perpendicular a la calle); y, 2) la flexibilidad en la dirección paralela a la calle, que no podría ser acompañada por el muro longitudinal. Ambos problemas puedes resolverlos con algunas placas o columnas robustas paralelas a la calle, dimensionadas de tal forma que las derivas máximas no pasen de 0.005. Saludos,
88. francisco sarria 8 diciembre, 2007 en 8:32 pm

    hoola ingeniero Angel San Bartolome me gusto mucho su blog de investigacion experimental soy un estudiante de ingenieria civil de nicaragua y me gustaria estar mas encontacto con usted ya que a sido una buena experiancia que e tenido por medio de la web observando todas sus pruebas de construccion ya que e tenido el gusto de almacenar barios de sus investigaciones para darle una ojeada y aprender mas de usted ya que me gusta mucho la invetigacion.
    lo unico que quiero es saver es que me recomienda usted para mi nueva vida profecional ya que soy un poco nerviosos.

    muchas gracias espero tener respuesta de ustemuy pronto.
89. Ángel San Bartolomé 9 diciembre, 2007 en 11:48 am

    Estimado Francisco Sarria:

    Muchas gracias por tus palabras. Sé que en tu país se producen grandes terremotos, por lo que te pido difundir este blog en tu universidad. Para superar tu nerviosismo basta que tengas confianza en ti mismo y estudiar siempre. Saludos,
90. Carlos Gutierrez Davila 10 diciembre, 2007 en 2:06 pm

    Estimado Ing San Bartolome soy un estudiante de la Universidad RICARDO PALMA que esta interesado en la albañileria estructural y siempre difundo este blog a cada persona que este tocando el tema de la albañileria ,siempre leo su blog ya me que parace la mejor interaccion alumno profesor de universidades diferentes para no limitarnos solo en libros sino contar con comentarios y sugerencias por parte de un Ing como Ud.

    Mi consulta es la siguiente
    la relacion de L=2H<= 5 m.Donde:
    L= longuitud del muro
    H= Altura libre del muro

    es aplicada solo para muros portantes de un paño o para muros portantes de puedan tener mas de un paño ,
    ya que en la bibliografia que se da en este tema de la albañileria estructural , cuando un muro contiene mas de un paño la fuerza cortante de distribuye en funcion a la longuitudes de este paños internos Vi=(Li/L)V, y si por medio de los programas de computo se podria dejar de utilizar esta formula.
    Otra duda es que si, uno modela una estructura de este tipo en un programa como ETABS o SAP2000 por el metodo de los elementos finitos , se podria dejar de la lado , contar con el 25 % de la rigidez de los muros perpendiculares o 6t , ya que es modelamiento con este metodo (MEF) cada muros se modela de forma independiente .
91. Oscar Lagos 10 diciembre, 2007 en 6:13 pm

    Ing. Angel San Bartolome: Respecto de la albañileria armada que se viene ejecutando cuyo espesor es de 10 cm o mas en el cual se le coloca acero de refuerzo en el centro del muro de albañileria de espesor "e". Como es la respuesta estructural de este muro, como actua el acero de refuerzo en él; ya que según el diagrama de esfuerzos y deformaciones en el centroide o d/2 los esfuerzos son cero o proximos a este valor.
92. Ángel San Bartolomé 10 diciembre, 2007 en 10:50 pm

    Estimado Carlos Gutierrez:

    La distancia entre las columnas menor que 2 veces la altura libre de la albañilería, se aplica a cada paño que compone al muro, y su objetivo es que no se pierda la acción de confinamiento en la zona central de cada paño. En cuanto a la repartición del cortante en proporción a la longitud de cada paño, corresponde a la versión antigua de la Norma E.070 (1982), esa expresión no se aplica en la nueva versión. En relación al uso de programas, la Norma E.070 da libertad total para que resuelvas al edificio con cualquier programa, pero algo que debes considerar es que un muro por más largo que sea, proporciona una rigidez despreciable para acciones perpendiculares a su plano, por eso prefiero emplear personalmente la técnica de pórticos planos; ejemplo de lo que te indico, aparece en la Fig.10 del artículo sobre el comportamiento de la albañilería en el sismo de Pisco. Saludos,
93. Ángel San Bartolomé 10 diciembre, 2007 en 11:15 pm

    Estimado Oscar Lagos:

    Voy a tratar de interpretar tu pregunta, me corriges si me equivoco. No existe muro estructural de albañilería armada de 10cm de espesor, así que supongo que te refieres a la Placa P-7 o P-10, que se destinan a tabiques y para arriostrarlos usan refuerzo vertical en su eje (tú no especificas si el refuerzo es vertical u horizontal). Para interpretar la acción del refuerzo vertical, trata de hacer una analogía con una viga de concreto armado sujeta sólo a flexión. La carga sísmica perpendicular al plano del tabique, genera un momento flector en la zona central igual a wh2/8, donde "h" es la altura. Ese momento debe ser inferior a la capacidad resistente a flexión del muro, que es FiAsFy(D-a/2), donde: Fi es el factor de reducción de resistencia (0.9), As es el área del refuerzo, Fy su esfuerzo de fluencia, D la distancia entre el borde comprimido y el refuerzo, y "a" es la longitud de bloque de compresión, que se puede obtener igualando la tracción a la compresión. Así es como actúa ese refuerzo, que además debe soportar el corte-cizalle en los extremos. Saludos,
94. Carlos Gutierrez Davila 12 diciembre, 2007 en 1:56 pm

    Estimado Ing San Bartolome Conrespecto a la pregunta que le hice sobre considerar 25% de la rigidez de un muro perpendicular o 6t , para fines de modelamiento con elementos de area (shell) estos muros modelados con este elemento no influye en el muro perpendicular , entonces lo que tendriamos que hacer es cambiar las propiedades de este muro en el programa (en la direccion del analisis) y/o en el analisis por ejemplo en la evaluacion de esfuerzos adiciaonarle el 25% de la fuerzas axial que recibiria el muro en la direccion del analisis del muro prependicular, lei el libro que publico en el año 1994 que se tiene por titulo "CONSTRUCCIONES DE ALBAÑILIA – Comportamiento sismico y diseño estructural" meciona en la pagina 77 en la parte analisis comparativo que las fuerzas y momentos calculadas por el analisis manual se puede efectuar con fines de predimencionamiento por fuerza cortante ¿Como y donde puedo aplicar eso? Ya que la norma E0.70 da unas formulas para estimar el espesor del muro de acuerdo a la zonificacion o es solo para calcular los porcentajes de rigidez que tiene cada muro.
    Volviendo a la pregunta anterior de los muros perpendiculares esto se toma en cuenta ya que estos muros son un tipo de arriostre.
95. Ángel San Bartolomé 12 diciembre, 2007 en 6:20 pm

    Estimado Carlos Gutierrez:

    En relación al libro, el "análisis manual" se realiza suponiendo que la rigidez de un muro corresponde a la de un elemento en voladizo, despreciando el efecto hiperestático que proporcionan las vigas o losa de techo, cosa que sí se contempla en el "análisis computacional" y que de hecho afecta a los momentos flectores del muro y no tanto a la fuerza cortante que éste absorbe (V). Por eso es que se dice, que el análisis manual puede emplearse con fines de predimensionamiento. Por ejemplo, la norma E.070 vigente exige que para sismos moderados V<0.55Vm, allí podrías emplear el método manual para verificar cada muro. Con relación a tu primera pregunta, el considerar el 25% de la longitud libre de la pared transversal o 6t, sólo se aplica cuando se utiliza la técnica de pórticos planos, para contemplar la restricción que proporcionan esos muros a la deformación por flexión y axial del muro en análisis. No se aplica cuando se hace un análisis por elementos finitos enmmallando todas los muros, salvo para determinar por integración las fuerzas internas en el muro en análisis (piers en el ETABS). Saludos,
96. Carlos Gutierrez 12 diciembre, 2007 en 8:30 pm

    Muchas gracias Ing. ha satisfacido una gran duda que tenia , es muy bueno este blog para que personas de otras universidades que no tenemos el privilegio de llevar clases con Uds.
97. Oscar Lagos 14 diciembre, 2007 en 9:30 am

    Ing. Angel San Bartolome: muy agradecido por su respuesta a mi pregunta sobre los muros que usted a tenido a bien interpretar como las placas P-7, P-10, ello a permitido que investigue un poco mas y aclare mis dudas en vista que si el acero se ubica en el eje, no necesariamente la profundidad del eje neutro "c" pasa por este punto. Ello me conlleva a suponer que los muros de concreto armado de 10 cm de espesor con mallas electrosoldadas ubicadas en el eje son una buena opción para construcción de viviendas economicas o debe haber alguna restriccion o cuidado en cuanto a recubrimientos u otro aspecto de diseño. Gracias
98. Ángel San Bartolomé 14 diciembre, 2007 en 6:39 pm

    Estimado Oscar Lagos:

    Debes tener en cuenta que el sistema P-7 es para tabiques, mientras que los muros delgados (t = 10cm) de concreto armado con ductilidad limitada son muros portantes. En el blog http://blog.pucp.edu.pe/con… tienes bastante información sobre ese tipo de muros. Saludos,
99. ANGEL SALAZAR 21 diciembre, 2007 en 1:11 pm

    Cordiales saludos Ing Angel San Bartolomé, trabajo analizando y diseñando, en ocasiones, viviendas de alabñilería confinada. Y espero me pueda responder a mi consulta sobre los sobrecimientos. Cual es su profundidad mínima y su ancho mínimo. He leido que algunos autores dan 30cm. como altura mínima; así como 20 cm. de ancho mínimo. Pero no toman encuanta las cotas de los entrepisos. Y si es necesario que haya una altura mínima de recubrimiento entre la cota superior del cimiento corrido y la cota inferior del entrepiso (o falso piso), que obviamente comprende al sobrecimiento. Es necesario que haya un espaciamiento mínimo(relleno) entre cota superior de cimiento corrido y entrepiso?. Así como tambien debe haber un margen libre del cobrecimiento saliente arriba del palso piso desde donde debe empezar a armarse el muro de ladrillo?. Como se vé, éstos detalles influyen en la altura total del sobrecimiento. Espero me absuelva éstas dudas.
    Muchas gracias por su atención.
100. Ángel San Bartolomé 21 diciembre, 2007 en 3:54 pm

     Estimado Ángel Salazar:

     El sobrecimiento es tan solo una extensión del muro de albañilería hasta llegar al cimiento. Esa zona no se hace de albañilería porque está en contacto con el suelo. Es decir, el espesor mínimo del sobrecimiento es igual al grosor del muro y debería tener una altura por encima del nivel natural del terreno (NNT) de unos 30cm, para proteger de la humedad a la albañilería. El peralte del sobrecimiento por debajo del NNT, se encuentra definido por la profundidad existente entre el nivel de cimentación y el peralte que deba tener el cimiento. La altura del sobrecimiento no debería preocuparte, porque se encuentra restingido de pandear por el cimiento y el contrapiso. Algo que debería preocuparte, es que la columna no debe apoyar en el sobrecimiento carente de refuerzo, porque podría triturarse ante los terremotos, más bien debería atravesar al sobrecimiento y apoyar en el cimiento que es mucho más ancho. Saludos cordiales,
101. FREDDY ZAPATA 26 diciembre, 2007 en 3:07 pm

     Ing.,Por favor me podria explicar que son cada uno de los valores en la relaciòn Ve.L/Me ya que me salen valores muy altos recontra mayores que 1.Gracias.
102. Ángel San Bartolomé 26 diciembre, 2007 en 10:08 pm

     Estimado Freddy Zapata:

     En la relación VeL/Me, L es la longitud total del muro, incluyendo columnas de confinamiento, Ve y Me son la fuerza cortante y el momento flector, respectivamente, producidos por el sismo moderado. Para que tengas una idea del significado de esa relación, si reemplazas Me = Ve h, donde "h" es el brazo de palanca respecto a la base del piso en análisis, resulta VeL/(Veh) = L/h, que es la inversa de la esbeltez. Si el muro estuviese en voladizo y si las cargas tuviesen una distribucìón triangular, entonces para el primer piso tendrías h = 2H/3, donde H es la altura total. Si te sale VeL/Me muy alto, posiblemente tengas error en el cálculo de Me. De todas maneras, el factor de reducción de resistencia al corte (alfa = VeL/Me) no debe exceder de 1.0. Saludos,
103. Carlos Gutierrez Davila 2 enero, 2008 en 5:57 pm

     Estimado Ing.San Bartolome ahora que se puede tener acceso a los acelerogramas que nos dejo el sismo de ICA es factible evaluar las fuerzas que se presentan (Ve,Me) y los desplazamientos (Drstorciones)en una estructura de Albañileria cargando este tipo de registros , ya que es la descripcion de un sismo real o solamente basta analizar estas estructuras con el metodo estatico equivalente.
104. Gregorio Calcina 2 enero, 2008 en 7:32 pm

     Cordiales saludos Ing Angel San Bartolomé.

     lo felicito por los consejos que nos brinda un profesional de tanta trayectoria, asi mismo me gustaria tener un ejemplo de albañileria confinada con platea de cimentacion, estare muy agradecido por su ayuda

     saludos
105. Ángel San Bartolomé 2 enero, 2008 en 9:23 pm

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Para el caso de una estructura de albañilería ubicada sobre suelo duro, el límite entre el sismo moderado y el severo está asociado a una aceleración de 0.2g. Para suelo de menor calidad, se multiplica ese valor por el factor "S". Con lo cual, si tienes el acelerograma del sismo de Pisco, debes normalizar la aceleración máxima al valor indicado para hallar Me, Ve. Por supuesto que el análisis sería válido sólo para ese terremoto en particular, mientras que el análisis reglamentario corresponde a una envolvente de sismos ocurridos hasta antes del 2007. Saludos,
106. Ángel San Bartolomé 2 enero, 2008 en 9:44 pm

     Estimado Gregorio Calcina:

     Gracias por tus palabras. En relación a tu pedido, el primer artículo del capítulo "Espacio Libre" de este Blog, trata sobre un edificio de albañilería confinada sobre una platea de cimentación, leélo, es muy interesante. También, si dispones del programa "SAFE", que resuelve por elementos finitos a los solados sobre suelo flexible, puedes evaluar las constantes de resortes en la base de cada muro y esos valores los puedes emplear cuando resuelvas al edificio con el "SAP". Por ejemplo, la constante de resorte helicoidal en la base de un muro, puedes hallarla con el SAFE, suponiendo que en la malla que simula al solado, existe un brazo rígido (base del muro), donde actúa un momento flector (M). El programa te proporcionará la rotación del brazo rígido (teta) y el cociente M/teta es la constante de resorte helicoidal. Si aplicas una carga P, en el centroide del brazo rígido, el programa te dará un desplazamiento vertical (delta), el cociente P/delta es la constante del resorte vertical. Después, el procedimiento es totalmente similar al caso "base empotrada". Saludos,
107. liliana morales lagones 6 enero, 2008 en 7:16 pm

     me agrada los temas q trata me gustaria q me los envie a mi correo porfavor soy estudiante de ing. civil
108. Ángel San Bartolomé 7 enero, 2008 en 9:11 am

     Estimada Liliana Morales:

     Cualquier artículo del blog puede ser descargado presionando click sobre la palabra resaltada. Una vez que la descarga se haya completado, puedes guardarlo en tu computadora, o imprimirlo. Saludos,
109. Miklail Rivera Chávez 9 enero, 2008 en 4:49 pm

     Ing. San Bartolomé buenas tardes, ante todo felicitarlo por le blog, el cual está interesante y del que se aprenden muchas cosas. Tengo unas consultas sobre los ladrillos (9x13x24 cm)de concreto (Kingkoncreto) en cuanto a las consideraciones que se debe tener al utilizar este material en la construcción de edificaciones de albañileria confinada de 5 pisos. Le hago esta interrogante porque en la obra en la que laboro por razones de enconomía se decidió emplear este tipo de unidadades en las de arcilla. Le agradezco su tiempo y la respuesta que me pudiese brindar. Ssludos
110. Carlos Gutierrez 9 enero, 2008 en 10:23 pm

     Estimado Ing. San Bartolome tengo una cosulta con respecto al capitulo 7 de la Norma de Albañileria , para el ejemplo de albañileria confinada que se publica en este Blog se evalua la candicion 7.1.1a (Espesor efectivo), tambien la candicion 7.1.1b (Esfuerzo Axial Maxinmo), pero lo que no encuentro en el ejemplo es la condicion 7.1.1c (Aplastamiento) lo que no debera sobrepasar el valor de 0.375f’m ¿se puede calcular con la siguiebte formula ? Pi/Ai + (6Mi/(t(l`2)))<0.375f’m , Donde Pi: Carga vertical ene l muro i,Ai: area del muro i , Mi: Momento flextor ene l muro i del nivel considerado , t: espesor del muro , l: longuitud del muro esta condicion se evalua ¿Solo para el primer piso o para todos los pisos ? , y porfavor podria detallar las condiciones de los centros de gravedad del Sismo XX1(Xcg,Ycg)=(8.3,3.68),Sismo XX2(Xcg,Ycg)=(8.3,4.50),Sismo YY(Xcg,Ycg)=(9.14,4.09), ya que yo solo utilize para colocar las fuerzas de sismo el centro de gravedad geometrico .
111. Ángel San Bartolomé 10 enero, 2008 en 8:14 am

     Estimado Miklail Rivera:

     Son 4 consideraciones a tener en cuenta cuando se utiliza unidades de concreto (ladrillos o bloques), las 3 primeras se deben a la alta variación volumétrica que ellas tienen: 1) las unidades deben tener por lo menos 28 días de fabricación; 2) muros con longitudes mayores de 8m deben tener una junta vertical de expansión, que no necesariamente atraviesa la losa de techo; 3) las unidades deben asentarse secas, no se les puede regar porque se expanden para luego contraerse al secar, lo que causaría fisuras en el muro; y, 4) debe emplearse mortero con cal para retardar su endurecimiento, ya que la unidad se asienta seca. Mayores detalles aparecen en el Blog en el capítulo Comentarios a la Norma E.070. Saludos,
112. Ángel San Bartolomé 10 enero, 2008 en 8:31 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Responderé a tus 2 preguntas en 2 mensajes. La verificación por aplastamiento se realiza sólo cuando hay alguna carga concentrada que llega a la albañilería y trata de provocar una falla local por concentración de esfuerzos de compresión. Por ejemplo, una viga que apoye sobre un muro transversal, o un dintel que apoye directamente sobre la albañilería (no sobre una columna de confinamiento), lo último es el caso de la albañilería armada. En el caso de los muros confinados, el momento flector sísmico se traduce en cargas axiales que actúan sobre las columnas. Estas columnas se diseñan para evitar su falla por aplastamiento, con lo cual, si no falla la columna por compresión, tampoco fallará la albañilería circundante.
113. Ángel San Bartolomé 10 enero, 2008 en 8:57 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Respecto a tu segunda pregunta, trataré de ilustrarla con un ejemplo sencillo. Imagínate una planta cuadrada de dimensión "B", con 4 ejes resistentes en el perímetro (X1, X2, Y1,Y2), cuyo centroide ("CG") se encuentra a B/2 de esos ejes. Para el análisis sísmico la Norma E.030 obliga a considerar una excentricidad accidental Ea=0.05B; si sólo aplicases la carga sísmica en CG, estarías incumpliendo la Norma E.030. Para considerar "Ea" en el análisis sísmico en la dirección X-X, puede desplazarse CG hacia abajo la cantidad "Ea" (SismoXX1), lo que causaría recarga por torsión en X1 y una descarga en X2, pero para diseñar a X2 debes considerar los mayores esfuerzos, que se logran desplazando CG hacia arriba la cantidad "Ea" (SismoXX2), que produce una recarga por torsión en X2 y una descarga en X1. De este modo, X1 se diseña con los esfuerzos producidos por "SismoXX1" y X2 se diseña con los esfuerzos producidos por "SismoXX2". Lo propio hay que hacer para la dirección Y-Y. Recuerda que la excentricidad accidental cubre defectos constructivos que causan disminución en la rigidez y la posibilidad de que durante un sismo algunos ambientes del edificio estén sobrecargados y otros no, lo que causa corrimientos de "CG" hacia cualquier lado de la planta. Saludos,
114. Arq.Michael Vaca 10 enero, 2008 en 10:34 am

     me parece genial que den aconoser…..lo suyo
115. ing. Emmanuel E. Rodriguez 10 enero, 2008 en 10:04 pm

     Estimado ing.

     Tengo una linea abierta sobre el modelo
     del ejemplo de mamposteria confinada
     publicada por usted,varios ing. peruanos
     modelaron la edificacion empleando los
     elementos finitos en el etabs, para mi
     es un honor que usted visite la pagina:
     FORO CONSTRUAPRENDE…. y en la SECCION
     DEL ING.RODRIGUEZ > entrar en el modelo
     peruano…y comentar, darle pauta o la
     orientacion adecuada para beneficio de
     los ingenieros del peru, pues tienen
     muchas dudas en el planteamiento de la
     modelacion, analisis…etc de la mampos-
     teria confinada….. saludos,

     atte: ing. Rodriguez
116. Ángel San Bartolomé 11 enero, 2008 en 8:18 am

     Estimado Michael Vaca:

     Mucho me gustaría que difunda este blog entre sus colegas, ya que la disposición y forma arquitectónica de los elementos estructurales, influye sustancialmente en el comportamiento sísmico de las edificaciones. Saludos,
117. Ángel San Bartolomé 11 enero, 2008 en 8:22 am

     Estimado Emmanuel Rodriguez:

     Gracias por la invitación, pero necesito saber la dirección de su página web, favor de enviarmela. Saludos,
118. ing. Emmanuel E. Rodriguez 11 enero, 2008 en 10:42 pm

     Estimado Ing.

     La direccion:
     http://www.foros construaprende.com

     en el foro, entrar en la seccion del
     ing. Rodriguez y ver el tema :
     mamposteria con el modelo del peru.
     saludos,

     cordialmente:

     Ing. Rodriguez
119. Carlos Gutierrez 13 enero, 2008 en 10:11 am

     Estimado Ing Sanbartolme , con respecto ala segunda pregunta quiero saber si la e interpretado bien la respuesta , al mover el centro de gravedad + – 0.05B tanto en X como en Y , lo hace para conocer los resultados mas desfavorables en alguna de estas cuatro estados de carga , lo que yo hago es considerar 4 fuerzas
     (Fx ,MZ=Fx0.05B)(Fx,Mz=-Fx0.05B) (Fy,Mz=Fy0.05B) (Fy,Mz=-Fy0.05B) aplicados en el centro de gravedad y realizo el analisis con los resultados mas defavorables.
120. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2008 en 8:00 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Es correcto lo que haces. Saludos,
121. CRISTIAN FLORES 17 enero, 2008 en 10:21 pm

     INGENIERO ANGEL SANBARTOLOME QUIERO HACERLE UNA CONSULTA, TENGO UNA LOSA ALIGERADA QUE SE APOYAN EN DOS MUROS DIGAMOS (X1=2.50 y X2=4.1 m) delta de 1.6 m Y L=6.00 M, Y al costado de X2 LA LOSA YA ES HORIZONTAL y SE APOYA EN OTRO MURO DIGAMOS X3=4.10. QUISIERA SABER SI PUEDO CONSIDERAR LA HIPOTESIS DE EL DIAFRAGMA RIGIDO , O QUE LIMITACIONES TIENEN LAS LOSAS INCLINADAS CON RESPECTO A ESTA HIPOTESIS DEL DIAFRAGMA.
122. CRISTIAN FLORES 17 enero, 2008 en 10:25 pm

     ME OLVIDE DE ALGUNAS CONSIDERACIONES EN EL COMENTARIO ANTERIOR , XI=2.50 X2=4.1 (SOn las alturas de los muros)
     delta =1.6m es la diferencia de alturas entre estos, L = 6.00 es la longuitus de la proyeccion de la losa onclinada y esta losa es continua con otra horizontal , es decir la losa inclinada se aoya en X1 y en X2 que es continua con otra losa que se apoya en X2 y X3
123. Ángel San Bartolomé 18 enero, 2008 en 11:56 am

     Estimado Cristian Flores:

     La losa aligerada, aunque esté inclinada, se comporta como un diafragma rígido (indeformable axialmente y a flexión ante acciones contenidas en su plano), por sus grandes dimensiones en planta. Sin embargo, para tu caso, es aconsejable modelar a la losa con una malla de elementos finitos, para que obtengas los empujes (por carga vertical y sísmica) de la losa inclinada sobre los muros donde apoya. Las columnas de confinamiento deberán soportar ese empuje transversal al plano de los muros. Saludos,
124. pablo huapaya 20 enero, 2008 en 5:13 pm

     Buenas tardes Ingeniero :
     Estuve leendo las tecnicas de reparacion de muros confinados y en una de las tecnicas que es reemplazar totalmente la albañileria dañada por otra de mejor calidad.¿ cual seria la proporcion de la mezcla para integrar el portico exitente a la albañileria? Gracias por su respuesta
125. Cristian Flores 20 enero, 2008 en 10:08 pm

     Estimado Ing. SABARTOLOME para la pregunta que me respondio , añando otra que ruego me responda , ¿Como calcularia la rigidez de una losa ?
126. Ángel San Bartolomé 21 enero, 2008 en 8:31 am

     Estimado Pablo Huapaya:

     Por el poco espacio que hay entre la nueva albañilería y las columnas existentes (unos 5 a 8cm), se utiliza "grout grueso". Las características de ese concreto líquido, puedes verlas en el Blog en el capítulo Comentarios a la Norma E.030, "03.Componentes de la Albañilería". Saludos,
127. Ángel San Bartolomé 21 enero, 2008 en 8:33 am

     Estimado Cristian Flores:

     La rigidez de la losa puedes calcularla con el SAP2000 u otro programa. Saludos,
128. Cristian Flores 21 enero, 2008 en 9:26 am

     Y cual seria la formula para un calculo manual
129. asanbar Autor21 enero, 2008 en 10:10 am

     Estimado Cristian Flores:

     El procedimiento manual sería suponer que la losa se comporta como una viga que se deforma a flexión y a corte, de sección variable si es que existen ductos en la losa. Esta viga se apoya sobre sobre un conjunto de resortes, cada resorte tiene una rigidez igual a la rigidez lateral del muro correspondiente. Ese sistema lo sometes a las fuerzas de inercia contenidas en el plano de la losa y lo resuelves aplicando Hardy Cross. Por eso te digo, usa mejor un programa de cómputo. Saludos,
130. Norman Lecca 22 enero, 2008 en 10:15 am

     Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:
     Reciba mis coordiales saludos. Ya que en anteriores oportunidades le plantee algunas preguntas de estructuras. Quiero molestarle con los sgt. En la costa las estructuras tipicas de pabellones de colegio, se emplea losa aligerada en el primer y segundo, la cual para el modelo idealizado se puede emplear un diafragma rigido en ambos pisos.
     En el caso de un colegio en la selva, donde por el bajo precio de la madera y la necesidad de un techo de dos aguas, se emplea una losa aligerada en el primer piso y el segundo piso se emplea un techo estructurado en madera (Viga de amarre entre columnas, tijerales, correas). La pregunta es la siguiente: esta estructura de madera como se idealiza en modelo matematico(Uso del SAP2000 o ETABS) ya que no se comporta como una losa aligerada.
     De antemano le agradezco por su valiosa opinion.
     Att, Norman Lecca
131. Manuel Mujica 22 enero, 2008 en 10:17 am

     Estimado Ing, Angel San Bartolomé

     Le saludo cordialmente y mediante la presente, abusando de su generosidad y tiempo, le hago una consulta.

     – Tengo una edificación de 6 niveles, cuyo sistema estructural es de albañilería confinada. Después de un primer análisis he determinado que algunos muros en el primer piso sean completamente de concreto y a partir del segundo piso de albañilería hasta el sexto piso. Para el modelamiento en el programa de computo, mi duda es de ¿dónde ubicar el centro de gravedad del elemento?, puesto que como son de materiales distintos, tenemos dos centros de gravedad, tanto del muro de concreto del primer piso (que sencuentra a la mitad del muro), como del muro de albañilería (que resulta de la seccion transformada).
     Le comento, que he considerado ubicar el centro de gravedad que le corresponde a cada muro segun material y unirlos por un brazo rigido a nivel de diafragama rígido, ¿esto es correcto?

     – En proyecto de siete pisos de tipo multifamiliares, es factible plantear un sistema de albañilerìa confinada, haciendo todos los muros muros de concreto en el primer piso, y de albañielría,los pisos superiores.

     Le agradezco de antemano su atención.
132. Ángel San Bartolomé 22 enero, 2008 en 2:12 pm

     Estimado Norman Lecca:

     Lee en el capítulo Comentarios a la Norma E.070 del blog de albañilería, el capítulo C03. “Estructuración”. Allí aparece en las primeras líneas la respuesta a tu consulta. Saludos,
133. Ángel San Bartolomé 22 enero, 2008 en 2:33 pm

     Estimado Manuel Mujica:

     Estás sacándole la vuelta a la Norma E.070, donde sólo se permite edificios de albañilería confinada de hasta 5 pisos. Esta Norma fue calibrado para aceleraciones que definen a un sismo moderado y otro severo (ver en el Blog, Comentarios a la Norma E.070, el capítulo C08 "Análisis y Diseño Estructural"), con lo cual, si la albañilería nace en el primer o segundo nivel de un edificio de 7 pisos, esas aceleraciones serían mayores a las reglamentarias. Lo que si es posible hacer es, limitando la altura a 5 pisos, que algunos muros de los pisos inferiores sean placas de concreto armado.

     Respecto a tu otra consulta, es correcto conectar los centroides del muro de concreto y el de albañilería con el brazo rígido. Si ves que la longitud de ese brazo rígido es muy pequeña (5% de la longitud del muro), podrías obviar el brazo rígido y trabajar con un solo centroide. Saludos,
134. Cristian Flores 24 enero, 2008 en 4:42 pm

     Estimado Ing San bartolome , por que en el blog de concreto armado no se pueden dejar consultas como en este
     blog , saludos.
135. Ángel San Bartolomé 25 enero, 2008 en 9:26 am

     Estimado Cristian Flores:

     Sí se puede. Primero debes hacer click en el último mensaje, después vas al fondo del blog y escribes tu mensaje. La diferencia con el blog de albañilería es que en el de concreto los mensajes deben pasar por mi aprobación. Saludo.
136. Renzo Peña 25 enero, 2008 en 5:51 pm

     Estimado Ing. San Bartolome, en el capitulo 8 de analisis y diseño estructural de la E070, para hallar el factor de reduccion de resistencia al corte (alfa) he podido leer que es la inversa de la esbeltez lo cual haciendo toda la ecuaacion a la inversa obtendria: 1<Esbeltez<3 , mi pregunta es porque considera esos limites (1 y 3) para la esbeltez?
137. Renzo Peña 25 enero, 2008 en 5:57 pm

     Una segunda pregunta ingeniero es que en el mismo capitulo 8. hace mension a una figura de un ensayo en mesa vibratoria de un muro esbelto (3pisos), donde resalta que la falla se produjo por corte solo en el primer piso, mi pregunta es porque esta falla? que tendria que ver con la esbeltez a que se podria referir esto, Le agradezco de antemano por su atencion, saludos
138. asanbar Autor26 enero, 2008 en 11:41 am

     Estimado Renzo Peña:

     Los límites del factor "alfa" o coeficiente de reducción de la resistencia a fuerza cortante por efectos de esbeltez por acciones coplanares (M/VL), fue obtenido experimentalmente, mira en el blog el artículo "Propuesta de Diseño a la Rotura" que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada". Este factor fue comprobado analíticamente por elemntos finitos, mira el artículo "Efectos de Esbeltez en la Resistencia al Corte", que aparece en el capítulo "Diseño Estructural" del blog. Saludos,
139. Ángel San Bartolomé 26 enero, 2008 en 12:02 pm

     Estimado Renzo Peña:

     Con relación a tu segunda pregunta. La evaluación analítica de la resistencia al corte (Vm) se hace a través de una fórmula empírica que aparece en la Norma E.070. En esa fórmula, cuanto mayor es la esbeltez (M/VL), menor será "Vm". Puesto que el momento flector "M" es mayor en el primer piso que en los pisos superiores, entonces su resistencia Vm1 es más baja. A su vez, la fuerza cortante actuante "V" es mayor en el primer piso que en los superiores. Entonces, si V1 > Vm1, el primer piso será el primero en fracturarse diagonalmente. En el experimento del módulo de 3 pisos, pudo comprobarse que en los pisos superiores al primero (i > 1), la fuerza cortante actuante "Vi" era menor que la resistencia teórica "Vmi", por eso no fallaron por corte. Mira el artículo #6 "comportamiento sísmico de un módulo de 3 pisos" que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada" del blog. Saludos,
140. Jimmy Santander Loli 27 enero, 2008 en 5:40 pm

     Estimado Ing. San Bartalome:
     En la norma E 0.70 no se hace referencia acerca de las diemnsiones de la los ladrillos sino me equivoco solo mencionas las toleranciias de aceptables, ya que voy a realizae una investigacion acerca de unidades de concreto, quisiera saber donde puedo conseguir inforamcion acerca de esto como……gracias
141. asanbar Autor28 enero, 2008 en 11:06 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Las dimensiones de las unidades de albañilería (ladrillos y bloques), no se reglamentan. Lo que nos interesa desde el punto de vista estructural es que no presenten mucha variación en sus dimensiones, ya que a mayor variación, mayor será el grosor de las juntas de mortero, lo que trae por consecuencia una reducción considerable en la resistencia a corte y a carga axial. Otra cosa que interesa, es que los ladrillos no califiquen como "huecos", para que no se trituren (ver en el capítulo "Albañilería Confinada" del Blog, el acápite "unidades peligrosas".
     Saludos,
142. Renzo Peña 1 febrero, 2008 en 11:58 am

     Estimado Ing Angel San Bartolome:
     En el caso de elementos No Estructurales (aislados) como tabiques,alfeizares,parapetos; es correcto arriostarlos, aparte de las columnetas, con vigas separadas de la losa en caso de tabiques o pequeños arriostres horizontales caso de parapetos o alfeizeres?,pues para el diseño segun el Cap 9 de la E070, para hallar "m",esta tabla depende del n° de bordes arriostrados,… gracias por su atencion
143. Renzo Peña 1 febrero, 2008 en 12:09 pm

     Una segunda consulta ingeniero es que, en su ejemplo de diseño de albañileria, para el caso de elementos no estructurales, alfeizares, solo se chequeó para cumplir fm<ft y Vu<øVc, en la norma indica otros chequeos mas como fa+fm<=0.25fm (primer piso) y fm-fa<=ft(ultimo piso) y otro chequeo mas en cualquier piso para compresion,¿ya no es necesario estos chequeos? ¿como seria entonces el procedimiento para tabiques y parapetos?..le agradezco de antemano su atencion.
144. Fernando Sirumbal 1 febrero, 2008 en 3:24 pm

     Ing. Ángel San Bartolomé:

     Estoy realizando el modelo estructural de una vivienda de albañilería confinada existente (ya construida), producto de la autoconstrucción, con el objetivo de analizarla frente a un sismo severo y observar su comportamiento y su respuesta frente a esta carga sísmica.
     El problema es que en la segunda planta de esta casa, todos los muros portantes o "reforzados" están hechos con ladrillos tubulares o "pandereta", y como esto está fuera de norma para una zona sísmica 3, quisiera saber si la expresión para calcular la resistencia diagonal al agrietamiento de estos muros:
     Vm = 0,5v´m.@.t.L + 0,23Pg (norma e.070)
     es válida también para este tipo de ladrillos (pandereta), haciendo previamente el ensayo de compresión diagonal sobre muretes para obtener el v´m. Gracias.
145. asanbar Autor1 febrero, 2008 en 4:00 pm

     Estimado Renzo Peña:

     Por supuesto que puedes adicionar soleras para controlar la flexión del borde horizontal superior del tabique o parapeto. Eso depende de la longitud de esos elementos, para ello, aplica la "regla del sobre" que te permitirá definir las líneas de falla. Si esa longitud es pequeña, bastaría con usar columnetas y si tienes temor, podrías adicionar 2 varillas de 1/4" en la última hilada ancladas a las columnetas. Saludos,
146. Ángel San Bartolomé 1 febrero, 2008 en 4:24 pm

     Estimado Renzo Peña:

     En relación a tu segunda pregunta, en elementos como tabiques, parapetos o cercos, los esfuerzo axiales de compresión son totalmente despreciables, sólo se debe vericar la tracción por flexión en la albañilería. Los chequeos que indicas se refieren a los muros portantes; incluso si un muro portante confinado cumple con las 3 condiciones especificadas en la Norma E.070, puedes dejar de lado las verificaciones que señalas(mira en este Blog los comentarios al capítulo C09). Saludos,
147. Ángel San Bartolomé 1 febrero, 2008 en 4:40 pm

     Estimado Fernando Sirumbal:

     La fórmula para hallar "Vm" también es válida para el ladrillo Pandereta. Aparte del ensayo de muretes (v´m), deberías hacer ensayos de pilas (f´m), recuerda que el valor que se adopta en la fórmula es v´m o raíz cuadrada de f´m, lo que sea menor. Pero, el problema está en que esos ladrillos se trituran después que el muro se agrieta diagonalmente, por tanto, debes garantizar que el comportamiento del segundo piso sea elástico ante el sismo severo. También, podrías adicionar mallas electrosoldadas (mira el capítulo "Reparación y Reforzamiento" del Blog) para controlar esa trituración y aumentar la resistencia a corte de esos muros. Si agregas esas mallas, deberías reemplazar aquellos ladrillos pandereta ubicados en el nudo solera-columna por concreto. Saludos,
148. Jos{e Miguel remuzgo florentino 3 febrero, 2008 en 10:14 pm

     Estimado Angel San Bartolome.
     Me preguntaba como son las escaleras en albañileria armada, como es el detalle de la escalera en el mura si va encima de un a viga como en albañileria confinada, como?, no se si podre mandarme un detalle de esto
149. Ángel San Bartolomé 4 febrero, 2008 en 9:52 am

     Estimado José Remuzgo:

     Tienes varias alternativas: la primera es la tú indicas "que el descanso de la escalera apoye sobre una viga de concreto armado. La segunda alternativa consiste en recortar una parte de las tapas laterales de aquellos bloques donde apoya el descanso, para que el refuerzo longitudinal de la escalera pase por esos recortes y ancle en el muro, mientras que las otras tapas laterales no se recortan para que sirvan de encofrado al grout. La tercera alternativa se aplica después que el muro esté construido, se empernan cartelas metálicas para que allí apoye el descanso, aunque también podrías colgar al descanso de unos tirantes, o hacer una escalera autoportante. Saludos,
150. Julia Macedo 9 febrero, 2008 en 10:42 am

     Ing. Angel Sanbartolome, estuve leyendo los reporte que se presentan en este blog y me llamo la atenion el tema de la esbeltez de los muros , la esbeltez de las pilas es igual a E=h/t , mi pregunta es ¿hay alguna altura de entre piso maxima para las estructuras de albañileria ? Gracias a esta relacion de esbeltez.
151. Ángel San Bartolomé 9 febrero, 2008 en 12:41 pm

     Estimada Julia Macedo:

     La esbeltez de las pilas de albañilería no tienen ninguna relación con la esbeltez de los muros. Para el caso de las pilas, en el capítulo "Prismas de Albañilería" del blog, se analizó el efecto de la esbeltez porque en obra puede construirse especímenes con esbeltez distinta a la nominal (5), para facilitar su transporte o por los distintos ladrillos existentes en el mercado nacional, con lo cual, para esa situación, es necesario corregir su resistencia a compresión (f´m) para estandarizarla a la esbeltez nominal. En el caso de los muros, la esbeltez máxima se encuentra limitada, por las razones que se indican en los Comentarios a la Norma E.070, capítulo 7 "Requisitos Estructurales Mínimos", que aparecen en este blog. Saludos cordiales,
152. Eliana Rojas Castillo 11 febrero, 2008 en 11:34 am

     Estimado Ingeniero :
     Disculpe la molestia nuevamente, quería consultarte acerca de que tan importante es el curado de las juntas de mortero y del grout, si es que eso afecta el comprotamiento del muro notablemente, ya que estamos elaborando un muro perimétrico.
     Ha habido casos en que no se han curado las juntas y estas no han presentado ningún tipo de problema aparente.
     Asi mismo las resistencias del los prismas hechos con el grout han dado resistencias de 23 Mpa en promedio, siendo lo especificado 14Mpa.
     El muro tiene 3 m de altura de albañileria , y casi 5 Km de largo,es por eso que me preocupa que tan importante sea lo del curado tanto del grout así como del mortero.
     EL trabajo de humecimiento de los alveolos se esta realizando en su totalidad.
     Saludos y muchas gracias
     Eliana
153. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2008 en 8:56 pm

     Estimada Eliana Rojas:

     Por la longitud del muro que indicas (5 Km, espero que por lo menos tenga juntas verticales cada 8m), supongo que se trata de un cerco, donde las acciones sísmicas coplanares son ínfimas en comparación con la resistencia a corte. Ese tipo de muro se diseña como un voladizo sujeto a cargas sísmicas perpendiculares a su plano, despreciándose la resistencia a tracción por flexión de la albañilería, por lo que no necesitas elevar la adherencia bloque-mortero ni su resistencia a corte, curando las juntas, aparte que ese curado se realiza sólo si se observase que el bloque de concreto es muy poroso (mira los comentarios al Capítulo 4 de la Norma E.070 hechos en este blog). El regado interno previo al vaciado del grout que están haciendo, es correcto, eso evita que el grout se contraiga violentamente separándose de la albañilería. Saludos,
154. Miklail Rivera Chávez 13 febrero, 2008 en 11:11 am

     Ingeniero San Bartolomé buenos días: mi consulta es la siguiente: en la obra que laboro estamos empleando ladrillos de concreto Kingconcreto, y hemos empezado el tarrajeo, desearía saber alguna recomendación para esta labor. Agradezco las recomendaciones que me pueda brindar
155. Ángel San Bartolomé 13 febrero, 2008 en 2:34 pm

     Estimado Miklail Rivera:

     El tarrajeo de paredes hechas con ladrillos de concreto, es totalmente similar al caso ladrillos de arcilla: limpieza, humedecimiento, pañeteo y acabado. Mejor todavía si lo aplicas sobre una malla electrosoldada como la que aparece en la figura del capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog, así podrías controlar fisuras en los muros por cambio de temperatura, o el desprendimiento del tarrajeo por acción vibratoria de los terremotos. Trata de usar arena con bajo contenido de polvo, o sino, tamiza la arena por la malla #200, para evitar fisuras por contracción de secado del tarrajeo. Saludos,
156. Carlos Antezana Ohashi 14 febrero, 2008 en 10:02 am

     Estimado Ing. San Bartolome:
     Mas que alguna consulta que realizarle en esta oportunidad, le escribo para felicitarlo por el blog que mantiene vigente. Soy un ingeniero civil boliviano que se encuentra en un curso de masterado en Yokohama, cerca a la ciudad de Tokyo donde Usted tiempo atrás tuvo la oportunidad de visitar y estudiar. Como será de su conocimiento actualmente en el Japón los códigos y normas no aprueban el uso de ladrillo en estructuras de Hormigon Armado (si lo estan las que poseen block que esten armadas con anclaje a las columnas y vigas). Motivo por la cual encontre muy poca bibliografía y experiencia localmente. Leeré su blog de la A a la Z.
     Lamentablemente no puedo ver en mi navegador los videos del blog pero trataré de solucionarlo.
     Una vez mas le envío los mas sinceros saludos y felicitaciones por su objetivo de propagar conocimiento de forma tan transparente y organizada.
157. Miklail Rivera Chávez 14 febrero, 2008 en 12:24 pm

     Ingeniero San Bartolomé buenos días, otra vez una nueva pregunta acerca del tarrajeo sobre ladrillos de concreto: ¿es recomendable curar la pared ya tarrajeada?. Gracias por la respuesta brindada anteriormente y por la presente. Saludos
158. Ángel San Bartolomé 14 febrero, 2008 en 6:17 pm

     Estimado Carlos Antezana:

     Me has hecho recordar mis viejos tiempos en Tokyo. No sabía que el uso de tabiques de ladrillos estaba prohibido en las estructuras de concreto armado, en fin, me parece una exageración japonesa. Tengo otro blog sobre concreto armado: http://blog.pucp.edu.pe/con… donde encontrarás más información. Trata de difundir ambos blogs por esos lares. Saludos cordiales,
159. Ángel San Bartolomé 14 febrero, 2008 en 6:29 pm

     Estimado Miklail Rivera:

     Todo elemento que contenga cemento, entre ellos el tarrajeo, necesita curarse, para hidratar al cemento, ganar resistencia y evitar una contracción de secado violenta, que conduce a la formación de fisuras, las que a su vez debilitarían la adherencia tarrajeo-albañilería. En el caso del tarrajeo, por su poco espesor y bajo contenido de cemento, es suficiente regar a la pared 1 vez al día durante 3 días consecutivos. Saludos,
160. Pablo Huapaya 15 febrero, 2008 en 9:33 pm

     Buenas noches Ing.
     Como seria el traslape adecuado para columnas de confinamiento de muro.En una vivienda se desea construir el 2do piso pero no dejaron mechas para proseguir con el traslape de columnas.
     Habria que picar la columna del primer nivel y luego colocar la varilla que subira al 2do piso? Pero acaso esto de picar estaria debilitando la estructura.
     Por supuesto que ya se analizo si va resistir el segundo piso. Gracias por su respuesta
161. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2008 en 8:54 am

     Estimado Pablo Huapaya:

     Detalle del traslape del refuerzo vertical en columnas de confinamiento, aparece en el ejemplo de diseño estructural en este blog. En cuanto a la vivienda que indicas, la mejor solución es picar la columna hasta alcanzar la longitud de anclaje del refuerzo por adicionar en el segundo piso. Luego aplicas epóxico para pegar concreto nuevo con el antiguo y llenas la zona picada con un concreto de mayor calidad al existente. Otras soluciones como la de usar pernos expansivos y soldar la barra nueva a ese perno, o la de perforar la columna existente e insertar la barra nueva para después llenar el agujero con epóxico, no me gustan, porque la barra nueva trabajaría como si estuviese articulada en su base. Saludos,
162. Sandro Sanchez 19 febrero, 2008 en 4:47 pm

     Ing SANBARTOLOME, como se diseñaria la cimientacion de una vivienda de albañileria confianda o Armada por que no encuentro mucha bibliografia de ese tema , solo ejemplos muy simples.
163. Ángel San Bartolomé 19 febrero, 2008 en 9:53 pm

     Estimado Sandro Sánchez:

     Tu pregunta es demasiado genérica como para abarcarla en un simple mensaje. En primer lugar, tienes que conocer las características del suelo de cimentación, para adoptar alguna solución que van desde los cimientos corridos de concreto ciclópeo, o reforzado, incluyendo vigas de cimentación, hasta los solados y pilotes. Un ejemplo sencillo puedes leerlo en la pág.103 de mi libro "Construcciones de Albañilería". Hay muchos libros que tratan sobre cimentaciones. Saludos,
164. Sandro Sánchez 20 febrero, 2008 en 3:26 pm

     Gracias Ing Por la respuesta pero no enfoque bien la pregunta,
     Me refereria al cimiento corrido de concreto ciclopeo simplemente

     Otra consula como podria consegui todos sus libros en version origina.
165. Ángel San Bartolomé 21 febrero, 2008 en 7:47 am

     Estimado Sandro Sánchez:

     Mis libros los comercializa el Fondo Editorial de la Pontificia Universidad Católica del Perú. Puedes hacer el pedido incluso por internet. Su website es: http://www.pucp.edu.pe/cont…

     Saludos,
166. FRANCISCO SARRIA 21 febrero, 2008 en 12:16 pm

     ING. ANGEL SAN BARTOLOME DESEO SABER QUE SUCEDE SI EN UNA CONSTRUCCION DE UNA VIVIENDA HUBO UN AEQUIVOCACION EN LA ARMADA DEL HIERRO A COLOCAR Y SI VIO EL CASO DE GRIFIAR EL HIERRO QUE PROBOLEMAS PODEMOS OBTENER YA SEA EN LAS COLUMNAS GRACIAS ESPERARE RESPUESTA PRONTO
167. Ángel San Bartolomé 21 febrero, 2008 en 7:36 pm

     Estimado Francisco Sarria:

     De preferencia, las varillas no deben grifarse (doblarse), porque pierden efectividad cuando se traccionan, ya que se enderezan con una fuerza menor a la que tendrían si estuviese recta, aparte que al enderezarse expulsan a la capa de concreto circundante. Si se cometió un error grosero en el proceso de montaje de la armadura, es preferible agrandar la sección de concreto a tener que grifar la barra; sin embargo, el grifado de varillas puede hacerse sin que sobrepase de una pendiente 1:6. Saludos,
168. Oscar Lagos 29 febrero, 2008 en 10:54 am

     Ing. Angel San Bartolome, tenga buen dia, mi pregunta no se relaciona directamente con el concreto armado, pero quisera solicitar su ayuda si es que se pudiera, he estado tratando de buscar tablas de diseño en acero para tubos en flexión, ya que para perfiles soldados si los hay, tal vez usted conosca alguna bibliografia o pagina en la cual pueda encontrar o me pueda indicar de que manera calcular el diametro y espesor de un tubo para que resista a flexión u otras acciones mecánicas.De ante mano agradesco su tiempo
169. Miklail Rivera Chávez 29 febrero, 2008 en 1:07 pm

     ING SAN BARTOLOME BUENAS TARDES, TENGO UNAS CONSULTAS QUE SE LAS PASO A PLATEAR: EN LA OBRA DONDE LABORO HEMOS VENIDO USANDO EL LADRILLO KINKONGCRETO TRADICIONAL (5 HUECOS PARALELOS AL LADO MENOR) HASTA QUE UNICON DESCONTINUO SU FABRICACION. AHORA NOS HAN ENVIADO SU NUEVO LADRILLO (13X9X22 DE 4 HUECOS PARALELOS AL LADO MAYOR Y CON HUECOS EN UNA SOLA CARA DE ASENTADO, QUEDANDO LA OTRA TAPADA). ADEMAS EN OBRA LOS MUROS LOS HACEMOS EN 3 ETAPAS: EMPLANTILLADO EL PRIMER DIA, 12 HILADAS EL SEGUNDO Y TERMINAMOS CON 9 HILADAS EL TERCERO. MIS PREGUNTAS SON:
     EL LADRILLO ASENTADO DE SOGA TIENE QUE IR CON LOS HUECOS MIRANDO HACIA ARRIBA O HACIA ABAJO.
     LE AGRADEZCO SU TIEMPO,ESTA RESPUESTA Y OTRAS QUE ME PUDIESE BRINDAR
170. Ángel San Bartolomé 29 febrero, 2008 en 4:49 pm

     Estimado Oscar Lagos:

     Las preguntas que se hagan en este blog, deben estar relacionadas a la Albañilería. Sólo por esta vez responderé a tu consulta. Mira el Manual of Steel Construction del AISC.
     Saludos,
171. Ángel San Bartolomé 29 febrero, 2008 en 5:07 pm

     Estimado Miklail Rivera:

     No sé las razones por las cuales UNICON haya cambiado la disposición de las ranuras en sus ladrillos. El nuevo tipo de ladrillo que indicas, taponado en una de las caras de asiento, no permite la penetración de mortero en esa cara (excepto en los poros), con lo cual, la resistencia al corte debe ser más pobre que la obtenida con el ladrillo antiguo, ese efecto hay que investigarlo con ensayos de muretes a compresión diagonal. Respondiendo a tu pregunta, habría que asentar esos ladrillos con la cara taponada hacia arriba, para que esa cara se adhiera mejor con el mortero y para que ese mortero penetre en la base ranurada del ladrillo inmediato superior, así como para evitar desperdicios del mortero. Saludos,
172. Carlos Antezana Ohashi 2 marzo, 2008 en 8:28 am

     Estimado Ing San Bartolome:

     Le escribe Carlos desde Yokohama. Ingeniero mi pregunta es la siguiente: Existiría diferencia en la curva "Carga vs Deformación" y la Carga máxima obtenida, si por un lado se realiza un ensayo de carga horizontal ciclica ascendente coplanar al muro (tomariamos la curva skeleton) y por otro lado si se somete la misma estructura a una carga horizontal ascendente en una sola dirección (osea no ciclica). En esta comparación obviariamos la degradación que sufren las zonas en tracción y la propia curva (posterior al punto de carga máxima).
     Me refiero a "estructura" a muros de albañileria confinada y también a pórticos (solo columnas y viga de hormigon armado sin albañileria en su interior). De antemano le agradezco mucho el comentario que pueda realizar.
173. Ángel San Bartolomé 3 marzo, 2008 en 8:00 am

     Estimado Carlos Antezana:

     De los experimentos que hemos realizado en Albañilería Confinada, puedo indicarte que la técnica de ensayo que se utilice influye principalmente en el rango inelástico. Un ensayo cíclico genera mayor deterioro en la albañilería que un ensayo monotónico, y a su vez, un ensayo dinámico genera más deterioro en la albañilería que un ensayo cíclico. Por lo que se debe tener mucho cuidado cuando se determine la ductilidad y se establezca derivas máximas. La resistencia y la rigidez inicial, son prácticamente independientes de la técnica de ensayo. Saludos,
174. Alain Yabar Cuadros 6 marzo, 2008 en 2:03 pm

     Previo un cordial saludo:
     En el acapite 8.7.1.5, respecto al refuerzo horizontal en albañileria armada de la Norma de Albañileria, se menciona que en muros del primer piso de edificios de 3 o mas pisos DEBE SER CONTINUO Y SIN TRASLAPES. Le pido, por favor me aclare, puesto que si se presentase para diseño un muro de mas de 9 m de longitud obligaria a usar un traslape puesto que las varillas de acero del mercado tienen una longitud maxima de 9 metros.
     Saludos de la Facultad de Ingenieria Civil-Cusco
175. Ángel San Bartolomé 6 marzo, 2008 en 9:30 pm

     Estimado Alain Yabar:

     En las construcciones de albañilería armada empleamos bloques de concreto vibrado, por lo general. En esa situación, en la Norma E.070 se especifica que los muros no deben tener una longitud mayor de 8m, con lo cual, no existiría ningún problema en utilizar varillas horizontales continuas. La razón por la que se limita la longitud de esos muros, puedes verla en el blog, Comentarios al Capítulo 6 de la Norma (artículo 17.f). Saludos,
176. rolando flores huaranaca 9 marzo, 2008 en 5:06 pm

     Estimado Ing. le agradezco de antemano por su tiempo prestado, quisiera saber su opinion sobre el sistema de tabiqueria de ladrillos P-7 puesto que en la obra que ejecutamos estamos preocupados por las rajaduras que hubieron en los edificios que se construyeron con este sistema
177. Ángel San Bartolomé 10 marzo, 2008 en 8:19 am

     Estimado Rolando Flores:

     Mi opinión sobre el comportamiento sísmico de los tabiques en general, incluyendo el sistema P-7, aparece en este Blog en el artículo sobre el comportamiento de la albañilería en el sismo de Pisco. También, en el capítulo sobre Tabiques y Alféizares de este Blog, aparece una investigación sobre el sistema P-7. Por otro lado, estamos próximos a realizar más ensayos dinámicos y cíclicos con el sistema P-7, apenas tengamos los resultados, serán publicados en este Blog. Saludo,
178. SARA GODOMAR 11 marzo, 2008 en 10:05 pm

     Saludos Ing San Bartolome , quiero realizar la siguiente consulta, tengo un proyecto donde se plantea usar muros de albañileria con ladrillos de arcilla pero con un techo de cobertura liviana obviamente de un solo piso en cieneguilla , que no garantiza un diafragma rigido. Ya que estos muros no van a tener un desplazamientos iguales la distribucion de fuerzas de sismo no van a estar distribuidas en proporcion a sus rigideces , entonces ¿solamente se diseñarian por cargas perpendiaculares a su plano mas no por corte ya no serian muros portante?
179. Ángel San Bartolomé 12 marzo, 2008 en 8:28 am

     Estimada Sara Godomar:

     Para el tipo de estructura que indicas (un piso y techo liviano) y con la densidad mínima de muros que exige la Norma E.070, no debería haber problemas en los muros por acciones coplanares y su comportamiento debería ser elástico, incluso para el sismo severo. Para este tipo de estructura, la Norma obliga a que todos los muros deban tener viga solera, para que queden arriostrados. El diseño de los muros, tal como tú indicas, se hace para que soporten las cargas perpendiculares al plano, incluyendo el peso tributario del techo ligero multiplicado por ZUC1, actuante como carga horizontal transversal a la solera. Saludos,
180. hugo torres 12 marzo, 2008 en 2:01 pm

     muy buenas soy de venezuela ing quiero saber si ustedes anecho alguna investigacion para la fabricacion de bloque de cemento que sea liviano y recistente con material organico o reciclage espero pronta repuesta
181. hugo torres 12 marzo, 2008 en 2:06 pm

     cual quiera persona que tenga una mescla para producir bloque de cemento economico con reciclaje mi email es victortorres09@hotmail.com espero repuesta gracias
182. Ángel San Bartolomé 12 marzo, 2008 en 10:51 pm

     Estimado Hugo Torres:

     En nuestro Laboratorio de Estructuras, no investigamos la creación de nuevos materiales, sino que utilizamos los materiales existentes en el mercado para analizar su influencia en el comportamiento de la Estructura. Ese tipo de investigación se hace en el Laboratorio de Materiales, donde, que yo sepa, no se ha efectuado una investigación sobre el uso de material de reciclaje en la fabricación de bloques. Algo que se hizo hace bastante tiempo fue analizar el uso de piedra pomez en reemplazo del confitillo para aligerar el peso de los bloques. En otros países se usa aditivos para fabricar "bloques celulares" y también bolillas de tecnopor (poliestireno expandido). En todo caso, antes de fabricar los bloques, te recomiendo tantear con varias dosificaciones y ensayar probetas cilíndricas estándar hasta obtener la resistencia que se requiera, recordando que también debes investigar la durabilidad. Saludos y suerte con tu investigación.
183. Vielka Castellares 13 marzo, 2008 en 10:29 am

     Estimado ingeniero, estamos construyendo un muro perimetral de 4m de alto de albañileria armada. En la parte superior llevara una concertina que se fijará al muro a traves de unos insertos en el grout. La propuesta inicial es dejar los insertos en su lugar durante la colocacion del grout, sin embargo el contratista propone instalar la concertina al final, perforando con taladro el grout ya endurecido y fijando el inserto con epóxico. Nuestra preocupación es si las vibraciones durante la perforacion pueden afectar las juntas de mortero, pues se harían a los 7 días de la colocacion del grout (mínimo 2 días despues de asentar los bloques de concreto). La profundidad de perforacion es 20 cm, el bloque tiene una altura de 20cm y las juntas son de 10mm. EL grout alcanza 20MPa a 7 días. Muchas gracias por su atencion.
184. Ángel San Bartolomé 14 marzo, 2008 en 7:45 am

     Estimada Vielka Castellares:

     La única experiencia que tengo sobre vibraciones directas en muros de albañilería armada, fue cuando extrajimos probetas diamantinas de 3" de diámetro, no se produjo ninguna fisura en la interfase bloque-mortero, aunque esta operación se hizo en un muro con más de 2 meses de edad. Mi recomendación es que realicen la perforación después de 14 días de haberse construido la albañilería (lee el artículo "efectos de la edad" en el capítulo "Prismas de Albañilería" de este blog). También les recomiendo que la perforación tenga 30cm de profundidad (hilada y media), para que el perno no termine sobre una junta horizontal, que es una zona de debilidad ante un posible palanqueo del perno cuando haya sismos. Si optan por la solución de instalar al perno antes de vaciar el grout, que creo yo es lo mejor, entonces hagan el vaciado del grout con su debida compactación hasta unos 30cm por debajo de la superficie del muro, después instalen al perno y llenen la parte restante del muro. Saludos,
185. FRANCISCO SARRIA 15 marzo, 2008 en 2:20 pm

     ESTIMADO INGENIERO QUIERO CONSTRUIR UN EDIFICIO DE DOS PLANTAS EN LA PLAYA PERO EL PROPIETARIO NO DECEA HACER MOVIMIENTO DE TIERRA YA QUE DICE QUE EL COSTO ES DEMASIADO CARO QUE RECOMIENDA USTED YA QUE LE PLANTIE QUE DEBIAMOS COMPACTAR EL TERRENO LO MAS QUE SE PUEDA YA QUE LA ARENA ESTA MUY FLOJA Y QUE EL HIERRO SE DEBE PINTAR POR EL TIPO DE CLIMA QUE EXISTE GRACIAS CUIDESE
186. Geraldine Flores Macedo 15 marzo, 2008 en 6:15 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolomé ,

     Le comento mi duda , cuando comencé a efectuar el calculo de el ejemplo que UD. publico en el blog lo hice mediante un calculo manual , sin tomar en cuenta el aporte de las columnas de confinamiento ni los muros transversales al muro en analisis , unas de las cosas que me di cuenta fue que le faltaba rigidez a la estructura de mi calculo ya que los periodos que figuran en el ejemplo que publico son (T=0.17s ,T(x-x)=0.198s ,T(x-x)=0.187s) para el analisis estatico y dinamico pero en mi calculo manual los periodos (T=0.17s ,T(x-x)=0.4s ,T(x-x)=0.53s) , calculados manualmente por el coeficiente de RAYLEIGHT como figura en la norma E0.30 ,lo que no puede dar se porque que Tp = 0.4 s entonces la estructura entraria en resonancia, por este motivo fue que procedi a calcular la estructura con el aporte de los elementos de confinamiento y con los muros transversales(POR LA FALTA DE RIGIDEZ). Una vez que realice los calculos de estos elementos que no considere al principio me di cuenta que las secciones transformadas que obtengo no son iguales a las que se obtiene en el ejemplo que se publico en el blog, como se muestra en el archivo adjunto de AUTOCAD. Desearia saber si estoy interpretando mal la norma si es asi por favor podria indicarme cual es la manera correcta de asumir estas consideraciones para el muro en analisis.
187. Ángel San Bartolomé 15 marzo, 2008 en 7:30 pm

     Estimado Francisco Sarria:

     En cuestiones técnicas, el que manda es el ingeniero no el propietario. Espero que se haya hecho un estudio de suelos, no vaya a ser que sea arena fina suelta con napa freática elevada, ese tipo de suelo se licúa ante los terremotos, allí no hay solución que valga. Debes tomar todas las precausiones, como usar cimiento rígido reforzado, impermeabilizado para evitar la penetración de la humedad, etc. Saludos,
188. Ángel San Bartolomé 15 marzo, 2008 en 7:48 pm

     Estimada Geraldine Flores:

     El hecho que inicialmente no hayas contemplado las paredes transversales en tu modelo, no quiere decir que la edificación entre en resonancia; ella se comporta tal como es y no tal como la modelas. Respecto a los longitudes tributarias de las paredes transversales, lo que especifica la Norma E.070 (mira en este blog la Fig.8.14 de los Comentarios al Capítulo 8 "Diseño" de la Norma E.070) es tan solo referencial y uno puede equivocarse centímetros más o centímetros menos, el hecho es que debe contemplarse esa influencia en el modelo para que no ocurra lo que te pasó en tu primer modelo. He visto como 10 fórmulas para establecer la longitud tributaria y la que se adoptó en la Norma fue la que funcionó en un edificio japonés ensayado en 1988. Pero mucho depende del criterio conque se maneje. Por ejemplo, al flexionarse un muro largo puede levantar totalmente a un muro corto transversal, mientras que el muro corto levantará sólo a una porción del muro largo. Respecto a tu archivo, lo ví y está perfecto. Saludos,
189. JESUS AGUERO MARALES 19 marzo, 2008 en 9:47 pm

     INGENIERO ANGEL SAN BARTOLOMÉ DE ANTEMANO LO FELICITO POR HABER HECHO ESTE ESPACIO TAN INTERESANTE.
     SOY ESTUDIANTE DE INGENIERÍA CIVIL ESTOY EN SEGUNDO AÑO Y QUISIERA QUE ME SUGIERA UN BUEN LIBRO PARA APRENDER A METRAR CARGAS Y OTRO DE DISEÑO.Y SI LO TENDRÍA EN ELECTRÓNICO ALLI ESTA MI CORREO: rino_2026@hotmail.com GRACIAS INGENIERIO ANGÉL.
190. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2008 en 8:49 am

     Estimado Jesús Aguero:

     En mi libro "Análisis de Edificios", comercializado por el Fondo Editorial PUCP, podrás encontrar un capítulo relacionado al metrado de cargas. Asimismo, en el capítulo "Diseño Estructural" de este blog, podrás encontrar 2 ejemplos numéricos donde también se hace metrado de cargas. Saludos,
191. Edwin Yupanqui Lopez 26 marzo, 2008 en 4:42 pm

     Sr: Angel San Bartolomé

     Estimado señor, me interese mucho el estudio que hizo sobre las tabiques reforzados con varillas de fibra de vidrio, lo encontré bastante interesante.

     Bueno mi nombre es Edwin Yupanqui, soy peruano pero vivo hace 15 años en Chile, en la actualidad tengo una empresa de fibra de vidrio en la que fabrico por el metodo de Pultrusion barrillas de fibra de vidrio, pero no solo barrillas tambien fabrico perfiles de distintos tipos, todos por el metodo de Pultrusion, mi pregunta que me gustaria poder hacerle, es si ustedes para ese ensayo que hicieron de donde consiguieron esas varillas, pues en el Peru no existe empresas de fabriquen perfiles en fibra de vidrio por el metodo de Pultrusion.

     Mi deseo en el mediano plazo, es instalarme en el Peru con una fabrica de Pultrusion y me gustaria poder entablar una relacion mas directa con la Universidad, pues. Yo fabrico perfiles que me gustaria que fueran ensayados y probados en la Universidad.

     Si tiene algun requerimiento de perfiles y varillas de fibra de vidrio no duden en escribirme pues Yo le puedo enviar sin costo para que pùedan hacer todos los experimentos que necesiten.

     Esperando que podamos trabajar juntos

     Me despido cordialmente
     Edwin Yupanqui Lopez
192. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2008 en 6:45 pm

     Estimado Edwin Yupanqui:

     El proyecto de reforzamiento de tabiques empleando varillas de fibra de vidrio que realizamos, fue financiado por la Universidad de Missouri-Rolla, ellos nos remitieron las varillas adquiridas en la empresa Hughes Brothers, ubicada en Seward, Nebraska, USA. En el Perú no se fabrica ese tipo de varilla, por lo que lo felicito por su iniciativa y agradezco su ofrecimiento. Estaremos en contacto.
     Saludos cordiales,
193. Francisco Gutiérrez 31 marzo, 2008 en 10:14 pm

     Ingeniero San Bartolomé
     Soy un estudiante del 9no ciclo de ingenieria civil, em primer lugar me gustaria agradecerle por el valioso aporte que nos brinda a los estudiantes e ingenieros de esta carrera.
     Estoy viendo unas edificaciones de viviendas multifamiliares de albañileria confinada de aproximadamente 5 pisos construidas informalmente, en donde, despues de documentarme sobre las fallas estructurales de albañilería confinada en el Terremoto de Pisco, he notado que estas presentan muchas deficiencias en el plano estructural.
     Ya que estas edificaciones fueron construidas informalmente con poco criterio tecnico, se pueden notar los problemas de "piso blando" por que en el primer piso solo presentan porticos sin muros, ya que esta destinado para cochera y una tienda, "tabiques en voladizo" de pandereta sin ningun arriostramiento, "muros portantes con ladrillos pandereta", asi como tambien la asimetria de las edificaciones.
     Hay mucha informacion sobre los problemas que generan una mala construccion y sus consecuencias, sin embargo no encuentro mucha informacion sobre las tecnicas de solucionar los problemas antes mencionados en construcciones ya hechas.
     Por eso pido a Ud. que me ayude a encontrar las soluciones a estos problemas tan comunes en las edificaciones familiares existentes de Lima.
     El Terremoto de Pisco nos alerta que Lima es una ciudad sismica, y que las edificaciones construidas informalmente (que son la mayoria) se deben mejorar para evitar las tragedias y esta en los ingenieros las soluciones de estas. Agradeciendole de antemano por su contestacion.
     Francisco
194. Ángel San Bartolomé 1 abril, 2008 en 8:54 am

     Estimado Francisco Gutiérrez:

     Desafortunadamente lo que indicas ocurre a diario en nuestro medio. Pienso que la mejor solución es capacitar a los inspectores municipales y que estos vayan a las obras, paralizándolas en caso incurran en infracciones al reglamento. Si la obra ya está consumada, habrá que atacar a la causa del problema. Por ejemplo, si se detectase el problema de "Piso Blando", habrá que rigidizar ese piso. Saludos,
195. Ericka Guerrero 1 abril, 2008 en 1:36 pm

     Estimado Ing SANBARTOLOME , para comprobar que un muro se comporta de una manera adecuada frende a cargas perpendiculares al plano , tenemos que seguir los ITEMS de la norma E0.70 con respecto a este capitulo, buewno mi consulta es la siguiente en el ITEM 9.2.7 de este capitulo
     9.2.7a) describe la resistencia de un muro sometido a flexocomprecion en ese piso ?
     9.2.7b)describe el comprtamiento de un muro sometido a traccion en ese piso?
     9.2.7c)tambien describe el comportamiento de los muros a flexo comprecion en pisos intermedio y el factor 1.33 es el esfuerzo admicible debido al sismo o implica algo el mortero.
196. Ángel San Bartolomé 1 abril, 2008 en 4:02 pm

     Estimada Ericka Guerrero:

     El item 9.2.7a, se refiere a la verificación por flexocompresión en el piso más crítico por carga vertical, que es el primero. El item 9.2.7b se refiere a la verificación de la tracción por flexión en el piso más crítico que es el último, donde la carga vertical es mínima. El item 9.2.7c también corresponde a la verificación de la compresión por flexión ante la posibilidad de que los muros tengan esbeltez excesiva.

     Lo indicado puedes verlo en forma ilustrada en el Capítulo "Comentarios a la Norma E.070" de este Blog, artículo C09 "Diseño para Cargas Ortogonales al Plano del Muro". Saludos,
197. FREDDY ZAPATA CRUZ 2 abril, 2008 en 11:21 pm

     Estimado Ing. saludos y bendiciones. En su ejemplo de diseño de un edificio de albañileria confinada, pag. 24, T= F-Pc-Pt,Dicha expresión está en valor absoluto? ya que eso influye en el resulatdo de area de acero:
     As = (T + Vc/m) / (fy x0.85).
     2.- Ademas como saber si la columna es extrema o interna pasa usar la fórmula T, ya que se dan 2 casos.
     3.- Como se obtiene los valores de Pt, ya que me he fijado que es el producto de 0.25 por Pg del muro transversal, pero asi no creo que sea.

     Saludos.
198. Ángel San Bartolomé 3 abril, 2008 en 4:17 pm

     Estimado Freddy Zapata:

     Aplicando la fórmula que indicas para hallar "T", el resultado debe ser mayor que cero, de lo contrario, si "T" sale negativo, entonces esa columna estará en compresión y no requirirá refuerzo vertical, en ese caso se usa acero mínimo. Sobre tus preguntas 2 y 3, quisiera que veas las figuras 8.14, 8.15 y 8.24 que aparecen en los "Comentarios al Capítulo 8 de la Norma E.070" en este Blog. La carga "Pt" es una carga de compresión proveniente de un muro transversal a la columna en análisis. Esta carga "Pt" trata de contrarrestar a la tracción "T" y se determina como la carga de gravedad existente en la longitud tributaria "Lt" (Fig.8.14) de la pared transversal. Para fines prácticos puedes suponer: Pt = (Lt/L)P, donde L = longitud del muro transversal y P = carga de gravedad existente en el muro transversal. Un ejemplo numérico sobre el efecto de "Pt", pero aplicado a la Albañilería Armada con sección transversal en forma de "L", aparece en el capítulo "Diseño Estructural" de este Blog. Saludos,
199. Luis Bernaola C 5 abril, 2008 en 1:21 am

     Estimado Ing Angel San Bartolomé:En el ejemplo de aplicación de la Norma E.070,en el acápite 11(PLACA),usted amplifica(Ve,Me) multiplicandox1.25¿este valor es asumido o se encuentra en alguna norma?.En el acápite 11.4,de los diagrmas de interacción ¿cómo se obtiene C?.En el acápite 11.5;el 1.25,que esta en la fórmula para el cálculo del Vu ¿es asumido?.porq según E.060 ,le correspondería 1.30,o interpreté mal la Norma.GRACIAS ANTICIPADAMENTE SUS RESPUESTAS
200. Ángel San Bartolomé 5 abril, 2008 en 3:39 pm

     Estimado Luis Bernaola:

     Para elaborar el diagrama de interacción, se requiere proporcionar diversas posiciones del eje neutro "c"; por cada valor de "c" que se proporcione, se obtiene un punto del diagrama Pn-Mn, por lo que si se conoce "Pn", entonces se sabrá a qué valor de "c" está asociado. Respecto al factor de amplificación por efecto sísmico "1.25", la historia es poco larga de contar y tenemos que remitirnos a las versiones anteriores y nuevas de las Norma Sísmica E.030 y de Concreto Armado E.060. Antes en la E.060 se usaba 1.25 y en la E.030 unos valores altos de "R", después se decidió usar en la E.030 unos valores más bajos de "R" (R/1.25) para obtener de manera directa los esfuerzos de diseño para el sismo severo (factor de amplificación 1.0 en la E.060). Sin embargo, en la Norma de Albañilería E.070, se diseña no sólo para sismos severos, sino también para los moderados. De esta manera, si los esfuerzos en un elemento de concreto armado (placa o viga de acople), perteneciente a un edificio de albañilería, fueron calculados para la acción del sismo moderado (Me, Ve), y el diseño debe hacerse a la rotura, entonces los esfuerzos obtenidos deben pasarse a condición de rotura amplificándolos por 1.25. Mayores detalles puedes verlos en este blog en los comentarios a los artículos 23.3.b, 25.1.a y 28.2.g, correspondientes al Capítulo 8 de la Norma E.070.

     Saludos,
201. Hugo Romani Luna 7 abril, 2008 en 9:21 am

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle sobre el sistema de muros de ductilidad limitada, para poder realizar el diseño la norma nos hace refernecia al calclulo de c<lm/600(&#916;m/hm)para ver la necesidad del confinamiento. siendo c el eje neutro en el se hace mencion en ensayos realizados que varia el c deacuerdo a la carga ciclica,para poder hallarlo manualmente que parametros tengo que utilizar para el calculo del eje neutro "c" en los muros de ductilidad limitada.por otro lado quisiera saber si el &#916;m es el maximo registrado para todo el piso o es de cada muro y hm es la altura total del muro o de entrepiso gracias por la consulta y espero su respuesta. lo saludo cordialmente ing
202. Carlos Gutierrez Davila 7 abril, 2008 en 1:40 pm

     Estimado Ing.Sanbartolome quisiera saber ¿Como se producirian la falla por corte llamada traccion diagonal en un cerco? ,
     ¿Como se llamaria aquella falla que presenta una grieta vertical y perpendicular a la cara de asiento del ladrillo y penetra tanto al mortero como a este mismo asi como las que se ve en las fallas depilas sometidas a compresion axial , pero en este caso no soportaba carga vertical

     ya que yo espera ver una falla por volcamiento por cargas perpendiculares a su plano en cierto cerco que estoy estudiando.
203. Ángel San Bartolomé 7 abril, 2008 en 4:31 pm

     Estimado Hugo Romaní:

     Para otra ocasión no uses el alfabeto griego en estos mensajes, sino saldrán caracteres raros. Voy a tratar de descifrar tu pregunta. Con relación al cálculo analítico de "c", quisiera que leas la respuesta dada a Luis Bernaola, persona que te antecedió. Respecto a la evaluación experimental de "c", en el ensayo que indicas y que aparece en el blog de concreto armado, habíamos puesto varios LVDT verticales para medir el desplazamiento relativo entre la cimentación y una sección del muro localizada a 30cm de la base, pensando que era la región donde se ubicaría la falla por flexión, pero las grietas principales pasaron por otros lugares, lo que nos obligó en pleno ensayo a medir "c" con una wincha, desde el extremo comprimido hasta el punto donde la grieta empezaba a abrirse por tracción. Respecto a tus otras preguntas, el análisis lo tienes que hacer muro por muro, para ver si cada muro requiere o no confinarse. Delta es el máximo desplazamiento inelástico evaluado analíticamente en el último nivel y "hm" es la altura desde la base hasta el último nivel (altura total).

     Saludos,
204. Ángel San Bartolomé 7 abril, 2008 en 4:59 pm

     Estimado Carlos Gutierrez:

     La falla por corte por acción sísmica coplanar es imposible que ocurra en un cerco, porque la resistencia supera largamente a la fuerza actuante, dada la poca masa que tiene el cerco. Respecto a la falla vertical que indicas, debiste proporcionarme más información: el cerco es de albañilería de arcilla o hecho con ladrillos de concreto, cómo está arriostrado, sobre qué tipo de suelo está cimentado, o sí es un cerco de albañilería armada. La respuesta depende de ello. Podría ser por: 1)asentamiento diferencial, 2) tracción por flexión por carga perpendicular al plano, 3) ladrillos con poco traslape en juntas verticales de hiladas consecutivas, 4) efectos de temperatura, 5) ladrillos con muchos huecos, 6)cerco muy alargado, 7) ladrillos de concreto con menos de 28 días de edad, 8) albañilería construida en una sóla jornada, 9) contracción de secado del grout y escaso refuerzo horizontal para cercos de albañilería armada. Saludos,
205. Rolando Flores Huaranca 9 abril, 2008 en 10:28 am

     Estimado Ing.
     Siempre he construido las edificaciones con el sistema convensional para losas aligeradas,ahora bien esta vez quisiera trabajar con el sitema de viguetas pretensadas,quisiera saber su opinion respecto a este sistema, asi como le suplicaria donde puedo encontrar informacion de este sistema en cuanto a rendimientos , para la elaboracion de loas analisi de costos unitarios. por ultimo ingeniero, si me decido por este sistema tendria que recalcular todo el acero negativo.
     Gracias por su tiempo
206. Ángel San Bartolomé 9 abril, 2008 en 6:46 pm

     Estimado Rolando Flores:

     Las pruebas que se han hecho en el Laboratorio de Estructuras sobre las viguetas prefabricadas, han sido satisfactorias. Incluso, la losa actúa como diafragma rígido. La información correspondiente y tablas para el diseño, puede encontrarla en FIRTH. Saludos,
207. Sara Godomar 10 abril, 2008 en 7:59 am

     Estimado Ing en su libro analisi de Edificion , Ud realiza el modelo matematico de los muros de sotano como una barra que tiene un ancho contribuyente de 0.5 m , esta letra "m" es algun factor o simplemente es la unidad de medida del metro y otra cosulta las barras
     (bielas) que simulan las losas de techo del sotano que son axialmente rigidas las puedo calcular con esta formula (EA/L)x100 , muchas Gracias por su respuesta
208. Ángel San Bartolomé 10 abril, 2008 en 8:33 pm

     Estimada Sara Godomar:

     Te refieres al muro de sótano que aparece en la página 122 del libro Análisis de Edificios. El ancho contribuyente es 0.5 metros y la rigidez axial de las bielas puedes evaluarla con la fórmula que indicas. Saludos,
209. Jose miguel Gonzalez Donaire 10 abril, 2008 en 9:20 pm

     Ing san bartolome , he interpretrado los pasos que Ud realiza en el documento al que hace referencia en el tipo de modelaje que se debe de hacer en un edificio de ALBAÑILERIA, en el modelo de porticos planos no tengo ninguna duda , mi consulta trata de lo siguiente , cuando modelo el edificio con elementos finitos y asigno a las union de los elementos shell con frame el constraints BEAM asu vez asigno a los nudos que superiores del muro que estarin al nivel del entre piso los constraints DIAFRAGMA para qe todos esos nudos tengan el mismo desplazamiento la estructura no sufre dezplazamientos ni resultados de fuerzas cortante , Muchas Gracias por su atencion….
210. Ángel San Bartolomé 11 abril, 2008 en 7:38 am

     Estimado José González:

     A un nudo de una estructura no puedes asignarle doble ni triple constraints, sino el programa entra en conflicto. Te sugiero asignar los constraints diafragma a los nudos existentes en el nivel de las losas de techo y utilizar una barra rígida en la unión muro (shell)-viga (frame), como la que aparece en este blog en la figura 8.12 de los Comentarios al Capítulo 8 de la Norma E.070. Saludos,
211. Hugo Romani Luna 11 abril, 2008 en 10:59 am

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle sobre el sistema de muros de ductilidad limitada.en el diseño por corte de los muros nos hace referencia la norma ala cortante ultimo (Vu) que debe de cumplir la siguiente relacion Vu>=Vua(Mn/Mua). ¿como determino el cortante ultimo de diseño Vu. ademas si Vua es el cortante maximo de la envolvente y Mua es el momento flector maximo de nuestro analisis?. ¿ si el cociente que nos da al dividir Mn/Mua es como maximo 1.5 como determino el valor de Mn?
212. Ángel San Bartolomé 11 abril, 2008 en 6:49 pm

     Estimado Hugo Romaní:

     La fórmula a que haces referencia aparece en el artículo 21.9.5.3 de la Norma E.060 "Concreto Armado". "Vu" debes interpretarlo como la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión, en donde como máximo se desarrolla un momento flector "Mn", que corresponde a la capacidad máxima resistente a flexión de la sección transvesal del muro (momento plástico) con el refuerzo vertical existente, valor que se determina ingresando al diagrama de interacción Pn-Mn, con la carga axial Pn actuante en el muro en su condición más crítica (la que produce mayor Mn). Para ese instante, los esfuerzos últimos provenientes del análisis estructural (Vua, Mua), se verán amplifificados por la relación Mn/Mua, que no debe exceder al factor de reducción de fuerzas sísmicas elásticas "R" (no a 1.5 como indicas), utilizado en el análisis. Este factor de amplificación (Mn/Mua), muchos lo calculan para cada piso, cuando a mi modo de ver debería ser calculado sólo en el piso que plastifica (el primero). Un procedimiento similar usamos en la Norma E.070 para el diseño del refuerzo horizontal en los muros de Albañilería Armada, de tal modo que estos muros fallen por flexión. Saludos,
213. Jose Gonzalez Donaire 11 abril, 2008 en 10:11 pm

     Estimado Ing Por lo que entiendo entonces on ese tipo de constraint (BEAM) simula el empotramiento de la solera en el muro , otra consulta mas la viga solera y las columnas de confinamiento tambien las modela con elementos SHELL , en el documento que UD desarrolla en este Blog?
214. Ángel San Bartolomé 12 abril, 2008 en 8:59 am

     Estimado José González:

     El constraint "beam" no es necesario emplearlo y las vigas soleras así como las columnas de confinamiento, pueden ser modeladas con elementos "shell", o también como una serie de barras (frame) de pequeña longitud conectadas a los nudos de la malla correspondientes a la albañilería. En cuanto a la solera, incluso se puede dejar de considerarla en el modelo ya que sigue la deformación de la albañilería que en esa zona es prácticamente plana (hipótesis de Navier). Saludos,
215. Abdelkrim BOURZAM 12 abril, 2008 en 1:40 pm

     Dear professor SAN BARTOLOME. My name is BOURZAM I am a student in Japan. My research work is in Confined masonry clay brick walls subjected to cyclic lateral load and dead gravity load.I am looking for one of your reference paper but unfortunately I couldnt find it in internet, so would you like send it to me as a pdf file or word file?. This is the refence: San Bartolome, A., & Echeverria, G., " Ensayos de carga lateral en moros de albanileria confinada" – Effectos de la carga vertical – Ponencia al VI Congreso National de Ingenieria Civil, Cajamarca, Peru, 1986. This refence is very important for me because I want to see the effect of an important value of the vertical load on the confined wall. Please help me dear professor.

     PS: You did a very nice work in your website "blog ….". My deepest consideration for the man of science.
     Bourzam.
216. Ángel San Bartolomé 12 abril, 2008 en 8:24 pm

     Dear Abdelkrim Bourzam:

     In this blog you can find the article that you are looking for. The blog is divided in several chapters, first you must find the ALBANILERIA CONFINADA chapter (Confined Masonry), and after you must press click on the rebounded words “carga vertical”, so you will have the pdf file.

     I hope you can understand spanish. My best regards,
217. SARA GODOMAR 15 abril, 2008 en 9:26 pm

     Estimado Ing Sabartolome , siguienco con la pregunta de la modelacion de sotanos , si yo quierea modelar mas de un sotano de la misma manera que UD relata en el libro "ANALISIS DE EDIFICIOS" el artificio de la barra axialmente rigida es solo la la union de los muros de corte y los muros de sotano o hay otro artificio para modelar mas de un sotano.
218. Ángel San Bartolomé 16 abril, 2008 en 7:59 am

     Estimada Sara Godomar:

     La biela horizontal axialmente rígida a la que te refieres, es un elemento empleado para reemplazar la acción de diafragma rígido que tiene la losa del techo del sótano. Recuerda que el libro fue hecho antes que surjan programas como el SAP2000 (antes existía el SAP90, muy difícil de manejar) y había que ingeniárselas con los modelos. Actualmente, esa biela podría eliminarse imponiendo el constraint "diafragma" a todos los nudos ubicados a la altura del techo del sótano y también, los muros del sótano pueden ser modelados con mallas de elementos finitos. Saludos,
219. Hugo Romani Luna 24 abril, 2008 en 7:56 am

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle sobre el sistema de muros de ductilidad limitada.
     -Es recomendable construir edidficios de mas de tres pisos con malla electrosolada por que segun lei en sus articulos no se recomienda utilizar malla por encima de los 3 pisos de altura o por lo contraio se debe de hacer con acero determinado por la norma ASTM A615 y ASTM A706.para poder uniformizar el acero horizontal como vertical.
     – En mi caso si opto por un concreto f´c=175kg/cm2 la cuantia minima que debo de utilizar debe ser de 0.0022.
     -En la norma para el dieño de muros de ductilidad limitada especifica sobre para determinar la cuantia minima dos paramteros cuando Vu>0.5(0.85)Vc y cuando Vu < 0.5(0.85)Vc dando estos dos para determinar la cuantia , solo se puede hacer de esa forma .
     -para poder determinar la cuantia horizontal y vertical aparte de poder determinarlo por tablas existe alguna formula en la cual me de una determinada cuantia para los muros y poder compararla con la cuantia minima.
     ante todo le agradesco anticipadamente por sus respuestas muchas gracias.
220. Ángel San Bartolomé 24 abril, 2008 en 4:18 pm

     Estimado Hugo Romani:

     En ninguno de mis artículos se limita el uso de la malla electrosoldada en función de la altura del edificio. Esa limitación la especifica la Norma E.060 de Concreto Armado, que aparece en el blog de Concreto Armado, y que, a mi modo de ver, resulta exagerada, ya que el comportamiento de los muros reforzados con esas mallas es adecuado mientras no se sobrepase una deriva máxima de 0.005. En la misma Norma se especifica la cuantía mínima, que no está en función de f´c sino del esfuerzo cortante actuante. Si este esfuerzo es pequeño e inferior al esfuerzo cortante que produce el agrietamiento diagonal, entonces el muro no necesitaría refuerzo horizontal, porque éste se activa después del agrietamiento, sin embargo, para esa situación, es necesario colocar una cuantía mínima para contrarrestar los efectos de cambio de temperatura y de contracción de secado. Por otro lado, ese refuerzo no se calcula con tablas, sino que debe ser diseñado con las fórmulas y procedimiento que se indica en la Norma E.060. Saludos,
221. Geraldine Flores 2 mayo, 2008 en 12:55 pm

     Estimado Ing SanBartolome El análisis de los momentos que producen las fuerzas perpendiculares al plano de un tabique o un muro portartante , del muro las vigas se púede analizar con el método KAMALOCK
222. Ángel San Bartolomé 2 mayo, 2008 en 8:22 pm

     Estimada Geraldine Flores:

     Si bien la Norma E.070 proporciona la Tabla 12 para hallar el momento flector en la albañilería sometida a cargas sísmicas perpendiculares a su plano (mira los Comentarios al Capítulo 9 en este blog), uno puede utilizar cualquier método de análisis elástico, incluyendo elementos finitos, para determinar esos momentos, con tal que suponga que la albañilería está simplemente apoyada sobre sus arriostres. Saludos,
223. Wilmer Nuñez 7 mayo, 2008 en 8:44 pm

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     Reciva Ud un caluroso saludo y al mismo tiempo permitame hacerle las siguientes consultas
     -como justificar matematicamente los calculos de viguetas T de acero
     – para el calculo de muros de cerco los valores de Z para Z=3 (cajamarca), y entrando en la tabla Nº 12 de RNE la relacion b/a para encontrar el valor de m es mayor a los de la tabla que se puede hacer en estos casos
     – se le puede enviar el archivo en cad de la configuracion estructural para que nos de unos alcances acerca del diseño estructural
     Gracias por los alcances que me pueda brindar le envio mil saludos

     Atentamente
     Wilmer Nuñez
224. Ángel San Bartolomé 8 mayo, 2008 en 1:45 pm

     Estimado Wilmer Nuñez:

     Favor de escribirme a mi correo personal para que detalles tu consulta, porque en realidad no lo entiendo. Mucho mejor, si me envias fotos de los cercos que indicas con las viguetas T respectivas. Respecto al factor de Zona "Z", el máximo valor para la zona 3 es "0.4", no es Z = 3 como indicas. Saludos cordiales,
225. Carlos Gutierrez 11 mayo, 2008 en 1:38 am

     Estimado Ing. Angel Sambartolome quisiera que pudiera satisfacer estas dos consultas :

     1) Como detallo de la union de un dintel con una solera pero de forma perpendicular
     2) Se puede tener en un paño de muro o en diferenres paños de muro columnas de confinamiento de diferentes secciones transversales

     Muchas gracias
226. Ángel San Bartolomé 12 mayo, 2008 en 8:57 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     En relación a tu primera pregunta, no habría mayores problemas si la solera y el dintel tuviesen el mismo peralte, o si el dintel tuviese menor peralte que la solera. En caso el peralte del dintel fuese mayor que el de la solera, debes verificar el aplastamiento local que podría generar la reacción del dintel sobre la albañilería. El refuerzo longitudinal del dintel debe traspasar a la solera (si el muro es interno), pero si el muro es externo debe anclar en la solera, si la solera no tuviese un ancho suficiente para este anclaje, deberás ensancharla, o utilizar anclajes mecánicos. Respecto a tu segunda pregunta, por supuesto que las columnas de confinamiento de un muro con varios paños, pueden tener distintas secciones transversales, todo depende de su diseño y de las fuerzas internas actuantes. Saludos,
227. Carlos Gutierrez Davila 12 mayo, 2008 en 2:02 pm

     Muchas gracias por la respuesta y añado una cnsultamas el efecto de aplastamiento que menciona en local que genera el dintel soble la albañileria , se puede evaluar con la formula que sale en el capitulo REQUISITOS ESTRUCTUTALES MINIMOS parte "c – APLASTAMIENTO" o existiria alguna otra manera de verificarlo
228. Ángel San Bartolomé 12 mayo, 2008 en 10:33 pm

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Así es. Te recomiendo leer en este blog los comentarios al capítulo 7 de la Norma E.070. Saludos cordiales,
229. Ericka Guerrero 20 mayo, 2008 en 1:35 pm

     Estimado Ing, San Bartolome , aun es recomendable estimar el espesor del un muro sea tabique , cerco o parapeto con la forma t=usma, Muchas Gracias
230. Ángel San Bartolomé 20 mayo, 2008 en 7:57 pm

     Estimada Ericka Guerrero:

     La fórmula que indicas corresponde a la Norma E.070 del año 1982 y fue derivada empleando la carga sísmica que especificaba la Norma Sísmica E.030 del año 1977. Actualmente hay cambios. Esa expresión no aparece en la Norma E.070 del año 2006, pero si gustas puedes derivar una expresión semejante. Para eso debes igualar el momento flector actuante (M = m w a2)al momento resistente (MR = f´t t2/6), pero usando la carga "w" que especifica la Norma Sísmica E.030 del 2006, dividida entre el factor de carga 1.25 para pasarla a condición de servicio, y una resistencia admisible a tracción por flexión f´t = 1.5 kg/cm2, para la albañilería de arcilla. Saludos cordiales,
231. erika Guerrero 20 mayo, 2008 en 8:07 pm

     Muchas Gracias por su respuesta ingeniero , con respecto al valor de f’t es un esfuerzo de traccion por flexion para muros portantes y no portantes y asu vez para muros con cal y sin cl.
     Muchas Gracias
232. Erika Guerrero 20 mayo, 2008 en 8:43 pm

     Nuebo Ing una cosulta mas ewn norma menciona un esfuerzo de traccion por flexion de 3 Kg/cm2 para la albañileria armada y en el 9.3 de la norma correspondiente al capitulo de cargas perpendiculares al plano menciona que no se admiten tracciones mayores de 8 Kg/cm2 que diferencia existe entre estos dos esfuerzos
233. Ángel San Bartolomé 21 mayo, 2008 en 8:16 am

     Estimada Erika Guerrero:

     La resistencia a tracción por flexión admisible especificada en 1.5kg/cm2, es válida para muros portantes y no portantes, hechos de albañilería simple con mortero con cal o sin cal. Para el caso de la Albañilería Armada rellena con grout, esta resistencia admisible es 3kg/cm2. Sólo para los muros No portantes de albañilería armada se permite su diseño en condición de rotura para cargas sísmicas perpendiculares al plano, porque su refuerzo interno puede controlar que los fragmentos de albañilería sigan integrados. Sin embargo, para que la flexión en estos muros no sea excesiva en condición de rotura, se impuso el límite de 8kg/cm2, por ejemplo, eso te limitaría la altura de un cerco. Te recomiendo leer los Comentarios al Capítulo 9 de la Norma E.070, que aparecen en este blog. Saludos,
234. MIGUEL BUSTAMANTE MUÑOZ 21 mayo, 2008 en 6:56 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolomé
     Mi consulta esta referida a la interaccion sisimica entre porticos estructurales y muros de corte de albañileria confinados por elementos de concreto armado ( estos son de una sola crujia y estan separados), mi pregunta es:
     ¿como se realizaria la reparticion sismica para cada uno de ellos, de acuerdo a su rigidez o de se consideraria el analisis como si todos fuesen porticos sonsiderando los que tienen albañileria con elementos diagonales?. Por otro lado felicito su iniciativa ya que coadyuva al desarrollo de la ingenieria en nuestro medio. Gracias
235. Ángel San Bartolomé 22 mayo, 2008 en 11:14 am

     Estimado Miguel Bustamante:

     Para el caso que los muros sean de albañilería confinada, donde primero se construirá la albañilería para después vaciar el concreto de los confinamientos, los muros se modelan como si fuesen placas de albañilería con las columnas transformadas en elementos equivalentes de albañilería. A esos muros se agregan los pórticos de concreto armado que existan en la edificación. Para este caso tienes un ejemplo de aplicación en el capítulo "Diseño Estructural" del blog. En el caso que los muros de albañilería se construyan después de desencofrar a la estructura aporticada, se tratarían de tabiques que se modelan como los puntales diagonales que indicas, siguiéndose las especificaciones que indica la Norma E.070 en su capítulo 10 "Interacción tabique-pórtico", cuyos comentarios puedes verlos en este blog. Saludos,
236. Carlos Gutierrez Davila 22 mayo, 2008 en 1:55 pm

     Estimado Ing Sanbartolome , con respecto a la pregunta que realizo el señor Miguel Bustamante , cuando se modela tabique no aislados de los porticos , ¿la union del portico con el puntal (tabique) tiene que ser una union rigida u tiene otro tipo de conección?
237. Ángel San Bartolomé 23 mayo, 2008 en 7:58 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Debe existir continuidad entre la columna y la viga en el nudo del pórtico y, dependiendo de las dimensiones del peralte de estos elementos, se añadirá o no brazos rígidos. El puntal de albañilería llega a esa unión y como información para el programa, se le puede proporcionar un momento de inercia muy pequeño, para que sólo trabaje axialmente. Saludos,
238. Misael Chuco 29 mayo, 2008 en 9:50 am

     Ing. estoy analisando un cerco de 6m de longitud por 4.8 de altura , cuando realize el analisis los muros pasaron por la norma E0.70 como menciona en el capitulo 9 , lo que quiero cosultarle es que las columnas y vigas internas se encuentran en equilibro si las cardo con cargas horizontales a la izquierda y a la derecha en la columna (regla del sobre) lo mismo sucede en la vigas internas la carga arriba y abajo de esta tambien haces que esta este en equilibro , lo cual no sucede con las vigas y columnas externas , para colocar el refuerzo en estos elementos , se puede colocar acero minimo en vigas y columnas internas ya que estas se anulan?
239. Ángel San Bartolomé 29 mayo, 2008 en 11:42 am

     Estimado Misael Chuco:

     Todo el sistema debe estar en equilibrio, no sé porqué te sale el desequilibrio que indicas. Por otro lado, para un cerco de esa altura (4.8m), es conveniente analizar a los arriostres como si fuesen una parrilla, sujeta a cargas transversales al plano, o también mediante elemntos finitos, donde puedes modelar al conjunto albañilería-arriostres. Saludos,
240. Luis Bernaola C 3 junio, 2008 en 7:20 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     Gracias por anticipado por las respuestas:
     En una vivienda de albañilería EXISTENTE( de 3 niveles),con fallas por cortante en los muros,y se sabe que el nivel de daño reparable económicamente es cuando la distorsión inelástica no supera a 1/200(E.070).
     1)¿Cómo determino ,si un muro es reparable o no;existe algún procedimiento visual-práctico-teórico?
     2)¿Cómo empleo 1/200;en cada muro?
241. Geraldine Flores 3 junio, 2008 en 9:01 pm

     Estimado Ingeniero SANBARTOLOME , como podria estimar las cargas que transmite un encofrado a las viguetas de la losa para comprobar la resistencia al momento positivo, Muchas Gracias
242. Ángel San Bartolomé 4 junio, 2008 en 9:49 am

     Estimado Luis Bernaola:

     La deriva de 0.005 (o 1/200, límite de reparabilidad), corresponde al valor máximo que podría alcanzarse en un entrepiso al instante que ocurre la aceleración máxima del sismo severo. Lógicamente nadie puede medirla durante el sismo, salvo que la edificación esté instrumentada. Esa deriva se emplea en la etapa de diseño de la edificación, para "prevenir" que durante un sismo futuro, no sea sobrepasada. Indicios de que esa deriva fue sobrepasada después de un sismo, lo dan los daños ocurridos. Por ejemplo, los muros confinados serían irreparables cuando el espesor de las grietas remanentes es mayor que 5mm, o cuando más del 25% de la albañilería quedó triturada, o cuando se trituraron las columnas pandeándose el refuerzo vertical, o cuando el muro quedó fuera de plomo, etc. Si se produjese cualquiera de estos indicios, la pérdida de resistencia y rigidez del muro habrá sido sustancial y habrá que reponer al muro en su totalidad, dependiendo de como haya quedado globalmente la edificación. Saludos,
243. Ángel San Bartolomé 4 junio, 2008 en 10:05 am

     Estimada Geraldine Flores:

     Supongo que te refieres a las cargas que transmiten los pies derechos del encofrado a un aligerado que le sirve de apoyo. Usualmente, esa carga es muy reducida en comparación con la carga última de diseño del aligerado (wu = 1.5WD + 1.8WL), que para un aligerado de 0.25m con s/c de 200kg/m2, es del orden de 1000 kg/m2. En tanto que los encofrados de madera (tablas + pies derecho) no pasan de 50kg/m2; el aligerado nuevo superior, sin acabados y en etapa de concreto fresco, anda por los 400kg/m2; y, la sobrecarga de construcción no pasa de los 100kg/m2. A esto debe sumarse el hecho de que el aligerado de apoyo tiene un concreto aún fresco, de unos 7 días de edad, con una resistencia f´c que es del orden del 75% de f´c correspondiente a los 28 días. Todo esto daría (50+400+100)/0.75 = 700kg/m2, por lo que no hay que preocuparse, salvo que consideres que existen factores adicionales a los mencionados. Saludos,
244. Geraldine Flores 4 junio, 2008 en 10:30 am

     Muchas , Muchas Gracias Ing Sanbartolome
245. Luis Bernaola C 5 junio, 2008 en 11:57 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     En una edificación de albañilería (3pisos) de 8×20 m ; 8m paralelo a la fachada y 20m perpendicular a la fachada ;si en la fachada (8m) del primer nivel,no existe muros mayor a 1.20m,debido a la presencia de una puerta y ventana que abarcan casi la totalidad de los 8m .Para el techado del aligerado del primer piso ,sobre la puerta y ventana (longitud corta =8m).Mi pregunta
     – coloco una viga dintel a lo largo de los 8m ;diseño como una viga simplemente apoyada.
     -coloco un pórtico
     -coloco una viga peraltada de 8m;diseñandola como simplemente apoyada
     -coloco una viga del espesor de la losa y del muro.
     -coloco una viga chata
     -¿Que dimensiones me recomendaría?
     Gracias por sus respuestas.
     ATENTAMENTE
246. Ángel San Bartolomé 6 junio, 2008 en 3:31 pm

     Estimado Luis Bernaola:

     Para adoptar una mejor solución, tendría que ver los planos, no sé cómo están dispuestos los muros de 1.2m que indicas. Una alternativa de solución es la del pórtico de concreto armado, con una viga de 0.6m de peralte para cubrir la luz de 8m, y unas columnas que soporten esa viga con un peralte suficiente como para que ancle el refuerzo longitudinal de la viga, más el recubrimiento respectivo. Saludos,
247. Miklail Rivera Ch. 18 junio, 2008 en 8:54 am

     Ing San Bartolomé buenos días el motivo de este mensaje es para consultarle y saber su opinión acerca de unn caso que sucede en la obra que laboro relacionado con la albañilería: Se hizo ensayos en la PUCP a pilas y muretes de albañileria hechos de ladrillo de concreto (Kingconcreto) de 4 huecos con una tapa ciega, mortero 1:5 con cemento Atlas sin cal y mezclado a máquina. Los resultados fueron: resistencia caracteristica de muretes a 14 días V´m=4.57 Kg/cm2 (el proyecto estipula 8.1 Kg/cm2) y resistencia a compresion a 14 días f´m=76.99 Kg/cm2 (el proyecto estipula 65 Kg/cm2)Como puede ver en el V´m estamos bastante por debajo del especificado. Me será útil saber su opinión a cerca del tema expuesto, lo cual le agradezco de antemano. Me olvidaba comentarle que se han elabrado otras muestras y estamos a la espera de los resultados
248. Ángel San Bartolomé 18 junio, 2008 en 7:23 pm

     Estimado Miklail Rivera:

     De acuerdo a lo que se estipula en la Tabla 8 de la Norma E.070, la resistencia de los muretes ensayados a los 14 días debe incrementarse por 1.25, con lo cual se alcanzaría v´m = 5.7 kg/cm2, lejos en 30% del valor requerido. La recomendación para estos ladrillos que se asientan secos, es adicionar cal al mortero. En adición, un mortero 1:5 es recomendable solo para edificaciones de baja altura. Prueba con un mortero cemento Portland tipo 1 – cal normalizada – arena gruesa 1: 1/2 : 4. Saludos,
249. Carlos Gutierrez 19 junio, 2008 en 8:51 pm

     Estimado Ing. Angel Sanbartolome , que diferencia existe en apoyar el sistema de entre piso (Aligerado en una direccion) en vigas peraltadas que forman parte del esqueleto sismo resistente y en apoyar las viguetas en vigas denominadas nervios qu solo trabajan por cargas de servicio
250. Carlos Antezana Ohashi 20 junio, 2008 en 1:09 am

     Estimado Ing. San Bartolome

     En esta tercera oportunidad quisiera consultarle respecto a "COMENTARIOS A LA NORMA E.070 ALBAÑILERÍA" Capítulo 10-Interacción Tabique-Estructura Aporticada, FIG 10.34 izquierda,
     1. El tabique se encuentra totalmente aislado del pórtico mediante poliestireno expandido? En este experimento aproximadamene que espezor tenía dicho elemento aislador? Para poder darme una idea de la distorción angular cual es la altura del pórtico?

     2. Entiendo que el modelo de puntal diagonal de albañilería se aplica a paños totalmente llenos, se aplica el modelo de puntal modificado en paños parcialmente llenos, es decir en caso de que existan puertas y/o ventanas pequeñas?
     Le agradezco los comentarios que me pueda ofrecer.
     Para su información le cuento que me encuentro investigando acerca del modelaje de estas estructuras mediante el método RBSM (Rigid Body Spring Model), modelo que deriva del método de Elementos Discretos (DEM). Espero en el futuro publicar un resumen de mi investigación en su blog.
251. Carlos Antezana Ohashi 20 junio, 2008 en 1:26 am

     Ing. San Bartolome
     Continuando con el punto 1 anterior, una última pregunta: El tabique integrado FIG.10.34 derecha se refiere a que el tabique fue construido antes del pórtico (confinado) o si existe una junta de mortero entre la columna y viga con el block de concreto?
     Saludos.
252. Ángel San Bartolomé 20 junio, 2008 en 10:11 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     El peralte de una viga de concreto armado depende de varios factores: su longitud, las cargas actuantes con las fuerzas internas que ellas desarrollan (momento flector, fuerza cortante) y grado de deformación, aparte del factor arquitectónico. Si una viga "chata" cumpliese con todos los requerimientos exigidos por la Norma E.060 (que aparece en el blog de Concreto Armado), especialmente si no supera la deformación permisible, entonces puede ser utilizada como apoyo de las viguetas del aligerado. Por otro lado, si por exigencia sísmica (aumento rigidez lateral o por los esfuerzos que genera el sismo) es necesario peraltar la sección transversal, habrá que hacerlo. Saludos,
253. Ángel San Bartolomé 20 junio, 2008 en 10:37 am

     Estimado Carlos Antezana:

     Respecto a la figura en mención, que aparece con mayores detalles en el artículo "Reforzamiento de Tabiques Existentes con Varillas de Fibra de Vidrio" en el Capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog, te indicaré que el tabique de la izquierda está totalmente aislado del pórtico y el grosor del tecnopor fue calculado como la máxima deriva permitida por la Norma Sísmica E.030 en sistemas aporticados (0.007) multiplicada por la altura del tabique. En esa figura, el tabique de la derecha fue construido después de haberse desencofrado al pórtico y la integración con el pórtico se hizo rellenando con mortero la interfase pórtico-tabique y penetrando las varillas horizontales de fibra de vidrio en perforaciones hechas en las columnas, para proporcionar estabilidad lateral al tabique. En cuanto al modelo de puntal, funciona si la columna o viga entran en contacto con el tabique, incluso si no existiese columna y la viga arrastrase al tabique, también funciona, pero si la viga se deslizara sobre el tabique, el tabique no se activará y el puntal no existirá (como si se hubiese aislado al tabique). Espero que culmines pronto tu investigación para publicarla en el blog. Saludos,
254. luis bernaola c 22 junio, 2008 en 10:57 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé:
     Gracias por sus respuestas
     1)En las edificaciones mixtas,donde los muros confinados estan orientados en una dirección ,y en la otra dirección pórticos ¿Cuál sería el orden del proceso constructivo en la unión del muro y la columna del pórtico?
     2¿cuál es la longitud máxima de una viga dintel?.su diseño se realiza considerándola simplemente apoyada y que norma recomienda?.o como se diseña
     3)He observado en algunas edificaciones de albañilería,que en una longitud de 4m,medido de eje a eje en las columnas,existe una puerta de 1m y una ventana de 2.20m de longitud.Por lo tanto 4-(1+2.2)=0.8m sería muro menor de 1.20m—entonces la viga que se encuentra sobre la puerta y ventana y cubre los 4m ¿ es UNA VIGA dintel,o que tipo de viga es?.
255. luis bernaola c 22 junio, 2008 en 11:43 pm

     Estimado ING Ángel San Bartolomé
     Gracias por sus respuestas
     1)¿Que tipo de malla electrosoldada utilizó en su técnica de reforzamiento de viviendas de albañilería,y el anclaje en el cimiento como sería y un aproximado de su costo?.
     2)Se podría hacer el reforzamiento de los muros con varillas de acero de 3/8",colocadas vertical y horizontalmente,espaciadas en ambos sentidos a 0.10m.
256. Ángel San Bartolomé 23 junio, 2008 en 11:09 am

     Estimado Luis Bernaola:

     Las respuestas a las 5 preguntas de tus 2 mensajes son: 1)Para que un muro se considere confinado, es necesario que primero se construya la albañilería y después se vacíe el concreto, de otro modo carecerá de arriostres y pasará lo de Pisco (ver artículo en este blog). 2) La viga dintel es una viga convencional de concreto armado, para su diseño debe aplicarse la Norma E.060 de Concreto Armado (ver el blog de concreto armado), los límites en su longitud dependen del nivel de solicitaciones a que esté exigida y del grado de deflexión que pueda tener, su modelo matemático depende de cómo esté apoyada y conectada a los muros o columnas. 3)Es una viga convencional y la mocheta de albañilería de 0.8m deberá arriostrarse. 4)Se utilizó una malla electrosoldada Q106 de acero corrugado con 4.5mm de diámetro espaciado a 15cm y no se ancló al cimiento ni a las columnas, su costo puedes averiguarlo en PRODAC. 5)El refuerzo a utilizar, debe diseñarse como para que sea capaz de absorber la carga que produjo el agrietamiento diagonal del muro ("Vm" en la Norma E.070), para de este modo reestablecer la resistencia a corte del muro. Saludos,
257. Miklail Rivera Ch. 24 junio, 2008 en 3:30 pm

     Ing San Bartolomé buenas tardes. Hace unos días le comenté sobre unos resultados de v´m=4.57 Kg/cm2 (el proyecto estipula 8.1Kg/cm2). Se volvieron a preparar nuevos especímenes con las mismas características que los anteriores y el v´m obternido a 14 días es de 11.89 Kg/cm2 (casi 50% más de lo que estipula el proyecto y 2.6 veces el valor del v´m del primer ensayo) Mi pregunta es por qué la diferencia de los resultados si los muretes fueron preparados bajo las mismas características (mano de obra, materiales) Gracias por la respuesta que me pueda dar
258. Ángel San Bartolomé 24 junio, 2008 en 8:57 pm

     Estimado Miklail Rivera:

     Me informaron del Laboratorio que la primera serie de muretes fue hecha sin controlar la mano de obra y empleando cemento puzolánico en el mortero, mientras que en la segunda serie un ingeniero de la compañía supervisó la construcción y se utilizó cemento Portland en el mortero. De esta manera la diferencia en los resultados podría deberse a la mano de obra. Sobre la incidencia del mortero con cemento puzolánico en la edad de los muretes no hemos hecho estudios, por lo que no podría afirmar si ese parámetro influyó en los resultados. En el capítulo "Adherencia unidad-mortero" de este blog, aparece un artículo que trata sobre la influencia de 5 parámetros en la resistencia, entre ellos está el tipo de cemento, de allí se deduce que a los 28días de edad no existe diferencia entre emplear mortero con cemento puzolánico o Portland. Saludos,
259. yolanda 26 junio, 2008 en 9:09 pm

     que opinas de la malla de tarrajeo q distribuye aceros arequipa tengo el conocimiento q son planchas abierta al calor me han hablado de buenos resultados de esta… gracias
260. Ángel San Bartolomé 27 junio, 2008 en 8:06 am

     Estimada Yolanda:

     No acostumbro contestar mensajes anónimos, favor de indicar tu apellido y con gusto responderé tu consulta. Saludos,
261. luis bernaola c 27 junio, 2008 en 10:03 pm

     Estimado ing Ángel San Bartolomé
     1) En la técnica de reparación del muro de albañieria confinada de su BLOG ¿los conectores atraviesan el muro, y cómo estan anclados al muro?.
     2)Las aberturas(vanos),apartir de que dimensiones no reducen la resistencia del muro de albañilería.
     3)En que casos se realiza confinamiento a las aberturas en un muro.
262. Ángel San Bartolomé 28 junio, 2008 en 12:43 pm

     Estimado Luis Bernaola:

     1) El conector de las mallas es un alambre #8 espaciado a 45cm, pasa a través de perforaciones hechas en la albañilería, las que después se taponan con lechada de cemento. Estos conectores se doblan a 90 grados y se amarran a la malla con alambre #16. 2) Toda abertura afecta el comportamiento del muro y mucho depende de dónde esté ubicada, por ejemplo, un hueco del tamaño de un ladrillo ubicado en la esquina superior en contacto con el nudo del marco de confinamiento, puede causar "columna corta". En cambio, si la abertura estuviese ubicada en la parte superior o inferior intermedia y central del muro, no afecta mayormente a su comportamiento, ya que la falla por corte es en forma de "X". 3)De acuerdo a nuestro reglamento, para que un muro se considere confinado, debe estar bordeado completamente por un marco de concreto armado, ya que las cargas sísmicas son positivas y negativas. Si uno de sus bordes careciera de columna, la falla se concentrará en esa zona, corriéndose hacia el interior, por ejemplo, mira la Figura 7.7 de los Comentarios al Capítulo 7 de la Norma E.070. Saludos,
263. luis bernaola c 30 junio, 2008 en 5:19 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     En una edificación de albañilería de 2 pisos ,de 30 años de antiguedad aproximadamente;observé gran cantidad de mochetas de albañileria de 0.4;0.6;0.7;0.8m.
     1)¿El arriostre de las mochetas,tendría continuidad vertical hasta la azotea,¿se perforaría la losa para su construcción?.
     2)Solo se confinaría en los pisos respectivos,sin perforar la losa.
     En otra edificacion de 2 niveles observé, que no existía continuidad vertical de vanos .
     1)Demoler algunos muros y construir vanos que sean continuos verticalmente¿ Esa es la solución?
264. Ángel San Bartolomé 1 julio, 2008 en 9:30 am

     Estimado Luis Bernaola:

     La mocheta de albañilería simple no es un elemento estructural, pero necesita fijarse a la estructura para evitar su colapso. Esta fijación podría realizarse con la malla que aparece en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. No se necesita perforar totalmente a la losa de techo, sino hacer pequeñas perforaciones que se taponan con un tarugo de madera, para allí clavar la malla. En cuanto a la continuidad de vanos, habría que revisar a la edificación completa, recuerda que todos los muros están integrados a través de la losa de techo, no por el hecho de que uno de los muros presente irregularidad en elevación, tenga que ser demolido, ya que el resto de muros, que sí presentan regularidad, controlarán el movimiento sísmico. Saludos,
265. Hugo Romani Luna 1 julio, 2008 en 8:22 pm

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle en una edificacion convensional tal como viviendas, si estas tienen desnivel considerable en cuanto a su terreno en algunas ocasiones la cimentacion (cimiento corrido) obliga a tener un sobrecimiento de gran altura deacuerdo a la pendiente del terreno para poder nivelar todo el sobrecimiento. mi consulta es,cual seria la altura maxima que puede tener un sobrecimiento de concreto simple, o desde una determinada altura se debe de reforzar el sobrecimineto como por ejemplo con una malla de acero que llege hasta la cimentacion. saludos
266. Ángel San Bartolomé 2 julio, 2008 en 8:23 am

     Estimado Hugo Romani:

     El sobrecimiento de concreto ciclópeo con piedra mediana debe ser considerado como una extensión del muro de albañilería. En ese sentido, la máxima esbeltez (altura libre / espesor, donde la altura libre incluye al sobrecimiento)debería ser menor que 20, en caso contrario, debe emplearse un sobrecimiento de concreto armado. Este último deberá ser capaz de soportar el empuje del suelo, causado por los desniveles que indicas, y además, deberá tener una esbeltez de tal forma que no falle por pandeo provocado por la carga axial, es decir, estamos hablando de un muro de concreto armado, donde debe aplicarse la Norma E.060 para su diseño. Saludos,
267. Renzo Peña 8 julio, 2008 en 9:50 am

     Estimado Ing.Angel San Bartolome.Estoy modelando un edificio de 5 niveles en albañileria confinada con vigas peraltadas en soleras y en las zonas libres con h=50cm, tengo unas consultas:
     1.¿Las vigas de acople entre muros tiene el mismo comportamiento estructural que una viga dintel y por lo tanto ambos se les puede diseñar por flexion como se recomienda?¿una viga dintel es tb una viga de acople?¿o las vigas de acople funcionan como vigas pared?.
     2.El modelo estructural utilizado es en base al metodo de los porticos planos y estoy siguiendo la metodologia del ejemplo que Ud publico.¿este metodo contempla el comportamiento de los muros como "acoplados"?.Muchas gracias por abosolver mis consultas.SALUDOS
268. Ángel San Bartolomé 8 julio, 2008 en 2:40 pm

     Estimado Renzo Peña:

     Tal como indica su nombre, las "vigas de acople" son elementos que acoplan o conectan a los muros. Es decir, una viga dintel es una viga de acople y puede ser chata o peraltada. La Norma E.070 limita el peralte máximo del dintel a 60cm, con el objeto de que no se desarrollen fuerzas cortantes muy grandes que pasan a actuar como carga axial sobre el muro, generándole tracciones que disminuyen la resistencia al corte. Esas vigas se diseñan con la teoría convencional de concreto armado, buscando su falla por flexión y utilizando las fuerzas internas provenientes del sismo moderado amplificadas por 1.25, de tal forma que inicien su falla por flexión antes que se agrieten los muros ante el sismo severo. Por otro lado, como verás en el ejemplo del blog, los pórticos planos contemplan esas vigas. Saludos,
269. luis bernaola c 13 julio, 2008 en 3:27 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé:
     1)Al realizar un ánalisis dinámico de una vivienda de albañilería por combinación modal espectral las cortantes de entrepiso y las fuerzas internas,resultaron mayores ,que las las del análisis estático para sismo moderado¿Es correcto?
     2)El desplazamiento lateral relativo del análisis dinámico por combinación modal espectral de la vivienda de albañilería¿Se compara con la deriva 0.005 de la norma E.030,para determinar si ese desplazamiento lateral es permisible?
     3)Se puede modelar una vivienda de albañilería en el SAP 2000,para realizar el análisis sísmico de la siguiente forma.
     -los muros mediante elementos SHELL y las vigas y columnas mediante elementos FRAME,y en losa una contraint tipo Diafragma.

     4)En el ejemplo de aplicacíon de la norma E.70 en el diseño de un edif de albañilería de su Blog, en el SAP 2000¿cómo plasmo la losa maciza en el modelo,que tipo de comando ?.
     5)Respecto al ejemplo de aplicación de E.070 de su blog ,las cargas vivas y muertas ya fueron tomadas en el metrado de cargas,por esa razón ya no se consideran en el modelo del SAP2000(pórtico plano),para el cálculo de las fuerzas internas por sismo moderado ¿Estoy en lo cierto?
     Gracias por sus respuestas
270. Ángel San Bartolomé 14 julio, 2008 en 4:10 pm

     Estimado Luis Bernaola:
     1) No es usual que el análisis modal proporcione mayores esfuerzos que el estático, salvo cuando la estructura califica como irregular, bajo esa situación en la Norma sísmica E.030 se obligua a realizar el análisis modal. castigando al factor R. 2)Así es, no te olvides de afectarlo por 3R/4 para pasarlo a confición inelástica. 3)Claro, pero en ese caso se debe garantizar la integración que existe entre confinamientos y la albañilería, puedes emplear barras de poca longitud que se conectan a los nudos de la malla de albañilería. 4) a todos los nudos existentes en un nivel determinado, se les asignó el constraint "diafragma". 5) Así es. Saludos cordiales,
271. Oscar Lagos 15 julio, 2008 en 7:45 am

     Ing. San Bartolome, tenga usted buen día, respecto del comentario de Luis Bernaola en el punto 3 le comento que estoy diseñando una vivenda de albañileria de 3 pisos sin considerar las columnas de confinamiento solo los muros de albañileria, porque como se conoce las columnas solo confinan el muro si bien es cierto aportan rigidez a la edificación esta la estoy considerando como un aporte adicional de seguridad por la mano de obra que ejecuta estos tipo de edificaciones, y que no es muy técnica y cuidadosa con los materiales y procedimientos constructivos, el analisis me da resultados con los cuales diseño los elementos de confinamiento. Quisiera saber si estoy en lo correcto en el procedimiento que realizo? .
     Para la división de muros uso Mesh Area y luego Pier Label. Agradesco su comentario.
272. Ángel San Bartolomé 15 julio, 2008 en 1:36 pm

     Estimado Oscar Lagos:

     Si todos los muros fuesen idénticos en una dirección determinada, en un análisis sísmico traslacional la fuerza cortante que absorbería cada muro sería igual al cortante total entre el número de muros, sin importar para nada las columnas. Los problemas se dan cuando los muros dejan de ser iguales y existe asimetría. Por ejemplo, determina el momento de inercia de un muro contemplando y despreciando a las columnas, verás que los cambios son significativos. De esta forma, si pretendes que tu modelo matemático se acerque a la realidad, lo mejor es contemplar las columnas. Saludos,
273. Abdelkrim Bourzam 17 julio, 2008 en 11:22 am

     Dear Professor,
     I hope you remember me, I am the student of Japan who asked you several times about experimental tests of confined masonry walls.
     I hope also you are doing fine.
     Dear Professor, I have a small question.
     Did you have an idea about when we can say a high gravity load or a small gravity load which is supported by a masonry wall, for example if the gravity stress on the wall is bigger than 0.5 MPa we consider that the gravity load is very big or if this gravity stress is less than 0.5 MPa we consider that load is a moderate to small gravity load. so my question is do you have a critical point of vertical gravity load which separates the low to the high gravity load? if you can give me any value with reference is much better for me to confirm some results.
     I am very glad to ask you dear Professor.
     Sincerely Abdelkrim Bourzam.
274. Ángel San Bartolomé 17 julio, 2008 en 3:29 pm

     Dear Abdelkrim BOURZAM:

     Of course I remember you. In our code, the number of stories of a confined masonry building is limited to 5. Usually the stress due to vertical load is 2kg/cm2/story for interior wall and 1 kg/cm2/story for exterior wall, so in the first story of an interior wall the stress is around 10Kg/cm2 (1MPa), almost less than to the maximum available stress 0.15f´m, where f´m is the strength of masonry prism to compression load. Using, that values you can regulate the vertical load that you are looking for.
275. Geraldine Flores 18 julio, 2008 en 9:27 pm

     Estimado Ing Angel Sanbartolome estoy diseñando una vivienda de 3 pisos con una losa en dos direcciones como se recomienda y quisiera saber como podria controlar las deflexiones en ella Gracias
276. francisco sarria 19 julio, 2008 en 6:36 pm

     estimado ing. San Bartolomeo tengo una duda la cualquiero saber cuando se esta haciendo una llena de columna cuando hay mas presion cuando la mescla se chorrea muy dura o cuando se chorrea muy suabe quiero saber en cual de las dos hay mas presion yo digo que cuando se chorrea muy suave por la presion del agua que me dise usted muchas gracias.
277. Ángel San Bartolomé 21 julio, 2008 en 10:31 am

     Estimada Geraldine Flores:

     Las deflexiones de la losa dependen de sus dimensiones, los apoyos, su espesor y las cargas actuantes. En la Norma E.060 de concreto armado, que puedes bajarla del blog de concreto armado, se especifican peraltes mínimos como para no verificar deflexiones, así como las máximas deflexiones permitidas. Saludos,
278. Ángel San Bartolomé 21 julio, 2008 en 10:40 am

     Estimado Francisco Sarria:

     La respuesta que tu mismo das a tu pregunta, es correcta. Imagínate un concreto que ya endureció (lo que tu llamas "mezcla muy dura"), no necesita encofrado porque no existe presión lateral del agua. Saludos,
279. Ing. Javier Romo 24 julio, 2008 en 11:49 am

     Ing. San Bartolome
     En primer lugar para agradacer su respuesta de antemano, el que le escribe ha construido con las placa P-7 y p-10, para tabiques,pero en el sismo de agosto del año pasado dicha albañilería presento muchas fisuras verticales en la unión seca de dichas albañilería, hecho que incomoda mucho a los propietarios de los departamentos, mi primera `pregunta es si existe un nuevo procedimiento constructivo para remediar dicha falla.
     La segunda pregunta es: en el mercado existe un unidad de albañilería de arcilla de espesor de 7cm, se asemeja a un KIng Kong perqueño, me guataría saber si se han efectuado ensayos para el uso de esta unidad como taquiques.
     Gracias
280. Ángel San Bartolomé 24 julio, 2008 en 3:23 pm

     Estimado Javier Romo:

     A raíz del sismo de Pisco, la fábrica que produce las placas P-7 y P-10, modificó la técnica de construcción, por los problemas que señalas. En el capítulo "Espacio Libre" de este blog, podrás encontrar un manual elaborado por la fábrica y un video que ilustra la nueva técnica de construcción, llenando la junta vertical con grout. En relación a tu segunda consulta, todavía no hemos investigado el tipo de ladrillo que indicas. Saludos,
281. Wilmar Rivera 26 julio, 2008 en 6:43 pm

     Saludos Ing. San Bartolomé:

     Tengo una consulta acerca de la longitud de confinamiento de una columna estructural de concreto armado. Expuse esta interrogante en su blog de concreto armado pero creo que no ingresé bien el comentario pues no logré introducirlo en la página. Siempre he considerado que la longitud de confinamiento inferior en el primer nivel de una edificación se debe medir desde la cara superior de la zapata hacia el centro de la altura de la columna sin embargo he recibido la observación de un ingeniero estructural que me dice que ésta se debe medir desde el nivel del falso piso. Me parece que el ingeniero tiene razón al respecto pues en caso de sismo el falso piso arriostrará la columna a ese nivel produciendo incremento de corte en esa sección… sin embargo quisiera que me aclare esta interrogante, se debe aislar el falso piso de las columnas?, como debo proceder en el caso de edificaciones con niveles de piso variables?.

     Gracias.
282. Ángel San Bartolomé 27 julio, 2008 en 8:28 am

     Estimado Wilmar Rivera:

     Tanto tu como la persona que te hizo la observación tienen razón. Si durante un sismo el falso piso se destrozara en la zona circundante a la columna, entonces tu tienes la razón, pero si no lo hace, entonces la otra persona tiene la razón. Ante esa disyuntiva, tienes 2 alternativas: 1) tu solución de aislar el falso piso; y, 2) confinar desde la cara superior de la zapata hasta la altura especificada por el reglamento, medida desde la cara superior del falso piso. Saludos,
283. Hugo Romani Luna 28 julio, 2008 en 6:01 pm

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     Ante todo lo saludo por su gran aporte, a la vez quisiera preguntarle con respecto a al junta de separacion sismica en la norma E-030 indica que para el calculo de la junta de separcion sismica es s=0.004(h-500) donde s>3cm, para elcaso de los sistema de muros de ductilidad limitada esta formula se cumple para un muro de cerco que no interactua con la estructura, ademas si en el caso que las escaleras se encuentren aisladas de la edifcacion ocurre lo mismo o que formula se utilizaria ya que este tipo de edifcaciones tienen desplazamientos pequeños. de ser asi la junta sismica me puede dar menor que 3cm o siempre tendra que ser mayor que 3cm. gracias
284. Hugo Romani Luna 28 julio, 2008 en 6:07 pm

     Estimado ing Angel San Bartolomé:
     con respecto a ala pregunta anterior la formula es s=3+0.004(h-500)disculpe por el error cometido, de ahi se deduce que siempre sera mayor que 3 por que si tengo un muro se cerco de 2.5m de alto, si aplicamos la formula me dara s=2cm. que valor es el correcto gracias.
285. Renzo Peña 28 julio, 2008 en 11:59 pm

     Estimado Ing Angel San Bartolome:
     En un modelamiento por porticos planos de un edificio de albañileria confinada:
     1)Los frames q son brazos rigidos absorven fuerza cortante proveniente de los acoples q soportan cargas gravitacionales,transmitiendo como axial a los frames (muros de alb.) elevando en algunos casos excesivamente esta carga,en comparacion con un metrado manual,entonces..¿seria correcto liberar estas barras para cortante, y asi obtener las fuerzas internas(momento y cortante) sismo moderado?.
     2)O seria conveniente hacer otro modelo liberando estas barras para cortante, para asi solo tomar de este archivo las fuerzas axiales exigidos por la norma,para asi ser mas aproximado a un metrado manual,pero tomando cortantes y momentos del archivo normal.
     Saludos
286. Ángel San Bartolomé 29 julio, 2008 en 8:30 am

     Estimado Hugo Romani:

     La intención de la Norma E.030 es evitar choques entre edificios vecinos o entre bloques del mismo edificio, durante los sismos severos. En el primer caso, debes respetar al pie de la letra la Norma porque desconoces las propiedades vibratorias del edificio vecino, o de aquél edificio que algún día se construirá al lado del que estás analizando. En el segundo caso, tú conoces las propiedades de los bloques de tu edificio, o de tu escalera aislada, o del cerco que mencionas, entonces podrás determinar los desplazamientos inelásticos correspondientes y el grosor de la junta sísmica respectiva para que no haya problemas de impacto, a no ser que al propietario se le ocurra construir más pisos sin tu consentimiento. Saludos,
287. Ángel San Bartolomé 29 julio, 2008 en 9:01 am

     Estimado Renzo Peña:

     Los brazos rígidos son barras que no se deforman por flexión, por lo que no deberían desarrollarse fuerzas internas en ellos, excepto las que se transmiten por equilibrio desde la viga flexible hasta el eje del muro. Para un análisis por carga vertical, basta y sobra con diseñar a los muros con las cargas axiales provenientes del metrado y empotrar a las vigas flexibles sobre el muro coplanar donde ellas apoyan, para así determinar sus fuerzas internas. Sin embargo, si deseas hacer un análisis por carga vertical considerando un sólo modelo de pórtico plano, deberías también considerar a la carga actuante en el lado opuesto al brazo rígido ya sea generando una extensión del brazo rígido con la carga vertical correspondiente (voladizo) o aplicando un momento y carga axial sobre el nudo muro-brazo rígido. Saludos,
288. LUIS PRUDENCIO 31 julio, 2008 en 3:07 pm

     ING. SAN BARTOLOME
     GRACIAS POR ANTICIPADO A LA ATENCION QUE DE A MI PREGUNTA.
     UD MENCIONA EN LOS COMENTARIOS ANTERIORES QUE LA FABRICA LACASA (PRODUCTOR DE LAS BLOQUES P7 Y P10) HA MODIFICADO EL PROCESO CONSTRUCTIVO DE ESTOS PRODUCTOS.
     QUISIERA SABER EN QUE RADICA LA DIFERENCIA DEL PROCESO CONSTRUCTIVO ANTES DEL SISMO DEL 15/08/2007 Y EL QUE ACTUALMENTE SE EJECUTA (SEGUN MANUAL DE LA FABRICA).
     ADEMAS QUISIERA PREGUNTARLE CUAL HA SIDO LA FALLA EN ESTE TABIQUE (QUE EN MUCHOS CASOS NO SE AISLA DE LA ESTRUCTURA PRINCIPAL).
     FINALMENTE QUISIERA SABER CUAL ES EL CRITERIO PARA NOMINAR A UN SISMO DE MODERADO O LEVE, YA QUE EN LA NORMA SISMORESISTENTE NO SE INDICAN UN RANGO. ESTA ULTIMA CONSULTA SE LA HAGO POR QUE TENGO UN DEPARTAMENTO EN EL QUE SE PRODUJERON ESTAS FISURAS VERTICALES EN LAS JUNTAS DE LOS BLOQUES, LAS QUE NO HAN SIDO REPARADAS POR LA CONSTRUCTORA SO PRETEXTO QUE LA NORMA SISMICA INDICA QUE SE PUEDEN PRODUCIR DAÑOS LEVES ANTE LA OCURRENCIA DE SISMO MODERADOS (DEPA AÑO 2006).
     ATTE
289. LUIS PRUDENCIO 31 julio, 2008 en 3:17 pm

     ING.
     SE ME OLVIDABA CONSULTAR, CUAL ES LA TECNICA DE REPARACION DE LAS FISURAS VERTICALES EN PLACAS P7 Y P10.
     UD CREE QUE LA AUSENCIA DE TARRAJEO EN ESTAS PLACAS PREDISPONE A LA APARICION DE FISURAS?
290. Ángel San Bartolomé 31 julio, 2008 en 5:06 pm

     Estimado Luis Prudencio:

     En el sistema P-7 original, no existía separación entre los bloques contiguos y el alveolo se rellenaba con grout, creándose una junta vertical seca. En el sistema P-7 actual se deja un espacio de 1cm entre los bloques adyacentes y el alveolo se rellena con grout, generándose una junta vertical llena. En cuanto al sismo de Pisco, en el suelo duro de la PUCP registramos una aceleración máxima de 0.07g que es la sexta parte del valor máximo esperado en la Norma Sísmica E.030 (0.4g) para este tipo de suelo, por tanto, en Lima el sismo debe calificarse como leve. Lo que ocurrió fue que por la lejanía del epicentro, el período predominante del sismo fue alto, afectando a las estructuras flexibles, especialmente a los edificios con más de 10 pisos. Los daños se presentaron tanto en tabiques hechos con el sistema P-7, como en los tabiques de ladrillo pandereta. Desafortunadamente en la Norma Sísmica E.030 aún no se obliga a revisar derivas para este tipo de sismo (lee un artículo sobre el sismo de Pisco en este blog). En relación a la reparación, debes emplear macilla plástica en las juntas, aunque con otro sismo similar, volverán a abrirse las juntas. En cuanto al tarrajeo, en el sistema P-7 se usa un empaste de yeso, de haberse aplicado un tarrajeo de cemento, de hecho se hubiese incrementado la resistencia, pero éste es tan frágil que quizás ante ese sismo u otro ligeramente mayor, también se hubiese fisurado y desprendido del tabique, salvo que lo apliques sobre una malla conectada al muro. En cuanto a la probabilidad de colapso del sistema P-7 ante un sismo severo, es prácticamente nula, salvo que la construcción muestre grandes defectos. Saludos,
291. luis bernaola c 1 agosto, 2008 en 3:15 am

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     -Se considera la excentricidad de la norma E.030 en el centro de masa de la estructura, para realizar el análisis modal espectral en el sap2000.
     GRACIAS POR SU RESPUESTA.
292. Ángel San Bartolomé 1 agosto, 2008 en 9:41 am

     Estimado Luis Bernaola:

     Cualquiera que sea el tipo de análisis sísmico que se efectúe (estático, modal o paso a paso), debe contemplarse la excentricidad accidental reglamentaria (Ea), para considerar en cierta forma la posible variación de rigideces por defectos constructivos o el corrimiento del centro de masas por variación en la posición de la sobrecarga, por ejemplo, en un edificio de departamentos cabe la posibilidad que durante un sismo uno o varios departamentos estén vacíos y otros ocupados. Una alternativa en el SAP2000 consiste en desplazar al centro de masas la cantidad "Ea" en las 2 direcciones y en los 2 sentidos, empleando para el diseño los resultados más desfavorables. Saludos,
293. luis bernaola c 1 agosto, 2008 en 12:04 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     1)En que casos se considera el PDELTA y cual es su definición.¿se aplicaría a una vivienda de albañilería irregular?.
     2)En el análisis modal espectral de vivienda de una vivienda de albañilería,en el cálculo del Jm= (IX+IY)*masa/área.Una vez determinado el C.M (centro de masa);los momentos de inercia IX,IY se calculan respecto a los ejes del C.M,incluido su excentricidad,considerando a la losa como una área global para el cálculo manual de la inercia IX,IY, y dichas inercias serían calculadas,respecto a las áreas de la losa.Este Jm sería ingresado el el sap2000 en su C.M¿ES CORRECTO?
     3)Referente a la pregunta anterior,para el Cálculo de Inercias IX,IY,estas serían respecto al C.M ,pero solo considerarían el área de corte de los muros de toda la estructura.¿ ?
     Gracias por sus respuestas
294. nilson 1 agosto, 2008 en 7:20 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé

     quisera saber,que criterios se manejan para crear modelos a escala, es decir:si quiero costruir un modelo a escala reducida ,¿cuales son los criterios a tomar en cuenta?,por ejemplo,escala 1/3 una columna de .25m*.25m que dimensiones debe tener para mantener una similitud geometrica (momento de inercia,area),y sobre todo que similitudes maneja usted al momento de hacer un ensayo a escala,pues tengo entendid que exiten similitudes dinamicas (supongo que importantes en los ensayos sismicos),por ultimo si podria recomendarme un libro referente a este tema,pues es tocado en los cursos de mecanica de fluidos pero manejando la similitud hidraulica.

     espero su gentil respuesta

     atte nilson
295. Marivi 1 agosto, 2008 en 7:43 pm

     Ing. Angel San Bartolome,
     Buenas noches,

     Para consultarle si puedo diseñar una placa en forma de 5 con piers. El proyecto es un EMDL.
     En ese caso para el diseño, puedo distribuir proporcionalmente la fuerza proporcional a sus longitudes en las 2 direcciones?
     Agradeciendole por la atencion,

     Marivi
296. Ángel San Bartolomé 2 agosto, 2008 en 1:20 pm

     Estimado Luis Bernaola:

     1) El efecto P-delta debe contemplarse en el análisis cuando uno de los entrepisos es muy flexible ("piso blando") en relación a los otros pisos. Mayores detalles y con ilustraciones puedes verlo en este blog en los comentarios al capítulo 10 de la Norma E.070. Preguntas 2 y 3) Sí has hecho un metrado de cargas, y has determinado las cargas actuantes no acumuladas en el eje de cada muro en un cierto nivel del edificio (Pi), considerando las cargas directas e indirectas, puedes hallar en simultáneo "CG" y "Jm" para ese nivel. El valor "Jm" se calcula como la sumatoria de Pi/g = Mi multiplicado por la distancia desde "CG" hasta el eje del muro elevada al cuadrado (Jm = suma(MixDi2)). De esa manera podrás contemplar tanto la masa existente en el nivel como la anexada al nivel en estudio (mitad de los pesos de los muros portantes superiores e inferiores a la losa). Saludos,
297. Ángel San Bartolomé 2 agosto, 2008 en 1:25 pm

     Estimados Nilson y Marivi:

     Con gusto daré respuesta a sus consultas, siempre y cuando se identifiquen con nombres y apellidos. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
298. luis bernaola c 3 agosto, 2008 en 10:24 am

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     En el caso de edificaciones mixtas
     1)¿como sería el metrado de cargas,ya que en una dirección se encuentran pórticos y en el otra muros;como se metraría a las vigas peraltadas siguiendo su método del ejemplo de aplicación de la norma E.O70.
     2)Para el cálculo del Jm, se considería,la intervención de los pórticos, y como se aplicaría Jm=suma(MixDi^2).
     Gracias por sus respuestas
299. Renzo Peña 4 agosto, 2008 en 10:58 am

     Estimado Ing Angel San Bartolomé:
     Con respecto a su recomendacion en su ejemplo de diseño de albañileria sobre el margen de error aceptable del 5% en el chequeo de agrietamiento diagonal de pisos superiores al primero Vu>=Vm..
     1.¿Cual es la razon por la que se da este margen? y ¿porque esta cantidad del 5%?.
     2. Al aceptar este margen, en el chequeo para refuerzo horizontal y suponiendo que pasa el chequeo de Esf.axial<0.05f’m no necesitaria ref. horizontal,¿puedo aceptar esta aseveracion, o para este chequeo repeto estrictamente Vu>=Vm?.
     3. La misma consulta de la pregunta 1 para el chequeo Ve<=0.55Vm
     Muchas gracias por la atencion brindada.Saludos
300. nilson lava 4 agosto, 2008 en 11:48 am

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé

     quisiera saber,que criterios se manejan para crear modelos a escala, es decir:si quiero costruir un modelo a escala reducida ,¿cuales son los criterios a tomar en cuenta?,por ejemplo,escala 1/3 una columna de .25m*.25m que dimensiones debe tener para mantener una similitud geometrica (momento de inercia,area),y sobre todo que similitudes maneja usted al momento de hacer un ensayo a escala,pues tengo entendido que exiten similitudes dinamicas (supongo que importantes en los ensayos sismicos),por ultimo sí podria recomendarme un libro referente a este tema,pues es tocado en los cursos de mecanica de fluidos pero manejando la similitud hidraulica.

     espero su gentil respuesta

     atte nilson
301. Maria Virginia Villegas Gonzalez 4 agosto, 2008 en 1:52 pm

     Ingeniero Angel San Bartolome,
     Disculpe,
     Escribo mi nombre completo.
     Gracias
     Marivi
302. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2008 en 2:18 pm

     Estimado Luis Bernaola:

     1) Si sobre la viga peraltada apoyan las viguetas del aligerado, entonces habrá una carga repartida sobre esa viga proveniente del aligerado, aparte de su peso propio. Esta viga a su vez apoya sobre columnas, transmitiéndole las reacciones respectivas. 2)Una vez que tengas la carga en la columna, le añades su peso propio (la mitad proveniente del piso superior y la mitad proveniente del piso inferior al nivel en análisis). Luego aplicas la fórmula para hallar Jm, considerando que "Di" es la distancia desde el eje de la columna hasta "CM". En esa expresión estamos despreciando la inercia de masa lineal que tiene la viga, columna o muro. Si te das cuenta, la fórmula corresponde a la aplicación del teorema de Steiner, para un sistema de masas concentradas en ciertos puntos del nivel del edificio. Saludos,
303. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2008 en 2:36 pm

     Estimado Renzo Peña:

     1 y 3) En la ingeniería estructural, para todo tipo de estructuras, aceptamos un márgen de error del orden de 5%, porque todo es aproximado, ni siquiera conocemos con certeza la magnitud de la carga de gravedad y mucho menos la carga sísmica. 2) El refuerzo horizontal trabaja después que el muro se agrieta diagonalmente (Vu > Vm), de este modo, así tu muro tenga un esfuerzo axial por encima de 0.05f´m, si no se agrieta, no requerirá de ese refuerzo. Cabe indicar que en la Norma E.070, se obliga a colocar ese refuerzo en el primer piso de edificios con más de 3 pisos, pero si tu demuestras que el edificio se comportará elásticamente ante el sismo severo, entonces puedes obviar esa disposición. Saludos,
304. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2008 en 2:51 pm

     Estimado Nilson Lava:

     Existen varios criterios para modelar a escala reducida. El que más uso yo es el de tratar de mantener la resistencia unitaria de los materiales (en kg/cm2). Que yo sepa no hay un libro que aborde este tema, sólo he visto muchos artículos. En el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog (acápite "miscelánea de artículos") podrás encontrar los criterios empleados para analizar un módulo de albañilería confinada de 3 pisos, también, en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda", acápite "adobe confinado", verás el caso de un módulo de adobe confinado de 2 pisos. En el blog de concreto armado, hay hasta 3 artículos donde se han analizado especímenes a escala reducida (pórtico de 2 pisos, reforzamiento de columnas cortas y módulo de 3 pisos). Saludos,
305. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2008 en 3:11 pm

     Estimada María Villegas:

     Seguramente debes estar empleando el ETABS para tu análisis. Uno puede tener muros con diversas secciones transversales (E, T, L, U, Z, etc.), el gran problema es cómo obtener los esfuerzos (M, V, P) en cada muro individual. Para eso se recurre a los piers, que integra los esfuerzos unitarios hallados en el conjunto de muros en una zona que tú demarcas (pier). Pero, en esta demarcación debes contemplar los anchos efectivos de los muros transversales, mira la figura 8.13 de los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070. Esto conllevaría a efectuar un doble análisis, uno para el sismo en X-X y otro para el sismo Y-Y. El problema no es tan simple como tú indicas: "repartir la fuerza interna total en proporción a la longitud de cada muro", te llevaría a cometer gruesos errores. Saludos,
306. ROBERTO MEZA 5 agosto, 2008 en 9:55 am

     Estimado ing.
     quisiera me de opinion acerca de la reparacion de una losa aligerada de H=0.15m en una area de 30m2, en el que se ha encontrado (luego de que se pico la losa en las zonas donde se observaban fisuras en la direccion de la vigueta) que tiene un acero positivo de 3/4" que se encuentra en proceso inicial de corrosion.
     ATTE
307. giovanna luna rios 5 agosto, 2008 en 10:05 am

     saludos
     quisiera saber si un edificio tiene 35 años mas aomenos es de 3 pisos y no tiene columna si quiero construir el 4to piso cual seria la soluciona si no tiene columnas
     gracias
     atte
     giovanna
308. Ángel San Bartolomé 5 agosto, 2008 en 10:37 am

     Estimado Roberto Meza:

     Habría que ver la disminución del diámetro de la varilla y reanalizar al aligerado con el nuevo diámetro. Para esa magnitud del diámetro, es posible que la varilla sea muy antigua y tenga una resistencia a la fluencia de 2400kg/cm2, con lo cual, se tendría que sacar una muestra y ensayarla a tracción. También tienes que analizar la causa que provocó la corrosión (poco recubrimiento, rotura de alguna tubería, etc.). Otra alternativa es crear vigas chatas en la zona ocupada por los ladrillos del aligerado. Como último recurso, en caso no puedas modelar al aligerado, se tendría que realizar una prueba de carga. Saludos,
309. Ángel San Bartolomé 5 agosto, 2008 en 10:45 am

     Estimada Giovanna Luna:

     Cualquiera que sea la solución que adoptes, el edificio se tiene que reanalizar estructuralmente, incluso si optas por construir un cuarto piso liviano. Por otro lado, de acuerdo a nuestra Norma E.070, es necesario siquiera introducir columnas que arriostren a los muros, la conexión dentada que existe entre ellos es insuficiente. En caso el edificio carezca de planos, debes empezar haciendo un levantamiento estructural. Saludos,
310. roberto meza 5 agosto, 2008 en 11:01 am

     Ing San Bartolome
     gracias por su anterior respuesta, la causa de la corrosion es la falta de recubrimiento y tambien el uso de lavanderia que destinaron encima de esta losa sin mayor proteccion.
     De encontrarse que estas varillas no cumplen con las cargas que se aplican…que se deberia realizar como reoaracion de losa
311. SILVIA ROJAS 5 agosto, 2008 en 11:04 am

     ING.
     QUIERO SABER CUAL ES SU OPINION ACERCA DEL REFORZAMIENTO DE UNA LOSA ALIGERADA UTILIZANDO UNA LOSA ARMADA ENCIMA DE ESTA (ESPESOR 5CM)CON UNA MALLA DE 1/4" @ .25
312. Gerson Alfaro 6 agosto, 2008 en 11:11 am

     Estimado con Ing San Bartolome:
     He modelado un edificio en albañileria confinada mediante el metodo de los porticos planos con secciones transformadas. En el chequeo por carga vertical hemos considerado para el Area del Muro la seccion transformada, por lo que todos los muros han chequeado adecuadamente, mi pragunta va para el chequeo de fisuracion, en le formula para hallar el Vm se multiplica el t*L que representa el area del muro, ¿Seria correcto reemplazar t*L por el area obtenida de la seccion transformada?
     Espero sus comentarios, gracias
313. Ángel San Bartolomé 6 agosto, 2008 en 2:53 pm

     Estimado Roberto Meza:

     Trata de eliminar la causa de la corrosión antes de efectuar la reparación. En cuanto a la reparación, si el el diámetro de la varilla no ha disminuido considerablemente, y la losa pasa los esfuerzos con ese diámetro reducido, puedes picar el concreto, limpiar la varilla con una escobilla metálica, limpiar la zona trabajada, aplicar epóxico y llenar la zona con grout. Si el diámetro disminuyó en forma excesiva, tendrá que empalmar la barra con otra nueva, soldándolas y aplicar el proceso indicado. Adicionalmente, quisiera que leas el siguiente mensaje, escrito a la Srta. Silvia Rojas. Saludos,
314. Ángel San Bartolomé 6 agosto, 2008 en 3:11 pm

     Estimada Silvia Rojas:

     No soy partidario de la solución que indicas, porque: 1) es difícil y costoso integrar la nueva losa con el aligerado existente (tendrías que usar epóxico e insertar espigas o pernos); 2) es difícil integrar la nueva losa con los apoyos (viga o muro); y, 3) estás agregando más peso al aligerado existente, habría que ver si tiene un refuerzo positivo (inferior) suficiente como para soportar esa mayor carga. Mi recomendación es: A) en el caso que se requiera refuerzo por flexión (+ o -), usar fibra de carbono, así no se añade peso a la estructura existente, pero ese refuerzo no incrementa la rigidez del aligerado ni su resistencia al corte. B) en el caso que se requiera aumentar la resistencia y la rigidez, puedes eliminar algunas hileras de ladrillo y reemplazarlas por vigas chatas de concreto armado, en ese caso, debes usar un concreto fluido con unas 10" de slump (grout), vaciado por unas perforaciones hechas por la parte superior del aligerado, espaciadas cada metro. Esa mezcla debe ser preparada con confitillo (piedra de 1/4") y plastificante. Saludos,
315. Ángel San Bartolomé 6 agosto, 2008 en 3:20 pm

     Estimado Gerson Alfaro:

     En el cálculo de "Vm", y en todas las verificaciones por corte, debes usar el área del alma del muro (L*t). No puedes usar el área de la sección transformada porque los esfuerzos cortantes (en kg/cm2) en las aletas son muy pequeños, en comparación con el esfuerzo cortante existente en el alma de la sección. Esto no ocurre cuando existe carga axial o momento flector, allí si puedes utilizar el área de la sección transformada. Saludos,
316. luis bernaola c 7 agosto, 2008 en 5:40 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     En la norma E.030,respecto a la fuerza cortante mínima en la base.Corríjame si interpreto erróneamente:
     Vdinámico=mayor o igual=0.8Vestático (est.regulares)
     Vdinámico= mayor o igual=0.9Vestático (est. irregulares).
     1)Para escalar el ejemplo sgt en una estructura irregular se tiene los valores siguientes.
     Vdinámico=40 ton ; Vestático=120 ton
     40 ton =menor=0.9*120=108 ton—no cumple;por lo tanto se escalara
     factor escalar=108/40=2.7,este factor se multiplicará con los resultados obtenidos.ES CORRECTO
     2)Para el diseño de los elementos estructurales se toma los resultados obtenidos del análisis dinámico porque se ajusta mas a la realidad y ¿porque no se toma los resultados del análisis estático que resultan mayores?
     Gracias por sus respuestas
317. Ángel San Bartolomé 8 agosto, 2008 en 11:01 am

     Estimado Luis Bernaola:

     Lo que indicas es correcto, pero me llama la atención que exista tanta diferencia entre Vdinámico (40ton) y Vestático (120ton), salvo que sea un ejemplo hipotético. Con relación a tu segunda consulta, el análisis estático no contempla las concentraciones de esfuerzos que podría existir en ciertas zonas de un edificio irregular. Saludos,
318. Gustavo Morales 9 agosto, 2008 en 3:48 pm

     Ing. San Bartolome, usted cree que uno pueda evitar la falla por columna corta, utilizando columnas de 40×15 a los costados de esos vanos de 30 cm de altura para una luz de 3.5m aproximadamente, tengo una casa de 3 pisos, que tiene este tipo de ventanas intermedias,1 a 40 cm del piso, la otra como ventana alta tipica, mi criterio es si doy rigidez a la estructura, no se moveria tanto para producir esta falla, por ultimo, si del analisis sismico obtengo distrosiones menores de 0.005, estoy asegurando que la mamposteria no se rajara, lo que deseo saber con que distrosion podr’ia estar tranquilo de evitar esa columna corta.

     Gracias y disculpe por lo mucho ecrito.
319. Ángel San Bartolomé 10 agosto, 2008 en 8:38 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Para buscar la solución que pretendes, debes proceder por tanteos. Las dimensiones que indicas, tómalas como iniciales, luego analiza y diseña la estructura considerando en el modelo a la columna corta. Efectivamente, el problema sísmico, entre ellos el de columna corta, es un problema de desplazamientos, y para controlar esos desplazamientos, debemos usar elementos estructurales con grandes secciones transversales. Respecto a las distorsiones, la albañilería se fractura diagonalmente para derivas del orden de 1/800. La deriva de 0.005 que indicas, corresponde a su límite máximo de reparación, después de haberse agrietado. Respecto a las columnas cortas, puedes leer én este blog un artículo sobre reforzamiento, que aparece en el capítulo "Tabiques y Alféizares". Saludos,
320. Gustavo Morales 11 agosto, 2008 en 1:10 pm

     Ing. San Bartolome:

     Que sección es la mínima para columnas de confinamiento de albañilería, usadas en la realidad, para un muro de 15 cm, ya que deseo optimizar en los diseños de casas.

     Muy agradecido a su amables respuestas
321. Ángel San Bartolomé 11 agosto, 2008 en 1:51 pm

     Estimado Gustavo Morales:

     La respuesta a tu pregunta puedes encontrarla en el capítulo 07 "Requisitos Estructurales Mínimos" de la Norma E.070. Documento, incluyendo los comentarios respectivos, que lo puedes descargar de este blog. Saludos,
322. Gustavo Morales 11 agosto, 2008 en 7:05 pm

     Ing. San Bartolome.

     al leer el documento Requisitos mínimos, entendi que el espesor minimo en columnas de amarre era el espesor del muro, y que el peralte mínimo era de 15 cm.
     Consulta: Se ha comprobado a base de ensayos que una columna de amarre de 15×15 trabaja satisfactoriamente ante un evento sísmico??

     Atentamente.
323. Ángel San Bartolomé 12 agosto, 2008 en 9:32 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Una cosa es una dimensión mínima que cumplir y otra cosa es la dimensión requerida. La dimensión requerida proviene del diseño estructural, que se especifica en el capítulo 08 de la Norma E.070, mientras que la dimension mínima garantiza que no existan problemas en la construcción, como por ejemplo, congestión de refuerzo que podría causar cangrejeras y eso sí que originaría problemas estructurales. Por otro lado, pruebas que hemos hecho en muros de 1 piso, de albañilería con baja resistencia, sin carga vertical y confinada con columnas de 13x15cm, han proporcionado resultados adecuados. Saludos,
324. Mauro Cantoro 13 agosto, 2008 en 2:40 pm

     ing San Bartolome:
     quisiera saber si dicta algun curso de diseño computacional de albañileria confinada de acuerdo a la actual norma…ya que lleve con ud un curso de albañileria en el postgrado de la UNI(muy buen curso)pero que se dio mas para el campo constructivo.
325. SILVIA ROJAS 13 agosto, 2008 en 2:50 pm

     ING.
     QUISIERA SABER EL EFECTO QUE TIENE UNA VIVIENDA LA FALTA DE VIGA SOLERA ENTRE LOSA ALIGERADA Y MURO PORTANTE…LE HAGO ESTA CONSULTA POR QUE HE VISTO EN UNA VIVIENDA ANTIGUA ESTA SITUACION…COMO SE PUEDE SOLUCIONAR ESTA POSIBLE DEFICIENCIA
326. Ángel San Bartolomé 14 agosto, 2008 en 7:36 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     Aún no contamos con programas de cómputo que diseñen a la albañilería de acuerdo a la Norma E.070. Por el momento, tu mismo puedes programar usando el Excel, los pasos que se siguen en el diseño. Esos pasos puedes verlos en los ejemplos que aparecen en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,
327. Ángel San Bartolomé 14 agosto, 2008 en 7:49 am

     Estimada Silvia Rojas:

     Prácticamente todas las viviendas de albañilería no reforzada carecen de soleras, y por supuesto, de columnas de confinamiento, lo cual es muy peligroso. Cuando la fuerza sísmica que se desarrolla en la losa de techo supera a la adherencia generada en la unión losa-muro, la losa se desliza y se pierde la acción de diafragma rígido y el arriostramiento horizontal que brindaba la losa al muro. Una forma económica de resolver este problema para casas de un piso, consiste en crear dientes de concreto armado, diseñados por corte-fricción para evitar el deslizamiento de la losa (mira el Manual Copasa-GTZ que aparece en el acápite "Refuerzo para Viviendas Nuevas de Adobe" de este blog). Para el caso de edificaciones de varios pisos, no queda más remedio más que agregar columnas continuas, especialmente en las uniones entre muros, esa solución se practicó en el colegio Guadalupe de Lima. Saludos,
328. Gerson Alfaro 14 agosto, 2008 en 11:40 am

     Estimado Ing Angel San Bartolome:
     En las formulas para diseño de muros del primer piso y de muros agrietados de pisos superiores indica por ejemplo M=Mu1-1/2*Vm1*h.
     MI pregunta es:Para un muro que fue diseñado como agrietado en el primer piso y que tambien debe diseñarse como agrietado en los demas pisos, se debe tomar los valores Mu,Vm del piso correspondiente en estudio? o para todos los pisos se debe tomar Vm y Mu del primer piso?
329. Mauro Cantoro 14 agosto, 2008 en 2:03 pm

     ing.
     leyendo uno de sus comentarios (respuesta a roberto mneza) sobre la reparacion de una losa con acero positivo corroido, he observado que ud dice que debe de picar el concreto inferior de la losa, luego quitar el oxido de la varilla y luego colocar grouting…Constructivamente no le parece muy dificil colocar un concreto liquido en la parte inferior de la losa. Como seria esa reparacion?
330. Renzo Peña 14 agosto, 2008 en 4:12 pm

     Estimado Ing Angel San Bartolome:
     Con respecto a la carga Pt,en el ejemplo que Ud publicó,en un muro de 3 paños, asignó el 50% de su Pg a un muro transversal que llega a su columna interna, mientras que a los muros que llegan a sus columnas extremas le asigno 25% de Pg.
     Podria ser correcto asumir que la carga que transmite el muro transversal es:
     Columna Externa del Muro transversal:Pt=(Pg/Nºpaños)*0.25
     Columna Interna del Muro transversal:Pt=(Pg/Nºpaños)*0.50
     Donde:
     Pt: carga transversal que llega al muro
     Pg: carga reducida del muro transversal
     Nºpaños: nro. de paños del muro transversal
331. Ángel San Bartolomé 15 agosto, 2008 en 7:46 am

     Estimado Gerson Alfaro:

     En las fórmulas debes usar los valores que correspondan al piso en análisis. Saludos,
332. Ángel San Bartolomé 15 agosto, 2008 en 7:55 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     En la misma respuesta a Roberto Meza, se le indicó que lea la siguiente respuesta dada a Silvia Rojas, donde textualmente dice: "debes usar un concreto fluido con unas 10" de slump (grout), vaciado por unas perforaciones hechas por la parte superior del aligerado, espaciadas cada metro. Esa mezcla debe ser preparada con confitillo (piedra de 1/4") y plastificante". Saludos,
333. Ángel San Bartolomé 15 agosto, 2008 en 8:13 am

     Estimado Renzo Peña:

     La carga vertical tributaria "Pt" proveniente de un muro transversal al que está siendo analizado, es sencilla de obtener, no hay que estar inventando fórmulas. Para esto, si tienes la carga axial total en el muro transversal, la divides entre la longitud se ese muro, así obtendrías una carga repartida, que multiplicada por el ancho tributario "Bt", proporciona "Pt". Lógicamente "Bt" dependerá si el encuentro entre muros es en "L" o en "T". Para mayor ilustración mira las figuras 8.15, 8.24 y 8.47 de los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070, que aparecen en este blog. Saludos,
334. Daniel Cabrera 16 agosto, 2008 en 1:09 pm

     Profesor, disculpe que lo moleste pero es que tengo una duda y Ud. es la persona que creo más sabe sobre el tema.
     Lo que sucede es que quisiera saber si existe alguna referencia en algun sitio o si alguna vez se ha intentado confinar muros de canto (no portantes, parapetos en realidad) no con columnetas en los extremos, sino con albañileria armada. La consulta que le hago es solo para saber si es posible, para ver si me meto a hacer calculos al respecto o hago algun modelo de ello, y es que en realidad dichos parapetos no reciben ninguna carga y creo que con albañileria armada con acero de media y con alvelos rellenos se podría confinar muros de canto y de 3m de largo como maximo.

     Le agradeceria mucho que me respondiera,
     Att,
     Daniel Cabrera
335. Gustavo Morales 16 agosto, 2008 en 9:54 pm

     Ing. San Bartolome: quisiera me guie en indicar cuales son los parametros promedio entre la Fuerza Cortante Dinamico / Fuerza Cortante Estática, para referenciarnos que estamos por los valores razonablemente promedios.

     Saludos

     Saludos.
336. Ángel San Bartolomé 17 agosto, 2008 en 8:14 am

     Estimado Daniel Cabrera:

     El gran problema sería la manera de cómo integrar la albañilería armada con el parapeto. En el caso de columnetas de concreto armado, la integración es a través de la adherencia que se desarrolla en la unión concreto-albañilería. Ten en cuenta que las fuerzas perpendiculares al plano del parapeto, deben transmitirse hacia sus arriostres. Saludos,
337. Ángel San Bartolomé 17 agosto, 2008 en 8:20 am

     Estimado Gustavo Morales:

     No tengo estadística sobre tu pedido. Por lo general, en la base del edificio, el cortante dinámico (Vd) es menor que el cortante estático (Ve), por eso la Norma Sísmica E.030 obliga a usar como mínimo en un análisis dinámico 0.8Ve o 0.9Ve, según sea la estructura regular o irregular. Saludos,
338. Lilian Flores 20 agosto, 2008 en 10:50 am

     Estimado Ing San Bartolome,estoy investigando el metodo de lineas de rotura en losas,para lo cual planeo hacer un ensayo,mi pregunta es como se puede dimensionar esa losa a ensayar y como podria hallar la carga puntual de rotura, para saber aproximadamente la fuerza q la gata le debe aplicar. Muchas gracias por su respuesta
339. Ángel San Bartolomé 20 agosto, 2008 en 4:47 pm

     Estimada Lilian Flores:

     Lo primero que debes hacer es tratar que tu especimen refleje las condiciones de borde y de carga que tiene una losa real. Por ejemplo, me hablas de una carga concentrada que pocas veces existe en una losa real y que sobre tu especimen podría causarle una falla por punzonamiento, distinta a la realidad. Una vez que hayas definido al prototipo, debes tratar de representarlo, ya sea a tráves de un especimen a escala natural o reducida, manteniendo en ambos la cuantía de refuerzo. Luego, analiza a tu especimen utilizando cualquier método, aplicándole una carga determinada "X", para así obtener momentos flectores, fuerzas cortantes, etc. Enseguida, utilizando las fórmulas de la Norma E.060 "Concreto Armado", que la puedes bajar del blog de concreto armado, calcula las capacidades resistentes a flexión, corte, punzonamiento, etc. Para hallar la carga que produce cada tipo de falla (flexión, corte, punzonamiento, etc.), aplicas una regla de tres. Por ejemplo, para la falla por flexión, donde la capacidad resistente es "Mp", dices: sí con una carga "X" aplicada en mi análisis obtuve un momento "M", entonces la carga que produce la falla por flexión será P = X(Mp/M). El especimen fallará con la menor carga asociada a cada tipo de falla. Si esa carga supera a la capacidad de tu gata, tendrás que disminuir la capacidad resistente de tu especimen (bajando el espesor o la cuantía de refuerzo). Saludos,
340. Hugo Romani 21 agosto, 2008 en 10:43 am

     Reciba mi afectuoso saludo, acerca del comentario anterior del metodo de lineas de rotura en losas,le agradeceria si me podria indicar bibliografia de ensayos realizados. Atentamente
341. Ángel San Bartolomé 21 agosto, 2008 en 7:15 pm

     Estimado Hugo Romaní:

     A través del laboratorio de la PUCP hemos hecho pruebas de carga vertical en techos con viguetas prefabricadas y en techos de edificaciones reales, pero esa información no se puede revelar, ya que corresponden a ensayos para terceros. En el capítulo de "Viviendas no Convencionales" de este blog, podrás encontrar las pruebas realizadas para los techos de esos sistemas, y en el acápite "Techo Aligerado Sujeto a Carga Vertical" correspondiente al blog de concreto armado: http//blog.pucp.edu.pe/concretoarmado podrás ver un artículo referido al tema. Saludos,
342. luis bernaola c 24 agosto, 2008 en 11:08 am

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     Al realizar el análisis por combinación modal espectral en el SAP2000 ,de una vivienda de albañilería de 4 niveles,donde los muros se modelan con elementos shell y las vigas y columnas con elementos frame¡y se amarran los nudos de la losa con constraint;¿se pueden incluir los tabiques,los alfeizáres y parapetos en el sap2000;para darle mayor realismo al análisis sísmico?.
343. luis bernaola c 24 agosto, 2008 en 1:17 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé.
     1)Al calcular el Jm ,de todo un nivel de análisis ,se considera los muros la mitad de la parte superior e inferior del piso.Y se obvia parte del muro que sale del sobrecimiento(la mitad).Al ingresar los valores de Jm ,en el sap2000,para realizar el análisis modal espectral se estaría dejando de lado esa parte de muro que sale del sobrecimiento.¿Esto afectaría en los resultados?
     Gracias por sus respuestas
344. Ángel San Bartolomé 25 agosto, 2008 en 7:38 am

     Estimado Luis Bernaola:

     Por supuesto que puedes incluir tabiques, etc. Por ejemplo, si un alféizar no está aislado del muro, abres un hueco en la malla del muro, para simular la ventana. Con relación a tu segunda pregunta, son los niveles del edificio los que se desplazan lateralmente durante los sismos, arrastrando a toda la masa conectada a ellos. Todos estos desplazamientos, son relativos a la base del edificio, que se supone que está fija. Sólo habría que asignar masa a la base, si esta se desplazara, por ejemplo, el techo de un sótano. Saludos,
345. Ricardo 25 agosto, 2008 en 7:56 pm

     Ingeniero:
     Estoy construyendo un edificio de oficinas aporticado. Sin embargo no sólo en esta ocación los proyectistas otorgan detalles de albañilería muy ligeros, tengo algunas preguntas:
     1. Debo formar un marco con columneta y refuerzo horizontal en el vano de las puertas?
     2. Para el caso de tabiques se cumple la relación h/20 o h/25 de acuerdo a la zona sísmica?
     3. Si utilizo un sistema de placas P10 es correcto no arriostrarlo?

     Gracias.
346. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2008 en 7:22 am

     Estimado Ricardo;

     Con gusto responderé tus preguntas siempre y cuando te identifiques indicando tu apellido. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
347. Ricardo Diaz Urteaga 26 agosto, 2008 en 9:07 am

     Ingeniero:

     Las mismas preguntas.

     Gracias.
348. Carlos Cardenas 26 agosto, 2008 en 2:22 pm

     Señor:
     Muy buenos dias ,mi nombre es carlos cardenas,soy chileno y tengo el agrado de trabajar junto a un alumno de vuestra prestigiosa universidad y por él he conocido de usted .Cabe señalar q soy estudiante de ultimo año de construccion y he querido realizar un proyecto en el area sismoresistente tratando de fabricar una mesa vibradora que represente las ondas que inciden en un sismo, para lo cual me encantaria algo de informacion al respecto .
     atentamente

     Carlos Cardenas
349. giovanna luna 26 agosto, 2008 en 5:20 pm

     saludos
     hay un edificio que tiene 37 años
     de tres pisos se podria levantar otro piso mas o no que me surgiere
350. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2008 en 8:52 pm

     Estimado Ricardo Díaz:

     1) El arriostramiento de tabiques y parapetos, debe decidirlo el ingeniero estructural y especificar en los planos las características de estos arriostres, que no se colocan al ojo, sino que deben ser diseñados de acuerdo a lo que se indica en el capítulo 9 de la Norma E.070 (ver los comentarios a ese capítulo en este blog). En caso no se haya especificado estos arriostres en los planos, debes hacer la consulta respectiva al calculista. 2) El espesor de los tabiques, no es regulado por la Norma E.070, este espesor obedece al diseño respectivo. Las expresiones que indicas, corresponden a muros portantes. 3) Para el sistema de tabiques P-7 o P-10, el arriostre está dado por el refuerzo vertical interno, que también obedece a un diseño. Saludos,
351. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2008 en 8:58 pm

     Estimado Carlos Cárdenas:

     La información sobre la mesa vibradora es demasiado extensa como para indicarla en un mensaje de este blog. Al respecto, puedes comunicarte directamente con nuestro ingeniero en electrónica, encargado de la mesa vibradora del Laboratorio de Estructuras de la PUCP, Guillermo Pachas, escribiéndole al e-mail: gpachas@pucp.edu.pe Saludos,
352. Ángel San Bartolomé 26 agosto, 2008 en 9:11 pm

     Estimada Giovanna Luna:

     Todo proyecto de ampliación, así se construya un piso ligero adicional, debe ser analizado estructuralmente, desde la cimentación. A veces esto obliga a reforzar a la edificación existente y otras veces, no se requiere adicionar nada. Por la edad del edificio que indicas, a veces, por la falta de planos, se requiere hacer un levantamiento estructural previo y extraer probetas para determinar la resistencia de los materiales existentes, para después evaluar al edificio estructuralmente. Sólo así podrás decidir sí se puede o no construir un piso adicional. Saludos,
353. Mauro Cantoro 27 agosto, 2008 en 2:48 pm

     ing. angel
     quisiera saber si para la colocacion de estribos en vigas y columnas el gancho tiene algun efecto estructural al colocarse en la misma posicion a lo largo del acero longitudinal o si este gancho puede ir rotando, es decir de lado izquierdo superior a izquierdo inferior, derecho inferior a derecho superior.
     ademas quisiera saber como trabaja el estribo de 1 3/4 de vuelta
354. Renzo Peña 27 agosto, 2008 en 6:26 pm

     Ing. Angel San Bartolome.
     En su libro de "Construcciones de Albañileria" y en un estudio sobre Vigas chatas vs Vigas Peraltadas en un edificio de albañileria confinada, se da la conlusion que utilizando vigas peraltadas los momentos basales en los muros disminuyen, lo cual lo he verificado en un modelo que estoy analizando, y por consecuencia indica que la cimentacion disminuye en sus dimensiones, mi duda es..
     -Para el cimiento de muros de albañileria confinada se proyectan cimientos corridos de concreto ciclopeo y para su diseño se utilizan las cargas gravitacionales, entonces ¿como es que la dismunucion de los momentos basales influyen en la disminucion de dichos cimientos en comparacion con los resultados del edificio con vigas chatas?
355. Ángel San Bartolomé 28 agosto, 2008 en 6:41 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     Es indiferente colocar los ganchos de los estribos en cualquier posición cuando la sección transversal de la columna es grande; pero cuando es pequeña, es mejor alternar los ganchos para evitar problemas de cangrejeras. Los estribos con 1 3/4 de vuelta (ver en este blog la Fig.4.31 en los comentarios al capítulo 4 de la Norma E.070), se usan cuando la sección transversal de la columna es muy pequeña y los ganchos convencionales podrían estorbar el paso de las piedras del concreto causando cangrejeras; en este caso, las puntas del estribo deben ser amarradas con alambre #16 al refuerzo longitudinal. La efectividad de esta clase de estribo es similar a los convencionales (ver artículo "forma y distribución de estribos" en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog). Saludos,
356. Ángel San Bartolomé 28 agosto, 2008 en 6:45 am

     Estimado Renzo Peña:

     Estas en error si piensas que la cimentación corrida de concreto ciclópeo se diseña sólo para cargas de gravedad, también debe contemplarse el momento flector que baja a través del muro. Mira un pequeño ejemplo de diseño de este tipo de cimentación en la página 104 de mi libro "Construcciones de Albañilería". Saludos,
357. ciro mallqui torres 28 agosto, 2008 en 8:43 pm

     ing. angel.
     por favor necesito su ayuda, para reforzar un muro de albañileria a una placa de concreto de forma perpendicular, cual seria la recomendacion mas economica de reforzar el muro de albañileria dado que no tiuene columnas de confinamiento
     gracias

     atentamente
     ciro mallqui torres
358. Ángel San Bartolomé 29 agosto, 2008 en 11:26 am

     Estimado Ciro Mallqui:

     Para resolver un problema se necesita conocer los detalles del mismo. En ese sentido, con la poca información que me proporcionas, supongo que se trata de una edificación aporticada (por la existencia de la placa que indicas) y que el muro de albañilería es un tabique. Una técnica económica para arriostrar ese tabique, consiste en amarrarlo a la estructura principal mediante mallas electrosoldadas. Los detalles puedes verlos en un artículo que se presenta en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. Saludos,
359. JIMMY SANTANDER 1 septiembre, 2008 en 2:09 pm

     Estimado. Ing. San bartolome, para realizar en metrado de cargas de una losa maciza, sobre un elemento estructural,se asume que en la esquina esta distibuye su carga de tal manera que en la esquina se fomre una bisectriz, mi consulta es como realizo el metrado de carga para llevarlo al sap, ya debo aplicar una carga uniformente distribuida sobre el elemeto de apoyo.
360. SILVIA ROJAS 1 septiembre, 2008 en 2:19 pm

     ING.
     QUISIERA SABER QUE MARCA DE LADRILLOS DE NUESTRO MERCADO CUMPLEN CON EL 30% DE VACIOS QUE INDICA LA NORMA
361. Ángel San Bartolomé 1 septiembre, 2008 en 5:39 pm

     Estimado Jimmy Santander:

     Sobre el elemento de apoyo, las cargas de gravedad pueden ser de cualquier tipo (uniforme, concentrada, triangular, trapezoidal, etc.). En caso tengas problemas para simular la forma de la carga, puedes desdoblarla en un conjunto de cargas concentradas de distinta magnitud y lo más cercanas posibles entre sí. Por ejemplo, una carga parabólica en una longitud "L", puedes discretizarla subdividiendo "L" en 10 tramos, colocando en el centroide de cada tramo la carga concentrada respectiva. Saludos,
362. Ángel San Bartolomé 1 septiembre, 2008 en 5:57 pm

     Estimada Silvia Rojas:

     Por razones obvias, no puedo indicarte qué fábricas cumplen con la disposición de la Norma E.070, sobre la producción de ladrillos sólidos. Sin embargo, en el blog existen enlaces a las páginas web de esas fábricas. Al respecto, quisiera contarte que antes de 1990, todas las fábricas producían ladrillos sólidos, incluso con no más de 25% de huecos. Luego vino la hiperinflación y con ella las fábricas empezaron a ahorrar materia prima, produciendo ladrillos huecos con hasta más de 50% de perforaciones, lo cual es muy peligroso, porque esos ladrillos se muelen como galletas una vez que se han formado las grietas diagonales en el muro. Si tú deseas usar esas unidades huecas, puedes hacerlo sin infligir la Norma, pero para eso debes demostrar que los muros tendrán un comportamiento elástico ante los sismos severos (con R = 1). También debo indicarte que la Norma INDECOPI es más severa, allí se permite sólo hasta 25% de huecos. Saludos,
363. Carlos Vicuña 1 septiembre, 2008 en 9:36 pm

     Sobre su ejemplo del diseño de un edificio de albañilería confinada quiero saber lo siguiente, por favor:

     1.Al momento de colocar la condición de diafragma rígido a cada entrepiso; ¿sólo se agregaran las cargas de sismo, más no las cargas muertas y vivas? ¿En las zonas de los dinteles se le coloca la carga muerta repartida proveniente del peso del alfeizares o no?
     2.¿Cómo diseñar las vigas de los apoyos del descanso de la escalera ya que ante un evento sísmico la escalera va a punzonar a los muros o vigas de apoyo?
     3.¿De qué forma se puede reforzar la cimentación corrida si es que el &#963;max en la cimentación es mayor que el &#963;t (esfuerzo de suelo); sin requerir plateas o mayores profundizaciones?
     4.¿Cómo diseñar un sobrecimiento armado?; me refiero para hallar cantidad de acero horizontal y de estribos, incluyendo sus espaciamientos.
     5.¿Para el metrado de cargas de los muros por que considerar el tarrajeo si todo el análisis se hace en base al muro con espesor efectivo?
     6.¿En el metrado de cargas directas de los muros porque considera para los pisos típicos una altura total y para la azotea la mitad de la altura?
     7.¿Si se tuviera una losa de 12 cm de espesor, no sería mejor colocar la viga solera con su mayor peralte paralelo al muro ya que su inercia es mayor así, que colocar la viga con su mayor peralte paralelo a la losa como una viga chata?
     8.¿Porque para el análisis del edificio considera tres estados de carga, dos en XX y uno en YY?

     Gracias
364. Ángel San Bartolomé 2 septiembre, 2008 en 8:28 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     1)El diafragma rígido sólo compatibiliza los desplazamiento laterales de los niveles, no restringe los desplazamientos verticales ni los giros por flexión que genera la carga vertical (es como una lámina); en ambos estados de carga (sismo y gravedad) debes usar ese diafragma que reemplaza a la losa de techo. 2) lo que debes colocar son columnetas en los extremos del descanso y diseñarlas por flexión causada por el empuje de la escalera; la viga que mencionas no tiene razón de ser, ya que el descanso la suple. 3)Si no quieres profundizar el cimiento, o agrandarlo, podrías colocar vigas de cimentación, esas vigas contrarrestan al momento flector que baja por el muro, incluso las vigas de cimentación perpendiculares al cimiento en análisis son efectivas, ya que trabajarían a torsión y corte. 4)Toda la cimentación debes apoyarla sobre un colchón de resortes que haga las veces del suelo, una vez aplicada las cargas que bajan del muro, resuelves tu modelo para hallar M, V y con eso puedes diseñar; debes tener cuidado que el suelo no soporta tracciones (eliminar todo resorte traccionado) y que el máximo asentamiento diferencial no sea mayor que 1/800, valor que corresponde a la fractura de la albañilería. 5) Porque el tarrajeo tiene masa, y si hay aceleración sísmica, entonces genera fuerza (F = M A); el diseño se hace descontando el tarrajeo, porque una parte podría desprenderse por la acción vibratoria del sismo. 6) Porque la losa al desplazarse lateralmente arrastra una porción del muro conectada a ella, y esa porción tiene masa. 7) La viga solera no se deforma por flexión ni corte, ya que sigue la deformada de la sección plana de la albañilería, por lo que usar solera peraltada es un desperdicio de dinero. 8) En Y-Y se consideró 1 estado de carga sísmica por la simetría del edificio, mientras que en X-X existe asimetría; en general, de acuerdo a la Norma sísmica E.030, debería contemplarse 4 estados y utilizar para el diseño, la situación más crítica. Saludos,
365. JIMMY SANTANDER 2 septiembre, 2008 en 2:02 pm

     Ing. San bartolome, cuando se tiene el caso de esquina que forman angulos agudos y obtuso, estos tienen alguna influencia ante un evento sismico, ya que como ideo el sentido de la densidad de muros para estos casos.
     Otra consulta para el diseño de las lozas macisas, que influencia tiene las lineas de influencia.
366. Ángel San Bartolomé 3 septiembre, 2008 en 8:07 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Para incluir la participación de un muro inclinado en la planta del edificio (ángulo alfa respecto al eje X)sobre la evaluación de la densidad de muros, para X-X debes multiplicar su área de corte (L t) por el coseno cuadrado de alfa, y por seno cuadrado de alfa para la dirección Y-Y. En relación a tu segunda consulta, la línea de influencia indica la zona por donde una losa fallaría por flexión, cuando se encuentra sometida a cargas transversales a su plano excesivas. Saludos,
367. aury 3 septiembre, 2008 en 12:23 pm

     hola ing tengo una consulta que hacerle soy estudiante de ingenieria y quisiera saber ¿que aligerante colocaria para una losa con una luz de 5 metros? casetones o ladrillos??por que??
368. Ángel San Bartolomé 4 septiembre, 2008 en 7:56 am

     Estimado (a) Aury:

     Con gusto daré respuesta a tu pregunta, pero debes identificarte con nombre y apellidos. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
369. Aura Elisa Cordonero López 4 septiembre, 2008 en 6:44 pm

     Aury Corlop
     hola ing tengo una consulta que hacerle soy estudiante de ingenieria y quisiera saber ¿que aligerante colocaria para una losa con una luz de 5 metros? casetones o ladrillos??por que??
370. Ángel San Bartolomé 5 septiembre, 2008 en 9:39 am

     Estimada Aura Cordonero:

     Una losa de luz 5m, es una losa convencional, por lo que puedes emplear soluciones tradicionales, salvo que tenga sobrecarga excesiva, o que deba tener escaso peralte. Los casetones (bloques de poliestireno expandido o tecnopor), indudablemente disminuyen el peso de la losa y por consecuencia, del edificio, con lo cual, también disminuye la fuerza sísmica y se lograría resultados más económicos en el diseño, pero tienen la desventaja que requieren de un falso cielo, o de una malla para que el tarrajeo no se desprenda, y en caso de incendio, podrían desprender gases tóxicos. Otras alternativas para aligerar el peso de la losa son: incorporar aire al concreto, usar varillas de fibra de vidrio, etc. Saludos,
371. Gerson Alfaro 5 septiembre, 2008 en 10:23 am

     Ing. San Bartolome,
     Mi nombre es Gerson Alfaro, soy bachiller en ingenieria civil de la UNSA de Arequipa, ing. el motivo por el que le escribo es que para mi tesis de pregrado he desarrollado un programa que permite diseñar todos los elementos estructurales de un sistema de albañileria confinada con la norma E-070 – 2006, exportando resultados del Etabs y luego ingresando algunos datos necesarios para el diseño, este trabajo me gustaria llevarlo mas alla de manera que estaba pensando quizás hacer alguna ponencia en un congreso próximo, esa es mi idea ing. que Ud. quizas me pueda apoyar quizás con alguna nueva idea para mejorarlo el programa.
     Yo vivo en Arequipa y el proximo fin de semana yo estaré viajando a Lima por motivos personales, y quizás pueda aprovechar la oportunidad para reunirme con ud. y enseñarle el funcionamiento del programa, mucha gracias ing. espero que este tema le paresca interesante y me pueda apoyar, Atte Gerson Alfaro
372. Mauro Cantoro 5 septiembre, 2008 en 11:46 am

     ing como anclo nuevas columnas en un cimiento corrido de concreto cilopeo existente…es bueno usar una resina epoxico haciendo perforaciones en el concreto y luego anclando las varillas de acero longitudinal???
373. rolando flores huaranca 5 septiembre, 2008 en 5:32 pm

     Estimado Ing Bartolome,

     En las diferentes edificaciones que se viene realizando en lima(multifamiliares), he podido observar que trabajan la parte de los elementos estructurales con cemento atlas, mi pregunta es, si esta bien que se utilice este cemento de caracteristicas puzolanico, o simplemente estas constructoras construcyen con este cemento por ser mas economico, gracias
374. Ángel San Bartolomé 6 septiembre, 2008 en 2:04 pm

     Estimado Gerson Alfaro:

     Felicitaciones por tu trabajo, algo se necesitaba para facilitar la labor del calculista. Me escribes a mi correo para concertar una cita. Saludos,
375. Ángel San Bartolomé 6 septiembre, 2008 en 2:12 pm

     Estimado Mauro Cantoro:

     Para el caso de concreto ciclópeo no podemos asegurar si la técnica que describes sea efectiva, es más, al taladrar pueden toparse con una gran piedra. Lo mejor es remover el concreto ciclópeo en la zona donde anclarán las varillas verticales, limpiar la zona, instalar las varillas, aplicar resina epóxica sobre el concreto ciclópeo existente y rellenar la zona con concreto simple. Saludos,
376. Ángel San Bartolomé 6 septiembre, 2008 en 2:22 pm

     Estimado Rolando Flores:

     Una ventaja que hemos notado es que el cemento puzolánico atenúa las fisuras que usualmente se generan en las placas por contracción de secado, al retardar la fragua. Por otro lado, sí en obra se alcanzara la resistencia f´c especificada en los planos de estructuras, entonces no habría ningún problema en usar cemento puzolánico. Saludos,
377. Jimmy Santander 9 septiembre, 2008 en 9:42 pm

     Ing. San bartolome, cuando los nivels del fondo de cimentacion estan muy superficiales, es decir que la diferencia entre N.F.C con respecto al N.T.N es menor a la altura de la cimentacion, ¿es necesario colocar un sub-cimiento?
378. Ángel San Bartolomé 10 septiembre, 2008 en 9:52 am

     Estimado Jimmy Santander:

     El nivel de cimentación lo fija el especialista en suelos, luego del estudio correspondiente. El sobrecimiento se requiere que sobresalga unos 30cm por encima del nivel natural del terreno, para proteger a la albañilería de la humedad del suelo. La falsa zapata se requiere cuando el peralte de la zapata es pequeño y no llega a entrar en contacto con el nivel de cimentación fijado por el especialista; o sino, cuando la base de una zapata está por encima de la vecina y su línea de influencia (trazada a 45 grados desde el borde de la base) puede afectar a la zapata vecina. Saludos,
379. Aura Elisa Cordonero López 10 septiembre, 2008 en 8:22 pm

     Ing. San Bartolome
     Si se colocan listones de 2×5 para cubrir la tablilla de un techo, que distancia voy a cubrir???

     Se colocan las corres para recibir un techo en laminas de fibro-cemento paralelas a 1.15mts¿Que numero de laminas se van a colocar??
380. Aurelio Apaza 11 septiembre, 2008 en 11:29 am

     Ingeniero Angel San Bartolomé, en relación al Art. 8.5 de la norma E060, la longitud de desarrollo para ganchos estandard a tracción del acero del aligerado(o losa macisa), 318db/sqrt(f’c), como se cumple con este, en el caso de unidades multifamiliares de concreto armado o albañileria confinada con muros de 7, 10, 15,..cm de espesor?
     Agradezco su gentil atención.
381. Ángel San Bartolomé 11 septiembre, 2008 en 5:16 pm

     Estimada Aura Cordonero:

     Tus preguntas no son claras. Supongo que estás llamando "tablilla" a una vigueta prefabricada. Tanto para ese caso, como para las planchas de fibro-cemento, los fabricantes tienen manuales que debes seguir al pie de la letra por tratarse de sistemas no convencionales. Saludos,
382. Ángel San Bartolomé 11 septiembre, 2008 en 5:26 pm

     Estimado Aurelio Apaza:

     Cuando el muro que recibe a la losa de techo es muy delgado, debes suponer que la losa está simplemente apoyada sobre él (momento flector nulo), con lo cual, el refuerzo de la losa prácticamente no trabaja, pero, para evitar que se zafe del muro, es recomendable colocar una barra horizontal de gran diámetro a lo largo del muro, y doblar el refuerzo de la losa sobre esa barra, para así obtener una especie de anclaje mecánico. Saludos,
383. Aurelio Apaza 11 septiembre, 2008 en 8:07 pm

     Ingeniero San Bartolomé, en relación al Art. 8.5 de la norma E060, la longitud de desarrollo para ganchos estandard a tracción del acero del aligerado(o losa macisa), en el caso de albañileria confinada con muros de 15cm de espesor, es necesario que se cumpla este articulo o no necesariamente.Gracias.
384. Ángel San Bartolomé 12 septiembre, 2008 en 11:09 am

     Estimado Aurelio Apaza:

     Para todo elemento de concreto armado, debe cumplirse con las especificaciones de la Norma E.060, excepto cuando en la Norma de Albañilería E.070 se especifique lo contrario. Para el caso de la albañilería confinada en aparejo de soga, existe viga solera con refuerzo longitudinal donde pueden doblar las varillas de las losas de techos, formándose así el anclaje mecánico que te mencioné en el mensaje anterior. Para el caso de los muros delgados de concreto armado con ductilidad limitada, esa viga solera no existe, por eso te recomendé agregar una barra de diámetro importante, para que allí doblen las varillas del techo. Saludos,
385. JIMMY SANTANDER 13 septiembre, 2008 en 7:38 pm

     ING. SAN BARTOLOME, DEACUERDO AL EMS TENGO QUE CIMENTAR A 80 CM DEL N.T.N, PERO POR RAZONES ARQUITECTONICAS, SE HA COLOCADO UN SUB-CIMIENTO DE 50 CM YA QUE LA CAJA DE DESAGUE SE ENCUETRNA MUY ALTAS CON RESPECTO AL N.T.N, POR LO QUE EL CIMIENTO QUEDA EMPOTRADO SOLOS UNAS 30 CM AL TERRENO, ¿ESTO PODRIA CAUSAR UN PROBLEMA DE CORTE EN LA BASE DEL CIMIENTO?
386. Andy Flores 14 septiembre, 2008 en 12:26 pm

     Estimado Ing. Angel San bartolome tengo que diseñar las vigas dinteles que unen dos muros de albañileria en la estructura en el cometario 23.2.b meciona que los efectos sobre la viga dintel tienen que ser amplificados por 1.25 y menor a 2 , este numero 2 como que factor se puede interpretar y estas vigas tambien pueden ser diseñadas cn las combinaciones de la E0.60 , Muchas Gracias
387. Ángel San Bartolomé 15 septiembre, 2008 en 10:27 am

     Estimado Jimmy Santander:

     La disposición de las instalaciones sanitarias o eléctricas, no constituyen justificación como para estar variando el esquema estructural. Esas instalaciones podrías desplazarlas para que no interfieren con la cimentación, y si necesitan atravesar al cimiento, entonces debes reforzar esa zona. En todo caso, consulta al especialista que hizo el EMS, ya que un cambio en el nivel de cimentación, podría conllevar a un cambio radical en el diseño de la cimentación. Saludos,
388. Ángel San Bartolomé 15 septiembre, 2008 en 10:42 am

     Estimado Andy Flores:

     Estás mal interpretando el comentario al artículo 23.2.b de la Norma E.070. El factor de amplificación 1.25 es una cantidad fija, mientras que el factor "2" se colocó sólo con fines comparativos. Este factor "2" corresponde a la relación fuerzas del sismo severo dividida entre las fuerzas del sismo moderado, esa es una definición que se hace en la Norma E.070. Entendiéndose que los muros se fracturarían ante el sismo severo, y que se busca disipar energía sísmica a través de rótulas plásticas en los dinteles antes que se fracturen los muros, entonces los dinteles deberían diseñarse utilizando los esfuerzos causados por el sismo moderado amplificados por un un factor inferior a 2, que corresponde al factor 1.25 seleccionado. Lógicamente que al diseñar los dinteles, debes incluir los esfuerzos que generan las cargas de gravedad, con los factores que especifica la Norma de Concreto Armado. Saludos,
389. jimmy santender 15 septiembre, 2008 en 2:12 pm

     ING. SAN BARTOLOME, CON RESPECTO A LA ANTERIOR PREGUNTA QUE LE EFECTUE, LO QUE SUCEDE ES QUE SE TRATA DE UN URBANIZACION EN CONSTRUCCION EN DONDE LOS NIVELES YA ESTAN DADOS , Y ESTO PASA EN UNA PARTE DE LA OBRA, DONDE EL TERRENO ESTA MUY BAJO CON RESPECTO A LOS NIVELES DE LAS VEREDAS,Y POR ESO SE PRETENDE COLOCAR UN SUB- CIMIENTO PARA RESPETAR EL N.F.C PERO ESTE ES DE UNOS 50 CM
390. Ángel San Bartolomé 16 septiembre, 2008 en 7:46 am

     Estimado Jimmy Santander:

     La respuesta a tu consulta ya fue dada en 2 mensajes anteriores. Saludos,
391. Carlos Gutierrez 17 septiembre, 2008 en 8:32 pm

     Estimado Ing Angel Sambartolome , quiera saber si lo que estoy haciendo en un proyecto es correcto,Tengo en la direccion "X" como elemento resistnte al sismo PORTICOS DE CONCRETO ARMADO y en la direccion "Y" MUROS DE ALBAÑILERIA , Bueno los porticos los estoy diseñando segun la norma E0.60 pero en los muros de albañileria tengo problemas al diseñarlos , bueno hasta ahora he podido verificar la densidad de muros , e verificado el agrietamiento ante el sismo moderado y el control del corte para esta direccion pero lo que no puedo realizar o no rntiendo es como diseñar o como se debe de interpretar este consepto ( la union de los muros de albañileria con los porticos de concreto) Muchas Gracias
392. Ángel San Bartolomé 18 septiembre, 2008 en 7:39 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     En el diseño de los muros de albañilería confinada, usa la formulación de la Norma E.070, como si no existiesen pórticos transversales, pero considerando en las columnas la existencia de las cargas axiales "Pt" provenientes de las vigas del pórtico transversal (sigue los pasos indicados en un ejemplo de aplicación que aparece en este blog). El diseño de las columnas del pórtico, lo haces con la Norma E.060, como si no existiese albañilería. Después, para una columna determinada, comparas la sección y el refuerzo proveniente de ambos diseños y usas los mayores resultados (no se suman). Usualmente manda el diseño de la columna como parte del pórtico, incluso la Norma E.060 exigue secciones (25x25cm) y cuantías (0.01) mínimas superiores a las que exigue la Norma E.070 como elemento de confinamiento. Por otro lado, debido a que los pórticos son muy flexible, podrían quebrar a la albañilería transversal, por lo que te aconsejo que la deriva inelástica máxima en la dirección aporticada no sea mayor que 0.005, aunque en la Norma Sísmica E.030 se indique 0.007. Saludos,
393. Aurelio Apaza 19 septiembre, 2008 en 9:10 pm

     Saludos Ing Angel San Bartolomé, para el caso de viviendas multifamiliares con muros de ductilidad limitada, cómo se cumple la longitud de desarrollo a traccion del acero de las lozas macizas de concreto armado que se apoyan en los muros indicados. En el link de Constr.Edificios por Muros Delgados de C.A.de Ductilidad Limitada, no se aprecia que cumple con lo normado en la E060, hay normatividad especifica en ese respecto?. En este caso solo se podria lograr ello con los anclajes mecánicos?. Gracias por su respuesta.
394. Ángel San Bartolomé 20 septiembre, 2008 en 8:18 am

     Estimado Aurelio Apaza:

     Tu pregunta ya fue respondida en 2 mensajes anteriores. Favor de leer las respuestas dadas el 11 y 12 de setiembre. Saludos,
395. luis bernaola c 20 septiembre, 2008 en 11:01 pm

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     Para diseñar la cimentación corrida de concreto ciclópeo de un muro de albañilería;se modelo las columnas con elementos frame y la albañilería con shell; se puede idealizar LOS APOYOS de las 3 formas siguientes en el SAP2000 ,para calcular la cimentación del muro.
     1)Considerar apoyo empotrado a todos los nudos(shell divididos) del muro incluyendo columnas de confinamiento
     2)Considerar apoyo empotrado a las columnas de confinamiento y apoyo fijo a los nudos (shell divididos)de la albañilería
     3)Considerar apoyo fijo a todo el muro incluyendo columnas de confinamiento
     Gracias por su respuesta .
396. Ángel San Bartolomé 22 septiembre, 2008 en 10:19 am

     Estimado Luis Bernaola:

     Cualquiera de las 3 alternativas que planteas te proporcionarán prácticamente los mismos resultados, siempre y cuando hayas integrado las barras de las columnas de confinamiento a los nudos de la malla de albañilería, para considerar la unión que existe entre ambos materiales. Eso conlleva a obtener momentos flectores despreciables en las columnas. Saludos,
397. Ángel San Bartolomé 23 septiembre, 2008 en 9:31 am

     Estimado lector:

     Con la finalidad de no tergiversar el objetivo del blog, principalmente relacionado al aspecto estructural de las edificaciones de albañilería, les comunico que toda consulta que salga del contexto mencionado, será eliminada.

     Asimismo, les informo que las consultas hechas en el blog de concreto armado, serán trasladadas y respondidas en el blog de albañilería, a fin de unificar nuestro medio de comunicación.

     Saludos cordiales,
398. Carlos Gutierrez 23 septiembre, 2008 en 9:40 pm

     Estimado Ing, Con respecto a la pregunta que le realiza , de la union de los porticon y en la direccion perpendicular con muros de albañileria , ¿La union de estos tambien es dentada entre ambos sistemas?, Muchas Gracias
399. Ángel San Bartolomé 24 septiembre, 2008 en 7:48 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     Para que la albañilería se considere confinada, el concreto de la columna debe vaciarse después de haberse construido el muro. Las uniones columna-albañilería que permite la Norma E.070, pueden ser dentada o a ras, en esta última debe añadirse mechas de anclaje. Mayores detalles puedes verlos en los comentarios al capítulo 4 de la Norma E.070, "Procedimientos de Construcción", que aparece en este blog. Saludos,
400. Alexander Contreras 25 septiembre, 2008 en 11:28 am

     SINCERAMENTE AGRADECIDO, SU BLOG NOS SERA TAMBIEN DE GRAN APOYO ACADEMICO, MOSTRANDO A LOS ALUMNOS PRACTICAS DE LABORATORIO CON LAS CUALES ELLOS PUEDAN DESPERTAR INTERES EN LA INVESTIGACION, YA QUE COMO LATINOAMERICANOS ES DE GRAN IMPORTANCIA QUE TAMBIEN LOGREMOS SER DESARROLLADORES DE TECNOLOGIA.

     EXITOS Y BENDICIONES EN SU VIDA

     Fredy Alexander Contreras Castañaza
     Centro de Investigaciones de Ingenieria
     Facultad de Ingenieria
     Universidad de San Carlos de
     Guatemala. Guatemala, Centro America
401. SARA GODOMAR 25 septiembre, 2008 en 10:27 pm

     Estimado Ingeniero , Quisiera saber si las formulas para el calculo de las fuerzas resistente al sismo moderado(Vm , controldel aggrietamiento bajo el sismo moderado)y (Vu , Mu Fuerzas producidas por el sismo severo amplificadas por el Vm1 del primer piso tambien son validas para edificios con sotanosde albañileria y con respesto al ejemplo de aplicacion de este blog en el item diseño de los confinamientos de los muros de albañileria , Bueno e hehco algunos calculos para verificar la seccion de las columnas que confinan los muros con respecto a la seccion que nos da el diseño por conpresion y el valor que me sale a mi tengo que multiplicarlo por 2 para obtener el resultado que figura en el ejemplo ,Muchas gracias
402. Ángel San Bartolomé 26 septiembre, 2008 en 7:42 am

     Estimado Alexander Contreras:

     Agradezco mucho sus palabras, porque constituyen un incentivo para que nuestros alumnos realicen investigaciones para bien de nuestros países. Saludos cordiales,
403. Ángel San Bartolomé 26 septiembre, 2008 en 7:57 am

     Estimada Sara Godomar:

     En el caso de un edificio con sótano, el techo del sótano prácticamente no se desplaza lateralmente por 2 razones: 1) porque existe restricción del suelo; y, 2) porque sus muros, especialmente los ubicados en el perímetro, son de concreto armado para contener el empuje del suelo. De este modo, al no existir deriva, es prácticamente imposible que los muros del sótano fallen por corte. Por tanto, toda la metodología de diseño que se indica en la Norma E.070 es aplicable a partir del primer piso desplazable lateralmente. En cuanto al ejemplo, te sugiero revisar nuevamente tus cálculos y si aún consideras que hay error, entonces indícame con precisión cuál y dónde está el error. Saludos,
404. Lisseth Rodriguez 30 septiembre, 2008 en 10:18 am

     Estimado señor Angel San Bartolome somos estudiantes de la Facultad de Ingenieria Civil y tenemos como trabajo investigar sobre el Sistema de Muros de Ductilidad Limitada, su informacion ha sido de gran utilidad pero si no es mucha molestia queremos pedirle si podria proporcionarnos mas informacion sobre este tema o darnos algunas otras fuentes, esperando su gential ayuda le agradecemos de antemano su apoyo… Gracias le pedimos porfavor k nos conteste….
405. Claudia Jaime 30 septiembre, 2008 en 10:22 am

     Estimado Ingeniero Angel San Bartolome queriamos pedirle si podria proporcionarnos algun correo donde podriamos comunicarnos con usted mas frecuentemente para ver si porfavor podria ayudarnos a despejar algunas dudas sobre los diferentes temas de investigacion… esperando nos conteste… agradecemos su apoyo
406. Ángel San Bartolomé 30 septiembre, 2008 en 12:33 pm

     Estimada Lisseth Rodríguez:

     En el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… existe abundante información sobre los sistemas de ductilidad limitada, pero, en caso le resultase insuficiente, les informo que en el CISMID también se han realizado investigaciones en ese tema, para ello pueden comunicarse con el Dr. Carlos Zavala, cuyo e-mail es: czavala@amauta.rcp.net.pe Saludos,
407. Ángel San Bartolomé 30 septiembre, 2008 en 12:36 pm

     Estimada Claudia Jaime:

     Mi correo personal es asanbar@pucp.edu.pe Cuenten con mi apoyo en lo que se refiere a temas de investigación. Saludos,
408. Patricio Quintana 1 octubre, 2008 en 4:39 pm

     Estimado Ingeniero.
     Quería consultarle acerca de información relacionada con el confinamiento de aberturas (puertas, ventanas) en muros de albañilería confinada. Tengo entendido que es recomendable confinar estas aberturas con pilarejos de hormigón, por lo que le agradecería cualquier información relevante acerca del tamaño de estos pilarejos y su armadura.
     Saludos
409. Ángel San Bartolomé 1 octubre, 2008 en 8:54 pm

     Estimado Patricio Quintana:

     Los alféizares de ventanas integrados a la estructura principal, dan varios problemas que se describen en este blog en los comentarios al capítulo 6 de la Norma E.070 "Estructuración" (mira el artículo 15.7 y las figuras 6.21 y 6.22), por lo que es preferible aislarlos (figura 6.23). Estos problemas también se describen en un artículo bajo la palabra resaltada "alféizares", en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. Por otro lado, el refuerzo que bordea las aberturas de puertas o ventanas debe ser diseñado, es decir, no debes colocarlo "al ojo". Saludos,
410. JIMMY SANTANDER LOLI 2 octubre, 2008 en 2:06 pm

     ING. SAN BARTOLOME, TENGO UNA DUDA SOBRE LA RESISTENCIA A QUE DEBEN ALCANZAR LAS LOSAS DE PISOS, YA QUE COMUNMENTE SE USAN UNA RESITENCIA DE 140 KG/CM2. PERO REVISANDO UNA BIBLIOGRAFIA HE VISTO QUE ESTOS DEBE DE SER DE 175KG/CM2 COMO MINIMO.
411. Ángel San Bartolomé 3 octubre, 2008 en 11:09 am

     Estimado Jimmy Santander:

     El constructor debe respetar la resistencia del concreto que el estructural haya especificado en sus planos, ya que ese fue el valor que utilizó para el diseño. En cuanto al concreto de f´c = 140kg/cm2 para las losas, es posible emplearlo, pero debes considerar que cuanto más pobre es el concreto, es menos denso (más poroso) lo cual podría conducir a problemas de corrosión del refuerzo. Por otro lado, para el caso de las columnas de confinamiento, la Norma E.070 especifica que f´c debe ser mayor que 175kg/cm2, porque esas columnas están sujetas a una combinación de esfuerzos que obligan a utilizar un concreto siquiera de mediana calidad. Saludos,
412. Ivan Lucero 7 octubre, 2008 en 10:34 am

     esta página está muy interesante los videos dan un enfoque mas tecnico al arendisaje de todo lo relativoi a la construcciones
413. Karem 7 octubre, 2008 en 6:07 pm

     Ingeniero San Bartolomé quisiera que aclarara las siguientes dudas:

     1-¿Qué tipo de dosificación recomienda usar para muros portantes en una vivienda de 2 pisos?
     2- ¿Cuá es la diferencia entre muro portante tipo P1 y P2 de la tabla 4 de la norma de albañilería?
     3- Podría explicarme como se iterpreta la tabla 4 de tipos de mortero es decir, la interpretación por ejemplo para el tipo p2 es 1 volúmen de cemento y 4 de arena ó 1 vol de cemento, 1/2 de cal y 4 de arena. Es correcto leer la tabla así?
     Le agradeceré sus respuestas
414. Ángel San Bartolomé 8 octubre, 2008 en 7:43 am

     Estimado Iván Lucero:

     No te limites tan solo a ver los videos, también tienes a la mano numerosos artículos en este blog. Saludos,
415. Ángel San Bartolomé 8 octubre, 2008 en 7:46 am

     Estimada Karem:

     Con gusto responderé tus consultas siempre y cuando te identifiques indicando tu apellido. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
416. Karem Ulloa Román 8 octubre, 2008 en 8:52 am

     Ingeniero San Bartolomé quisiera que aclarara las siguientes dudas:

     1-¿Qué tipo de dosificación recomienda usar para muros portantes en una vivienda de 2 pisos?
     2- ¿Cuá es la diferencia entre muro portante tipo P1 y P2 de la tabla 4 de la norma de albañilería?
     3- Podría explicarme como se iterpreta la tabla 4 de tipos de mortero es decir, la interpretación por ejemplo para el tipo p2 es 1 volúmen de cemento y 4 de arena ó 1 vol de cemento, 1/2 de cal y 4 de arena. Es correcto leer la tabla así?
     Le agradeceré sus respuestas
417. oscar porras 8 octubre, 2008 en 4:49 pm

     Buenas tardes, desearia tener mayor informacion sobre sus ensayos sobre la mesa vibratoria, soy estudiante de ingenieria civil, de la universidad distrital de colombia, espero hojala una respuesta Oscar Alfonso Porras cristancho
418. Ángel San Bartolomé 9 octubre, 2008 en 8:02 am

     Estimada Karem Ulloa:

     1) Para una vivienda de dos pisos, donde las cargas axiales en los muros son pequeñas, puedes emplear el mortero tipo P2 indicado en la Norma E.070. 2)No existe muro portante tipo P1 o P2, lo que se define en la Tabla 4 de la Norma E.070 son los tipos de mortero para muros portantes, y su diferencia está en las dosificaciones; el tipo P1 es más rico en cemento y debería emplearse cuando las cargas axiales de gravedad son muy elevadas. 3) Es correcto lo que indicas. El uso de la cal no es obligatorio, mayores detalles aparecen en este blog en los Comentarios al Capítulo 3 de la Norma E.070 "Componentes de la Albañilería". Saludos,
419. Ángel San Bartolomé 9 octubre, 2008 en 8:16 am

     Estimado Oscar Porras:

     Tu consulta es demasiado genérica. Tanto en este blog, como en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu/concre… , existen varios artículos acerca de los ensayos que ejecutamos en nuestra mesa vibradora. Favor de leerlos y luego me indicas con precisión lo que necesitas. A través tuyo envio mis saludos a muchos amigos colombianos.
420. Rolando Flores Huaranca 9 octubre, 2008 en 12:08 pm

     Estimado Ing Angel San Bartolome
     Los traslapes para fierro de columnas en albañileria confinada, en que zonas se efectuan, pues la informacion de que hay solo abarca para colunas en concreyto armado.
     Otra consulta Ingeniero, si los actuales muros de albañileria son de 13cm de espesor, cual es el recubrimiento que debemos considerar para el acero en columnas, es de 2cm?, por favor si pudiera aclarar mis dudas.
     Gracias.
421. Carlos Alberto Vicuña Munaico 9 octubre, 2008 en 4:07 pm

     Ingeniero:

     1.¿Por qué solo se usa la excentricidad accidental, mas no la excentricidad generada por la distancia entre el centro de gravedad y el centro de masa?
     2.¿Podría resultar que en un determinado piso el Me de un muro resulte mayor que el Me del piso inmediatamente inferior? ¿Por qué?
     3.Si después de analizar un edificio, un muro de concreto (placa) resulta que su Vm es menor que Ve (del análisis). ¿Bastaría con tomar Vm e igualar a Ve, para a partir de ahí obtener nuevos valores de longitud, resistencia o espesor según sea el caso; o se tiene que analizar nuevamente toda la estructura?. A pesar que la densidad de muros en ambos sentidos es correcta, incluso la &#8721;Vm es mayor que VE en los dos sentidos y todos los pisos.

     Gracias por su atención. Saludos.
422. Ángel San Bartolomé 10 octubre, 2008 en 7:14 am

     Estimado Rolando Flores:

     La información que buscas acerca de traslapes y recubrimientos, ilustrados con figuras, puedes verla en este blog en los Comentarios al Capítulo 4 de la Norma E.070 "Procedimientos de Construcción", artículos 11.5 (figura 4.35) y 11.10 (figura 4.41). Saludos,
423. Ángel San Bartolomé 10 octubre, 2008 en 7:30 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     1) El centro de gravedad y el centro de masas coinciden, salvo que estes en el espacio, fuera de la acción de la gravedad. Supongo que habrás querido decir Centro de Rigidez en vez de Centro de Gravedad, si así fuese, los programas de cómputo espaciales contemplan la excentricidad real y sólo debe añadirse la excentricidad accidental. 2) En un sistema estructural compuestos por muros, es muy raro que los momentos flectores del piso superior sean mayores que los del piso inferior, salvo que en ese nivel tengas la concurrencia de una viga muy rígida. 3)Se supone que ante la acción del sismo moderado, ningún muro (de concreto o de albañilería) debe fracturarse (Ve < 0.55Vm), si ocurriese lo contrario, debes modificar tu sistema estructural y reanalizar todo de nuevo. Saludos,
424. Karem Ulloa 10 octubre, 2008 en 10:51 am

     Ingeniero San Batolomé quisiera que aclare las siguientes dudas acerca de la norma:

     1)En la tabla 9 existe una clasificación de las unidades de albañilería donde se muestra sus resistencias por unidad. Por ejemplo: kingkong industrial es 145; sin embargo en la tabla 1 también hay una clasificación para las unidades y se dividen en clases. Mi duda es como se pueden relacionar ambas tablas, es decir el ladrillo kingkong industrial como se clasificaría dentro de la tabla 1. ¿La tabla 9 son las resistencias de los que existe en el mercado? y la ¿tabla 1 tienen resistencias de referencia? Es correcto afirmar esto.

     2)Mi segunda consulta es a que se refiere con ladrillo rejilla industrial y dédalo.

     3)Con respecto al mortero usado para muros portantes de una vivienda de 2 pisos se puede usar una dosificación de 1:5

     Saludos.
425. Carlos Alberto Vicuña Munaico 10 octubre, 2008 en 4:13 pm

     Ingeniero:

     1. Se sabe que cuando existe una intersección de dos muros en forma de L, la columna que se coloca es el resultado mayor de ambos. ¿Que criterios se tiene en cuenta para orientar la columna si un muro en ‘’X’’ resulta con columna de 12.5 x 25 y la otra en ‘’Y’’ resulta con 12.5 x 20; siguiendo el concepto antes mencionado coloco la columna en ‘’X’’?.¿no importa que el muro en ‘’Y’’ solo tenga en su dirección 12.5 x 12.5 de la columna en ‘’X’’?
     2.¿Cuando hay una columna interna en un muro que no tiene muro tranversal y los valores de ‘’T’’, ‘’C’’ y ‘’Vc’’ son pequeños; que valores se considera para Ac y As?
     3.¿Para calcular la cantidad de estribos para los muros no agritados se procede igual que para los agrietados o colocamos estribaje mínimo ya que no se agrieta ante un sismo severo?
     4.¿En los muros no agrietados la fórmula para hallar ‘’T’’ y ‘’C’’ es igual para columnas extremas que internas, o para las internas colocamos Ac y As minimo?.

     Gracias por su atención. Saludos.
426. Ángel San Bartolomé 11 octubre, 2008 en 8:20 am

     Estimada Karem Ulloa:

     1) La Tabla 9 no es una tabla clasificatoria, sino que debe ser empleada de manera referencial por los calculistas, con fines de diseño estructural, para lo cual se requiere f´m, v´m. Esos valores deben ser ratificados por el constructor mediante ensayos de pilas y muretes. La Tabla 1 sí define las clases de ladrillos y se requiere hacer pruebas para ello. 2)El ladrillo Dédalo es una unidad sílico-calcárea y sus características puedes verlas en la página web de la fábrica La Casa. El ladrillo "Rejilla" es una unidad industrial perforada, como la forma de las perforaciones puede ser de cualquier tipo, incluso ranuras, se le denominó "Rejilla". 3) Tal como te indiqué en un mensaje anterior, puedes emplear mortero 1:5 en una vivienda de 2 pisos. Saludos,
427. Ángel San Bartolomé 11 octubre, 2008 en 8:37 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     1) Es indiferente colocar la columna de la intersección bajo cualquier disposición, recuerda que una columna de confinamiento no trabaja a flexión, lo que sí debes tener presente es que su peralte debe ser suficiente como para que el refuerzo longitudinal de la solera pueda anclar allí. 2) La sección transversal mínima, el refuerzo y estribaje mínimo, aparecen en el capítulo 7 "Requisitos Estructurales Mínimos" de la Norma E.070, mira los comentarios a ese capítulo en este blog. 3) Se coloca estribaje mínimo, eso también está especificado en la Norma E.070 en su capítulo 8 "Análisis y Diseño Estructural", mira los comentarios en este blog. 4) Idem, se usa refuerzo mínimo pero capaz de soportar las acciones sísmicas perpendiculares al plano del muro, lee los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 en este blog. Saludos,
428. Lisseth rodriguez 16 octubre, 2008 en 1:00 pm

     Estimado ingeniero San Bartolome quisiera saber que metodos puedo utilizar y que pasos seguir para el analisis de la vulnerabilidad sismica en el caso del sistema dde muros de ductilidad limitada, le agradeceria cualquier informacion que me pueda proporcionar. gracias.
429. Ángel San Bartolomé 17 octubre, 2008 en 7:43 am

     Estimada Lisseth Rodriguez:

     Si se trata de un edificio en particular, basta y sobra con realizar una evaluación estructural reglamentaria. Si se tratase de un conjunto de edificios ubicados en una cierta región, puedes seguir la metodología que se indica en el artículo 13 del capítulo "Espacio Libre" de este blog. Mayor información existe en diversos artículos presentados en congresos internacionales, asimismo, puedes comunicarte con el Ing. Alejandro Muñoz (e-mail: amunoz@pucp.edu.pe), quién ha hecho varios trabajos al respecto. Saludos,
430. ANGEL SALAZAR 18 octubre, 2008 en 1:23 pm

     Cordiales saludos Ing San Bartolomé, Estoy modelando en ETABS una estructura de allbañilería de dos pisos para uso de esparciamiento. El techo del segundo piso es inclinado en 20 grados, la consulta si al ser inclinado se comporta como diafragma rigido, como es el caso de una losa horizontal. El programa no permite asignarlo como diagragma rigido, sino como rampa de comportamiento flexible. He leido en los foros que el SAP, si permite asignarlo como Diafragma rígido.
     No he visto ejemplos de como asignar diafragmas a losas inclinadas en los programas mencionados.
     Le agrdecerìa mucho me dé una orientación al respecto en el uso del programa.

     Muchas gracias
431. Ángel San Bartolomé 19 octubre, 2008 en 8:09 am

     Estimado Angel Salazar:

     En realidad no existe un diafragma 100% rígido. Suponerlo rígido es tan solo una hipótesis que permite simplificar el problema, así es que si tienes la alternativa de trabajarlo como flexible estaría perfecto. En adición, un techo inclinado continúa siendo rígido para cargas axiales contenidas en su plano y lo que puedes hacer es seleccionar los nudos de la estructura contenidos en ese plano inclinado, para después asignarles el constraint "diafragma". Saludos,
432. andy Flores 21 octubre, 2008 en 10:18 pm

     Estimado ingeniero San Bartolome para el diseño por roura de la placa de concreto armado por que estrictamente ampifica solo por 1.25 y 0.9 y podria porfavpr explicar como se diseña una viga dinteal con el momeno plastico
433. Ángel San Bartolomé 22 octubre, 2008 en 7:33 am

     Estimado Andy Flores:

     Tanto para el diseño de placas y dinteles, la intención de utilizar un factor de carga de 1.25, menor que la relación de fuerzas sismo severo/moderado, que es igual a 2, es buscar que ellas inicien su falla por flexión antes que se fracture diagonalmente la albañilería cuando ocurra el sismo severo (o cuando el moderado se transforme en severo), de ese modo, las placas y dinteles actuarán como una primera línea de defensa, disipando energía sísmica. Por otro lado, la manera cómo se diseña el dintel, se ilustra en la Fig.8.2, correspondiente a los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070, búscalo en este blog. Asimismo, debes leer los comentarios a los artículos 23.2.b y 25.1.a del mismo capítulo. Saludos,
434. Carlos Vicuña 22 octubre, 2008 en 9:40 am

     Estimado Ingeniero:

     1.¿Para diseñar un dintel considero los momentos y cortantes del análisis sísmico del edificio o elaboro un metrado de cargas para obtener dichos valores?
     2.¿Cuando la excentricidad en la cimentación es grande y se origina tracción pura; que se puede hacer. Como diseñar la cimentación y peor aun si la resistencia del terreno es 1 Kg/cm2 y el esfuerzo de traccion es 4 Kg/cm2?
     3.¿Como puedo diseñar un sobrecimiemto armado?

     Gracias
435. FERNANDO GONZALES HENOSTROZA 22 octubre, 2008 en 10:35 am

     Mucho gusto Señor Ingeniero.
     Se me ha informado que el libro "CONSTRUCCIONES DE ALBAÑILERIA", se encuentra fuera de stock.
     ¿ Me pude informar si es que tiene conocimiento, para cuando ya lo tendrá el FONDO EDITORIAL PUCP, de nuevo a la venta?
     Muchas gracias.
436. Ángel San Bartolomé 23 octubre, 2008 en 8:05 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     1) El diseño de la viga dintel debe contemplar tanto las cargas de gravedad como los efectos causados por el sismo moderado amplificados por 1.25, para una mejor ilustración, revisa la Fig.8.2, correspondiente a los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog. 2)Para el caso de suelos de baja calidad, deberías considerar apoyos elásticos en la cimentación, considerar que la base está empotrada conlleva a momentos flectores altos e irreales, otra forma de reducir al momento flector en la base de la cimentación, consiste en utilizar vigas de cimentación, todo esto te ayudará a reducir las tracciones que estás obteniendo en el suelo. 3) Debes apoyar todo el cimiento sobre un conjunto de resortes, que hacen las veces del suelo, eliminando aquellos que resulten traccionados, y considerando que las derivas verticales no pasen de 1/800 para que la albañilería no se fracture. El programa que uses, te proporcionará esfuerzos en el cimiento, con los cuales se diseña la cimentación. Saludos,
437. Ángel San Bartolomé 23 octubre, 2008 en 8:10 am

     Estimado Fernando Gonzáles:

     Efectivamente, ya se agotó mi libro. Se trata de una edición hecha en el año 1994 y reimpresa en los años 1998 y 2001. Posiblemente a inicios del próximo año publicaremos otro libro. Por ahora, trata de sacar copia. Saludos,
438. Sara Godomar 27 octubre, 2008 en 9:41 pm

     Estimado Ing me gustaria saber como calculos los momentos plasticos en funcio al refuerzo en la viga dintel y luego el refuerzo por corte
439. Ángel San Bartolomé 28 octubre, 2008 en 7:44 am

     Estimada Sara Godomar:

     Teniendo la sección transversal y el refuerzo longitudinal de la viga, puedes hallar su momento plástico "Mp" de la siguiente manera (mira la Fig.8.2 de los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog). Cuando se forma la rótula plástica, el refuerzo (As) está en fluencia (fy), luego por equilibrio de fuerzas, igualas la tracción (T = As fy) a la compresión (C = 0.85f´c a b), lo que te permitirá hallar "a", con la cual se calcula Mp = As fy (d – a/2). Posteriormente, conociendo Mp en los 2 extremos de la viga, aplicas la carga última (wu) y determinas por equilibrio, la fuerza cortante asociada al mecanismo de falla por flexión "V". Una vez determinada "V", aplicas la fórmula de la Norma E.060 para calcular los estribos. Así forzarás a que la viga falle por flexión. Saludos,
440. Carlos Vicuña 28 octubre, 2008 en 2:36 pm

     Ingeniero:

     1- En un edificio con cimiento corrido donde el ancho B es grande se puede usar sobrecimiento armado para reducirlo y si fuera asi como calculo el acero longitudinal y transversal. Que otra forma existe para reducir el ancho del cimiento corrido para no recurrir a mayores profundidades, a plateas de cimentación o pilotes.

     2- Que procedimiento seguiría en el SAP2000 para colocar apoyos elásticos

     3- Según la norma especifica que T = F – Pc y C = F + Pc, donde Pc = Pg/Nc + Pt. Pero en su ejemplo del diseño de un edificio de albañilería considera que T = F – Pc y C = F + Pc sin incluir Pt. En que casos se utiliza Pc = Pg/Nc + Pt y en que Pc = Pg/Nc, tanto para muros agrietados y no agrietados en columnas extremas e internas.

     Gracias Ingeniero por todo.
441. Ángel San Bartolomé 29 octubre, 2008 en 7:44 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     1) El ancho del cimiento corrido no tiene nada que ver con el hecho de reforzar al cimiento. Este ancho depende de la carga vertical, el momento flector y de la resistencia del suelo. Si necesitas bajar el ancho, debes disminuir la carga axial, por ejemplo, usando losas armadas en 2 direcciones en todos los niveles; disminuir el momento flector, por ejemplo, con vigas de cimentación o peraltando los dinteles; o profundizar el nivel de cimentación, para que se incremente la resistencia del suelo. 2) Puedes dividir a tu cimiento corrido, de ancho "B" en tramos de pequeña longitud "L = 0.25m, por ejemplo", luego calculas la constante de resorte en cada tramo como K = k B L, donde k = coeficiente de subrasante, y colocas ese resorte en los nudos del tramo; recuerda que todos los resortes deben trabajar a compresión, si uno te sale en tracción, lo eliminas. 3)En relación a la carga tributaria "Pt" de gravedad proveniente de un muro transversal, más que en fórmulas debes pensar en el aspecto físico, ayúdate de la Fig.8.24 que aparece en los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070. Esa carga trata de contrarrestar a la tracción existente en la columna y cuando el sismo actúa en reversa, esa columna estará comprimida y "Pt" bajará por la pared transversal hacia la cimentación. Saludos,
442. Sara Godomar 30 octubre, 2008 en 12:26 am

     Estimado Ing no tendria un ejemplo en algunos d esus libros de un dseño completo de la viga dintel
     Muchas gracias
443. Ángel San Bartolomé 30 octubre, 2008 en 11:07 am

     Estimada Sara Godomar:

     No tengo el ejemplo que pides. El diseño de estas vigas es de lo más simple. Se aplica la Norma E.060 de Concreto Armado. La única diferencia está en la solicitación, donde las fuerzas internas Vu y Mu son las proporcionadas por el "sismo moderado" amplificadas por 1.25. Saludos,
444. Sara Godomar 2 noviembre, 2008 en 12:20 pm

     Ing. tambien se podria diseñar los dinteles con las demas combinaciones que figuran en la norma E0.60 de concreto armado
445. Ángel San Bartolomé 3 noviembre, 2008 en 7:51 am

     Estimada Sara Godomar:

     Tal como te indiqué en mensajes anteriores, la viga dintel es una viga más de concreto armado y para su diseño debe aplicarse la Norma E.060 "Concreto Armado". La única diferencia es que en la Norma E.060 no existe el concepto de diseño por "sismo moderado", que si lo tiene la Norma E.070, por eso, a las fuerzas internas provenientes del sismo moderado debes amplificarlas por 1.25. Saludos,
446. ANTONIO JOSE MEJIA ECHEVERRI 5 noviembre, 2008 en 4:40 pm

     Ing. San Bartolomé:

     Quiero preguntarle si al modelar en el Etabs, una vivienda o un pequeño edificio en albañileria confinada, haciendo los muros como shells o membranas y las vigas y columnas de confinamiento como elementos frame, se comete error grave pues los muros tomarán de todas formas fuerzas de tensión. Normalmente uso este tipo de modelo para revisar el refuerzo de vigas y columnas y después con los resultados de cada pier entro a chequear en una hoja de cálculo que no se sobrepasen los cortantes admisibles en cada uno de los muros.

     Cordial saludo,

     AJME
447. Ángel San Bartolomé 6 noviembre, 2008 en 4:03 pm

     Estimado Antonio Mejía:

     Los confinamientos están integrados a la albañilería y esta unión debes tratar de representarla en tu modelo matemático. Puedes hacerlo de varias maneras: 1) usando elementos tipo shell también para los confinamientos; 2) modelando a los confinamientos como una serie de pequeñas barras conectadas a los nudos de la malla de albañilería; 3) aplicando el criterio de la sección transformada y modelando al conjunto albañilería-confinamiento como una barra. Respecto a los "pier" ten cuidado al evaluar los momentos flectores en cada muro. Los esfuerzos normales que se producen en los muros transversales al que está en estudio son importantes, mira la figura 8.13 correspondiente a los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070, que aparece en este blog. Respecto al chequeo de esfuerzo admisibles, es algo que ya pasó a la historia, en la actual Norma E.070 (descárgala de este blog) se aplica criterios de diseño a la rotura contemplando criterios de desempeño sísmico. Saludos,
448. Carlos Vicuña 6 noviembre, 2008 en 10:52 pm

     INGENIERO SAN BARTOLOME QUISIERA SABER LO SIGUIENTE:

     1.- EN SU ULTIMO LIBRO PUBLICADO HACE LA ANOTACION DE COMO CALCULAR EL ANCHO DE LA CIMENTACION TENIENDO EN CUENTA LA EXCENTRICIDAD. PERO TAMBIEN EXPLICA QUE CUANDO EL ESFUERZO DEL TERRENO SEA MENOR A LA DE LA CIMENTACION SE PUEDA USAR LAS CIMENTACIONES DE LOS MUROS TRASNVERSALES, PERO COMO LO USO; ES DECIR ¿SOLO USO EL PESO DE LA CIMENTACION MAS NO EL PESO DEL MURO NI EL ESFUERZO AXIAL POR SISMO?

     2.- PARA HALLAR EL PESO DE LA CIMENTACION INCLUYE EL PESO DEL CIMIENTO CORRIDO + EL PESO DEL SOBRECIMIENTO + EL PESO DEL MURO HASTA 1.20 m QUE NO SE USO EN LOS CALCULOS PARA HALLAR EL PESO DE LOS MUROS

     3.- CUANDO SE ANALIZA ESTRUCTURALMENTE UN EDIFICIO ANTE SISMO MODERADO, PERO PRIMERO PARA UN TIPO DE SUELO Y LUEGO PARA OTRO, OBTENGO VALORES DE Ve Y Me MAYORES PARA EL EDIFICIO DE SUELO MENOS RESISTENTE Y CUANDO LOS AMPLIFICO PARA PASAR A SISMO SEVERO, OBTENIENDO Vu Y Mu, ESTOS RESULTAN MENOR PARA EL EDIFICIO SOBRE SUELO DE MALA CALIDAD QUE PARA EL OTRO SOBRE TERRENO DE MEJOR CALIDAD DEBIDO A QUE EL FACTOR DE AMPLIFICACION ES Vm/Ve. COMO Vm ES IGUAL PARA AMBOS EDIFICIOS ENTONCES Y Ve AL SER MAYOR EN UN EDIFICIO QUE EN OTRO RESULTA UN FACTOR DE AMPLIFICACION MENOR PARA EL 1º Y MAYOR PARA EL SEGUNDO, POR CONSIGUIENTE EL EDIFICIO QUE TENIA Ve MAYOR OBTIENE Vu Y Mu MENOR Y EN EL OTRO EDIFICIO OCURRE A LA INVERSA. ¿ES CORRECTO ESO?

     4.- ESTRUCTURALMETE EN QUE INFLUYE EL ACERO DEL SOBRECIMIENTO ARMADO EN LA ESTRUTURA DE ALBAÑILERIA CONFINADA Y CON QUE FORMULA PODRIA CALCULAR

     GRACIAS Y SALUDOS SINCEROS A SU PERSONA
449. Ángel San Bartolomé 7 noviembre, 2008 en 7:49 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     1) Cuando se adiciona un ancho efectivo de la cimentación transversal (puedes usar 1/4 de su longitud), queda una sección en forma de T o L cuyo momento de inercia y área es mucho mayor que la de una sección rectangular, por consiguiente, decrecerán los esfuerzos en el suelo. En este caso, debes incluir la carga de gravedad que baja por ese ancho efectivo y su excentricidad. Respecto al efecto sísmico, recuerda que la Norma E.030 te permite realizar un análisis independiente para cada dirección.

     2) Así es.

     3) Los confinamientos se diseñan para mantener constante la resistencia a corte del muro (Vm), después que la albañilería se agrietó ante el sismo severo. Esta resistencia es independiente del tipo de suelo donde apoye el edificio. Si llamamos "S" al factor de suelo (S = 1 para suelo duro y S = 1.4 para suelo blando), y "Ve S" a la fuerza cortante producida por el sismo moderado en suelo duro o blando, entonces el cortante último de diseño sería: Vu = (Ve S)*(Vm / (Ve S))= Vm, independiente de "S". El factor "S" interviene en la verificación del agrietamiento ante sismo moderado (Ve S < 0.55 Vm) y en la verificación de la resistencia global ante sismo severo (suma Vm > Z U S C P / R, con R = 3).

     4. El 23 y el 29 de octubre di respuesta a tu pregunta 4.

     Saludos,
450. Geraldine Flores 7 noviembre, 2008 en 8:41 pm

     EStimado Ing, Estoy realizando una hoja de calculo para realizar un analisis rapido de una vivienda de albañileria , mi pregunta es "asi como la fuerza cortante se distribuye en forma proporcional a la rigidez del muro Ve=(Ki/Sumaori(Ki))*VBasal , Quisiera saber si el momeno flector tambien se distribuiria proporcional a la rigidez del muro Me=(Ki/Sumaori(Ki))*MBasal

     Muchas Gracias
451. Ángel San Bartolomé 8 noviembre, 2008 en 2:14 pm

     Estimada Geraldine Flores:

     Repartir el momento total en la base del edificio en proporción a la rigidez lateral de cada muro, sería cometer un grave error de concepto, que atenta contra la definición de "rigidez lateral".

     En la página 77 de mi libro "Construcciones de Albañilería", aparece la figura 4.4, donde se muestra la gran diferencia que existe en los momentos flectores suponiendo que cada muro actúa en voladizo (isostático), y el hecho de contemplar su hiperesticidad. Esta diferencia no es importante cuando se calculan las fuerzas cortantes "V" repartiendo el cortante total en proporción a la rigidez lateral.

     De este modo, una forma aproximada de obtener el momento flector en la base de cada muro, sería: M = V h, donde "h" oscila entre el 50% y el 70% de la altura total del muro (H). Sí las vigas dinteles son peraltadas, puedes asumir h = 0.5H, pero sí fuesen chatas utiliza h = 2H/3. Saludos,
452. Lilian Romani 11 noviembre, 2008 en 10:17 am

     Estimado Ing San Bartolome:
     La interogante que tengo es como dimensionar una losa a escala reducida para ser ensayada aplicandose una carga puntual, para efectos de observar las lineas de rotura que se produciran, Agradeciendo su respuesta
453. Ángel San Bartolomé 11 noviembre, 2008 en 6:46 pm

     Estimada Lilian Romani:

     Mucho depende de las capacidades de los equipos que dispongas para efectuar tu experimento como para definir las dimensiones del especimen. Si contaras con los equipos adecuados, podrías hacer el ensayo a escala natural. Aparentemente ese no es el caso y quieres representar a una losa real sujeta a carga distribuida mediante un especimen a escala reducida sujeta a carga concentrada. En ese caso, debes realizar previamente un análisis por elementos finitos tanto del sistema real (prototipo), como de tu especimen (modelo), tanteando las dimensiones del modelo hasta conseguir que los esfuerzos unitarios sean iguales. Adicionalmente, el grosor del modelo deberá ser tal que la carga concentrada no le origine falla por punzonamiento. Recuerda que en el modelo, la cuantía de refuerzo debe ser igual a la del prototipo, y que en el modelo hasta los agregados deben ser escalados, pero la resistencia del concreto f´c debe ser igual a la del prototipo. Saludos,
454. Richard Henry Peñaranda Pacho 12 noviembre, 2008 en 10:40 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartólome.

     Vengo llevando investigaciones acerca de la influencia de los elementos denominados no estructurales (tabiquería y cerramientos) en el comportamiento de edificaciones "aporticadas", esta preocupación parte en el sentido que generalmente se modela la estructura (por lo dificultuoso que resulta) sin estos elementos, y por los resultados que tengo es que dichos elementos varían los modos y desplazamientos drásticamente de las estructuras mas aún cuando dichos elementos (cerramientos y tabiqueria) estan acoplados es decir compartiendo vértices con elementos columna y viga,en ese entender veo que en edificaciones de albañileria sí se considera dichos elementos en el modelo excepto los de longitud menor a 1m., en tal sentido he modelado edificaciónes escolares y de menor categoria en donde el período por dicha participación de estos elementos se reduce aproximadamente en 40% (variando en función de la cantidad) y el desplazamiento se reduce en menos del 45%.

     La implicancia del periodo es que teniendo una estructura que tenga periodo 0.90 seg.(sin los elementos no estructurales) podria reducirse a 0.60seg.(con los elementos) aprox. y si el suelo es intermedio podria producirse la resonancia por acoplamiento de periodo.

     Sobre el desplazamiento rigidizamos en demasía pues el aporte de estos es importante. Respecto a la columna corta, debido a la disminución de los factores de reducción por ductilidad, la fuerza de sismo solicita elementos de mayor rigidez por lo tanto mayores en geometría en cuyo caso de acuerdo a mis resultados dichos elementos no sufririan mayor daño por lo tanto no habría razon en separarlos.

     Tambien dispongo de investigaciones chilenas en donde se monitorea el periodo de edificaciones por la tecnica de microtremor, dando resultados distintos de las memorias de calculos, la variación es atribuida entre otros fundamentalmente a no considerar el aporte de los elementos supuestamente no estructurales que para el caso chileno y colombiano son considerados como de menor condicion estructural, pero al fin y al cabo estructurales y puedo indicar de que en edificaciones en donde por motivo de presentarse columna corta, solo se haya desacoplado los elementos (colocado junta) solo se ha conseguido tener mayor desplazamiento, la estructura, y la tabiqueria separada, no rigidiza y solo se convierte en una masa que produce peso y por consiguiente mayor fuerza sísmica y se puede dar el caso que la estructura se deforme mas de lo debido, en todo caso se debió rigidizar ampliando seccion de los elementos principales. Todos estos comentarios obviamente son de manera personal pues debido a que no puedo ser mas extenso de lo que ya he sido he obviado muchos detalles.

     También una inferencia de los resultados de mis investigaciones es que muchas estructuras gracias a estos elementos "no estructurales" que en muchos casos causaron columna corta, dichas construcciones no colapsaron totalmente.

     Esperando su comprension por extenderme mucho, espero su opinión y me despido de Ud. agradeciendo este medio de comunicación directa con su persona.

     Richard Henry Peñaranda Pacho.
     Tacna – Perú
455. Ángel San Bartolomé 13 noviembre, 2008 en 12:07 pm

     Estimado Richard Peñaranda:

     Felicito tu iniciativa en investigar la interacción tabique-pórtico. Al respecto, tanto en este blog como en el blog de concreto armado, podrás encontrar abundante información experimental, incluyendo el tema de las columnas cortas. En nuestra Norma E.070 existe un capítulo que aborda este problema, lee en este blog los comentarios al capítulo C10 "Interacción Tabique-Estructura Aporticada". Para otra ocasión, cuando tengas mensajes extensos, lo remites a mi correo. Saludos,
456. Sandra Lavalle Serra 16 noviembre, 2008 en 7:14 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolomé:

     Quisiera me aclare algunas dudas, la primera de las cuales a continuación describo: en el EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA, no se ha considerado la corrección por torsión. Debería asumir que el programa empleado, para el cálculo estructural, la realiza automáticamente. Sin embargo en un curso que seguí se indicó que el SAP2000 no efectuaba esta corrección. Por favor, quisiera me ayude al respecto.

     En segundo lugar, en el Artículo 20, apartado b) de la Norma se indica que la albañilería no necesitará ser diseñada ante acciones sísmicas perpendiculares a su plano excepto cuando exista excentricidad de la carga vertical. Prácticamente todos los muros de borde tienen excentricidad de carga axial ¿por qué no se suele efectuar este cálculo?

     Finalmente quisiera encontrar la deducción y/o determinación para las fórmulas del esfuerzo axial máximo y del factor de reducción de resistencia al corte por efectos de esbeltez. Me gustaría me sugiera alguna bibliografía.

     Le agradezco su invalorable ayuda.
457. Ángel San Bartolomé 17 noviembre, 2008 en 10:38 am

     Estimada Sandra Lavalle:

     Por supuesto que se ha considerado la torsión sísmica en el ejemplo; revisa el acápite 7.2 (página 12) del mismo.

     En segundo lugar, el artículo al que te refieres es el 30.3 (no el 20.b), allí se especifican las condiciones que debe cumplir la albañilería para dejar de efectuar el diseño por cargas sísmicas perpendiculares al plano. La excentricidad que tienen los muros del perímetro suele ser pequeña, salvo que la luz del techo y las cargas de gravedad sean importantes. Esa situación puedes verla en este blog en la Fig.9.17 de los comentarios al capítulo 9 de la Norma E.070.

     Finalmente, el límite al esfuerzo axial máximo de 0.15f´m, proviene de resultados experimentales; revisa en este blog artículos referidos al efecto de la carga vertical. Asimismo, el factor de reducción de la resistencia a corte por efectos de esbeltez proviene de resultados experimentales y analíticos; los artículos respectivos, y hasta un video de un especimen de tres pisos ensayado en mesa vibradora, aparecen en este blog. Es cuestión de buscar con calma la información. Saludos,
458. Sandra Lavalle Serra 17 noviembre, 2008 en 5:23 pm

     Estimado Ing° San Bartolomé:

     Le agradezco su atención.

     En realidad la duda que tengo es respecto a la excentricidad del centro de masas con respecto al centro de rigideces. Y me refería a esa esa corrección además de la accidental. ¿no es necesario efectuarla?

     Por otro lado el artículo que mecioné era el 20.1.b (últimas líneas) que en efecto guarda similitud con el 30.3 disculpe el error.

     Muy agradecida por su ayuda.
459. Juan Luis Quispe Mendoza 17 noviembre, 2008 en 6:08 pm

     Profesor:

     Felicito y agradezco por su iniciativa de ayudar a la juventud que necesita mucho de su apoyo.

     La verdad que yo también tengo esas dudas sobre la excentricidad. Lo que pasa es que en el libro del Ing. Julio Arango Ortiz hay unos ejemplos (con la versión anterior de la norma) en los cuales se calculan una excentricidad teórica y una excentricidad accidental y luego la excentricidad de diseño. Por que no ha calculado la excentricidad teórica?

     Disculpe mi ignorancia pero tengo interrogantes x ej. cuando Ud calcula la densidad de muros usa un Ap=8.15×16.75, al principio pensé que se trataba de una aproximación ya que el Ap=8.13×16.73 pero luego me entró la duda si tenía que considerar los tarrajeos exteriores. También en el metrado decargas Ud hace el metrado para la azotea con parapetos de 1.20m pero en la informacion general indica azotea sin parapetos y solo considera 3 pisos por que no considera los 4 pisos?
     Disculpe las preguntas profesor es que recién estoy aprendiendo y eso me confunde.
460. JIMMY SANTANDER LOLI 17 noviembre, 2008 en 6:30 pm

     Estimado ingeniero.
     mi consulta acerca de los muros no portantes, al momento de diseñar los cercos debo considerar dos cargas; una carga sismica de la albañileria y la otra por peso propio de los arriostes, pero por ser sismicas entonces ambas son aplicadas perpendicluares a su plano??….pero al momento de aplicar la carga por peso propio esta debe ser uniformente distribuida???…en el caso de la solera como seria la aplicacion??
461. Ángel San Bartolomé 18 noviembre, 2008 en 7:39 am

     Estimada Sandra Lavalle:

     Si tuvieras un pórtico plano sujeto a cargas laterales, el programa automáticamente calcularía las fuerzas internas en cada barra sin la necesidad de determinar la matriz de rigidez lateral, ¿correcto?. Lo propio pasa cuando se resuelve un pórtico tridimensional. Y eso es lo que hace el SAP, resolver un pórtico espacial que simula al edificio completo, por lo que no se requiere calcular ni proporcionar centros de rigidez lateral ni matrices de rigidez lateral, con lo cual, todos esos conceptos pasaron a la historia. Estos conceptos se aplicaban porque antes se tenía insuficiencia en la memoria y en la velocidad de las computadoras. El caso de las excentricidades accidentales por torsión, se proporciona al SAP como una acción externa, ya sea desplazando al centro de masas o proporcionando en cada nivel el momento torsor accidental. Por otro lado, cuando se modela con la técnica de pórticos planos, estos pórticos se integran con los diafragmas rígidos y la estructura se convierte en un pórtico tridimensional. Saludos,
462. Ángel San Bartolomé 18 noviembre, 2008 en 7:53 am

     Estimado Juan Quispe:

     La respuesta a tu primera pregunta puedes verla líneas arriba (respuesta a Sandra Lavalle). Respecto a tu segunda consulta, no debes ser tan exquisito en los cálculos, recuerda que en la ingeniería todo es aproximado, con tal de no cometer errores groseros o de criterio. Con relación a tu tercera consulta, en el ejemplo no existen parapetos de 1.2m en la azotea, se trata de los muros portantes existentes en el cuarto piso cuya masa tributaria es arrastrada por la losa del cuarto nivel cuando ella se desplaza lateralmente. Para efectos sísmicos, cuando se calcula el peso de un nivel determinado, debe contemplarse toda la masa que arrastra ese nivel a la hora que se desplaza lateralmente. Saludos
463. Ángel San Bartolomé 18 noviembre, 2008 en 8:09 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Todo lo que tenga masa que se vea acelerada durante un sismo, genera fuerza de inercia que debe ser contemplada en el diseño. En ese sentido, por supuesto que debes considerar la masa de los arriostres. La magnitud de la carga correspondiente aparece en este blog en los comentarios al artículo 31.5, correspondiente al capítulo 09 "Diseño para cargas ortogonales al plano del muro" de la Norma E.070. Mira además las figuras 9.21 y 9.23. Saludos,
464. Fernando Ochoa Sarzo 18 noviembre, 2008 en 11:56 am

     Estimado Profesor, felicitaciones por su blog es de mucha ayuda.
     Estoy realizando una verificacion estructural en una edificacion en san isidro diseñada en el año 1972 por Walter A. Tillit y en los planos se especifica el acero como fs = 2100 kg/cm2. Mis consultas son:
     1.- El fy del acero en ese entonces ya era de 4200 kg/cm2?.
     2.- Por la nomenclatura es probable que se haya usado el metodo elastico con cargas de servicio?.
     Muchas gracias por la atencion.
465. Geraldine flores 18 noviembre, 2008 en 10:19 pm

     Estimado Ingeniero esta pregunta creo que esta referida al diseño en concreto armado ,pero aqui va la consulta, Estoy realizando una cimentacion y me encuentro on el caso de una zapata en el limite de propiedad, para el analisis estoy considerando una zapata ficticia donde se le suma el un momento al momento que viene del analisis M2=m1+Pe , donde m1 es el momento del analisis estructural , P es la carga axial y es la excentricidad entre el centroide dela columna y el centroide de la zapata e=(B/2)-(Bc/2), Generandose una nueva excentricidad e2=M2/P , Mi pregunta es en estos casos si e2<L/6 pormas que la carga sea excentrica se puede considerar una distribucion de presiones constante en el suelo o se colocaria una viga de cimentacion con alguna otra zona de la cimentacion

     Pd si esta pregunta con compete al blog porfavor enviar la respuesta a mi correa

     Muchas gracias
466. Ángel San Bartolomé 19 noviembre, 2008 en 7:19 am

     Estimado Fernando Ochoa:

     Cuando llevé el curso de concreto armado en la PUCP en el año 1971, se enseñaba tanto el método de diseño por esfuerzos admisibles como el de rotura. Recuerdo que la resistencia admisible del acero era fs = 0.5fy, con lo cual, si especificaron fs = 2100 kg/cm2, es más que seguro que el acero haya sido grado 60 (fy = 4200 kg/cm2). De todas maneras cerciórate siguiendo uno de estos caminos: 1) Descubre el acero existente y mira en la zona donde aparece la marca de la fábrica tanto su diámetro como su grado; 2) Puedes extraer una muestra y la ensayas a tracción en un laboratorio; 3) Usando este blog puedes enlazarte a la página web de SIDERPERÚ y revisar su historia, o comunicarte con ellos, para saber con exactitud cuándo se realizó el cambio de grado. Saludos,
467. Ángel San Bartolomé 19 noviembre, 2008 en 7:27 am

     Estimada Geraldine Flores:

     Con los programas actuales puedes hacer un mejor modelo de la zapata excéntrica, suponiendo que ella es flexible y que apoya sobre un colchón de resortes que hace las veces del suelo. Aquellos resortes que salgan traccionados, los eliminas y vuelves a correr el programa y si el suelo no pasa, agregas al mismo modelo una viga de cimentación, cuyo peralte puedes irlo incrementando hasta que pase el suelo. De esta forma obtendrás de manera directa tanto las fuerzas internas en la zapata como en la viga de cimentación y los esfuerzos en el suelo. Saludos,
468. JIMMY SANTANDER 20 noviembre, 2008 en 4:53 pm

     Ing. San Bartolome, mi colsulta es si al momento de diseñar un cerco, existen algun consejo para colocar las juntas de construccion en la edificacion, o puedo colocarlas arbitrariamente , y despues de realizar el analisis hago las restricciones.
469. Ángel San Bartolomé 21 noviembre, 2008 en 4:19 pm

     Estimado Jimmy Santander:

     No sé si te refieres a las juntas verticales que deben existir en el cerco, o a la junta entre los muros portantes de una edicación y el cerco. En el primer caso, cuando se ha utilizado ladrillos de arcilla, la longitud del cerco podría ser de hasta 30m, para suelos de buena calidad, mientras que si se utiliza unidades de concreto, la máxima longitud es de 8m (por la gran variación volumétrica que tienen estas unidades). En el segundo caso, debes analizar a la edificación para determinar su máximo deplazamiento lateral, para de este modo calcular el grosor de la junta vertical a colocar entre el cerco y los muros portantes. Saludos,
470. Marina Muñoz 24 noviembre, 2008 en 6:23 pm

     Ingeniero San Bartolomé:
     Apelando a su buena disposición, quisiera saber si me puede recomendar algún libro con información de diseño de albañilería confinada empleando el programa ETABS, he sabido que en este programa se pueden obtener los esfuerzos modelando el muro como elemento shell, sin emplear la sección transformada de albañilería a concreto. De esta forma se obtienen los esfuerzos en las columnas de confinamiento, dinteles y muro.
     Pese a que he buscado no he conseguido buena información sobre esto, si usted tiene alguna bibliografía le agradeceré que me la indique.
     Muchas gracias por su atención.
471. Ángel San Bartolomé 25 noviembre, 2008 en 7:47 am

     Estimada Marina Muñoz:

     No existen libros que traten el tema que buscas. Al respecto, ten mucho cuidado con la interpretación de resultados, en especial cuando se determine el momento flector en un muro particular. Te sugiero que leas en este blog, los comentarios al artículo 24.6, correspondiente al capítulo 8 de la Norma E.070. Revisa en especial las figuras 8.11 a 8.13. Saludos,
472. federico 25 noviembre, 2008 en 8:55 am

     Ing. San Bartolome, para hacer una losa en el cual va a trasladarse un pato de 3 toneladas, y mide aprox. 1m x 1m, en si la losa tiene q soportar 3 toneladas por m2, alguna formula o que? para poder sustentar en memoria
473. Ángel San Bartolomé 26 noviembre, 2008 en 7:41 am

     Estimado Federico:

     Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto responderé tu consulta. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
474. luis bernaola c 3 diciembre, 2008 en 7:37 am

     Estimado Ing Ángel San Bartolomé
     1)En su libro Construcciones de Al bañilería pag 174 ,respecto a la propuesta de diseño a la rotura en la fig 8.1 ;210 gal y 450 gal , (gal)a que unidades se refiere.
     2)La reparación del muro de albañileria confinada con malla electrosoldada que usted propone ,se puede utilizar en todos los niveles en una vivienda de 4 pisos.
     Gracias por sus respuestas
475. Ángel San Bartolomé 3 diciembre, 2008 en 10:20 pm

     Estimado Luis Bernaola:

     1) Un "gal" es una unidad de aceleración, equivalente a 1cm/seg2.

     2) Por supuesto que puedes emplear la malla electrosoldada en cualquiera de los pisos, aunque, usualmente, es en el primer piso donde se concentra la falla por fuerza cortante en un terremoto.

     Saludos,
476. Mauro Cantoro 10 diciembre, 2008 en 3:38 pm

     Estimado Ing.
     en una construccion de albañileria confinada por motivos arquitectonicos se ha establecido que una columna central tenga una altura de 6.00m (doble altura).
     quisiera saber cuales son los requisitos de predimensionamiento de esta columna (como predimensionarla),si hay que hacerle alguna consideracion especial por esbeltez del elemento.
     Agradezco anticipadamente su respuesta.
477. Ángel San Bartolomé 11 diciembre, 2008 en 8:17 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     No está clara tu pregunta. En el caso que la columna de 6m sea de confinamiento en un muro de albañilería, de hecho requiere arriostres intermedios (solera), recuerda que la máxima esbeltez permitida en un muro es h/20. En el caso que esa columna sea un elemento aislado, debes diseñarla por compresión evitando el pandeo local, para ello sigue la Norma E.060 de concreto armado; en este caso, no es preocupante el pandeo durante un sismo, porque esa columna está conectada a los muros a través de la losa de techo, y son los muros los que limitan el desplazamiento lateral. Saludos,
478. Mauro Cantoro 11 diciembre, 2008 en 2:24 pm

     Estimado Ing
     La columna a la que me referia en la consulta anterior es una columna aislada de 6.00m de altura…quisiera saber cual seria el mejor procedimiento constructivo, vacear la columna a la mitad o considerar un vaceado total del elemento.
479. Ángel San Bartolomé 12 diciembre, 2008 en 7:24 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     Lo más apropiado es tener la menor cantidad de juntas de construcción en cualquier elemento de concreto armado, ya que constituyen planos de debilidad a corte-cizalle. En ese sentido, para el caso que indicas, lo recomendable es hacer un vaciado total en capas de unos 50cm de altura, compactadas debidamente. Saludos,
480. chicho 16 diciembre, 2008 en 3:24 am

     Interesante, aunque los poco estudiados como yo no entendamos demasiado, siempre se intenta aprender un poco mas. Yo me dedico a la construccion a escala menor, y me gusta todo lo relacionado con el tema. Si os parece os dejo un web que encontre, es gente joven y trabajan con <a href=http://www.mosaicosartundua…>materiales de construccion en vizcaya</a> que puede ser interesante.
     Un saludo.
481. Carlos Vicuña 17 diciembre, 2008 en 10:33 am

     Ingeniero:

     1.- Si quiero calcular el acero en los extremos para una placa en el segundo nivel en un edificio de 4 niveles y saber si necesita confinamientos ¿sigo el procedimiento usado para placas en el primer nivel de su ejemplo o hay condiciones a tener en cuenta, como el diagrama de interacción a usar?

     2.- ¿Es correcto tener una resistencia de 300 kg/cm2 en un muro de concreto en el primer nivel y en el segundo nivel una de 175 kg/cm2?

     3.- Es sabido que para calcular la rigidez en un muro hay que considerar la sección transformada de la columna y agregar el 25% de la longitud del muro transversal. ¿pero se halla como si el muro estuviese en voladizo o cómo?

     4.- Es sabido que para el metrado de cargas deja de considerar la primera mitad del 1° nivel ya que esa zona trabaja con la cimentación al momento del sismo. ¿pero para hallar la fuerza sísmica no seria necesario incluir esa mitad del 1° nivel + el peso de la cimentación ya que esos tienen masa (f = m.a)?

     5.- Según lo que le entendí en una respuesta anterior cuando un edificio es analizado en un terreno flexible y el mismo edificio es analizado en un terreno intermedio por el mismo procedimiento, es correcto obtener diferentes esfuerzos ante sismo moderado ¿pero es correcto obtener esfuerzos ante sismo severo casi iguales debido a que Vm es el mismo para los dos edificios?

     Gracias por su colaboración y saludos.
482. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2008 en 7:10 pm

     Estimado Carlos Vicuña:

     1. El procedimiento para determinar la necesidad de confinar los extremos de las placas es único. Evidentemente se utiliza las fuerzas internas del piso en análisis. Al respecto, hay un artículo en el blog de concreto armado, donde se analiza experimentalmente los 2 criterios que especifica el ACI para confinar los bordes.

     2. Sí es correcto, con tal que consideres ese cambio tanto en el análisis estructural (si cambia f´c cambia E y G) como en el diseño.

     3. El criterio de la sección transformada no tiene nada que ver con el hecho de que el muro actúe en voladizo o que esté restringido por vigas en los distintos niveles.

     4. Se supone que la cimentación no se desplaza respecto al suelo (ambos tienen el mismo movimiento). Lo que interesa son los desplazamientos de los niveles. Cuando un nivel se desplaza arrastra a todas las masas conectadas a dicho nivel, entre ellas a una porción de la masa de los muros portantes (se asume medio muro superior e inferior a la losa en análisis).

     5. Una cosa es la resistencia del muro “Vm” y otra cosa es el cortante que produce el sismo. Tu puedes tener un sismo descomunal, pero el sistema responde hasta donde su resistencia se lo permita, el resto se va en energía de deformación inelástica (ductilidad). De esta forma, ya sea en suelo duro o blando, si el sismo es severo, ese muro responderá con “Vm”, pero el resto de fuerzas internas en los distintos pisos será diferente. Asimismo, las exigencias de la Norma E.070 en cuanto a densidad de muros es mayor cuando el edificio está en suelo blando, para limitar los mayores desplazamientos inelásticos que tendría si es que el edificio estuviese en suelo duro (suma Vm > ZUSCP/(R=3)).

     Saludos,
483. Mauro Cantoro 18 diciembre, 2008 en 2:22 pm

     Ing.
     Realizando el calculo del acero de refuerzo de una losa aligerada mediante un programa de analisis arroja que en los apoyos extremos (es decir los que no tienen continuidad)no tienen necesidad de acero negativo (acero superior).
     Supongo que debe ser por la condicion de apyo fijo que se considera en estos apoyos extremos.
     Mi consulta es: como cuantificar el acero negativo que requieren estos extremos, ya que segun el analisis sale cero. De considerar el apoyo empotrado sale un valor muy alto.

     nota: las viguetas de la losa se apoyan en vigas de porticos.
484. Ángel San Bartolomé 19 diciembre, 2008 en 8:00 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     Lo usual para el diseño del extremo del aligerado, es suponer que el apoyo genera un semi-empotramiento, y se trabaja con un momento negativo igual a wL2/24. Si deseas algo más preciso, puedes considerar en tu modelo matemático la rigidez torsional que proporciona la viga de apoyo, o la rigidez a flexión que proporcionan los muros portantes de apoyo. Saludos,
485. Geraldine Flores 20 diciembre, 2008 en 12:35 pm

     Estimado Ingeniero creo que la pregunat es repetitiva pero me animo a hacerla , para modelar una vivienda de albañileria en ETABS podria modelarse un Muro de albañileria de varios paños digamos 5 o 6 cualesquira , bueno lo que me pregunto es que si a estas vigas soleras le modificamos sus propiedades co o elemento frame haciendo que esta no se deforme ya que en la realiadad los muros y las losas hacen esto y para las columnas se eliminarian las propiedades de para su deformacion axial(para que se tracciones o se compiman) y de corte (para que se pueda hacer una especie de seccion transformada y pueda tomar algo de corte )y luego para obtener todo el cortante en el muro se les asignaria un PIER a todo el muo de 5 o 6 paños con 6o7 columnas . Muchas gRcias
486. Geraldine Flores 20 diciembre, 2008 en 12:39 pm

     Estimado Ingeniero creo que la pregunat es repetitiva pero me animo a hacerla , para modelar una vivienda de albañileria en ETABS podria modelarse un Muro de albañileria de varios paños digamos 5 o 6 cualesquira , bueno lo que me pregunto es que si a estas vigas soleras le modificamos sus propiedades co o elemento frame haciendo que esta no se deforme ya que en la realiadad los muros y las losas hacen esto y para las columnas se eliminarian las propiedades de flexion para que solo tenga deformacion axial(para que se tracciones o se compiman) y de corte (para que se pueda hacer una especie de seccion transformada y pueda tomar algo de corte )y luego para obtener todo el cortante en el muro se les asignaria un PIER a todo el muro de 5 o 6 paños con 6 o7 columnas . Muchas Gracias
487. Carlos Vicuña 20 diciembre, 2008 en 2:22 pm

     Estimado Ingeniero:

     El cálculo del valor “c” que obtiene del Mn en el cálculo de placas a tráves de qué fórmula la adquiere.

     Donde: c = distancia desde el eje neutro al extremo en compresión

     SALUDOS ESPERO QUE PASE UNA FELIZ NAVIDAD EN COMPAÑÍA DE SU FAMILIA
488. Ángel San Bartolomé 22 diciembre, 2008 en 8:03 am

     Estimada Geraldine Flores:

     No tienes porqué modificar las propiedades de las soleras ni de las de las columnas de confinamiento. Ambos elementos puedes tratarlos por elementos finitos conectados a la malla de la albañilería y la única restricción que tienen las soleras es que están conectadas al diafragma rígido (losa de techo). Por supuesto que puedes tratar al muro de varios paños como un sólo pier. Al respecto, ten mucho cuidado con los muros perpendiculares, porque el programa integra los esfuerzos existentes sólo en el pier en análisis, mientras que los esfuerzos axiales en los muros perpendiculares son muy importantes en el cálculo del momento flector. Mi sugerencia, si vas a usar el ETABS, es que hagas un doble análisis sísmico, uno en X-X y otro en Y-Y, para cada caso debes modificar los piers, de tal forma de contemplar los anchos efectivos de los muros perpendiculares a la dirección en análisis. Saludos navideños,
489. Ángel San Bartolomé 22 diciembre, 2008 en 8:22 am

     Estimado Carlos Vicuña:

     Cuando se evalúa el diagrama de Interacción Mn-Pn, uno proporciona una posición del eje neutro (“c”), para luego determinar las deformaciones unitarias en diversas partes del muro, especialmente donde existe refuerzo vertical, asumiéndose que se cumple la hipótesis de Navier (sección plana) y que el extremo en compresión alcanza la deformación unitaria de rotura del concreto (0.003). Luego, se determinan las fuerzas existentes en cada varilla (tracciones y compresiones), multiplicando el módulo de elasticidad del acero por su deformación unitaria, cuando la deformación unitaria es menor que la de fluencia, o "As fy" cuando la deformación unitaria supera a la de fluencia. También se encuentra la compresión en el concreto (0.85 f´c a t, donde a = 0.85 c), para enseguida calcular por equilibrio un punto del diagrama de Interacción (Mn, Pn). Esa operación se repite cambiando “c”. Es decir, por cada valor de “c” se tiene un par Mn, Pn. Como se conoce “Pn”, podrá determinarse a qué valor de “c” está asociada. Saludos navideños,
490. Abdelkrim BOURZAM 29 diciembre, 2008 en 9:56 am

     Dear professor,
     I hope you are doing fine, I didn´t forget you to send you my paper and my thesis, but as you know I am still not finished yet my PhD.
     Dear Professor, I want to ask you a briefly one question.
     What do you think about the same confined masonry wall under cyclic static and dynamic test, is it correct that usually the static lateral resistance is greater than the dynamic lateral force or what do you think professor or do you have a data about that?
     Thank you very much for your contribution.
     Best regards
491. Matías 29 diciembre, 2008 en 10:08 am

     Me llamo Matías, de Tigre, Argentina, y el año que viene comienzo la carrera de Ingenieria Civil en la U.T.N de Buenos Aires. Tengo 30 años, y a veces pienso que es un poco tarde para empezar una carrera tan larga, pero bueno, estoy decidido a empezar de todos modos. Por suerte tengo tiempo para dedicarle y donde vivo es una zona con gran proyeccion edilicia y residencial. Me gustaría saber su opinión con respecto a egresar de esta carrera a los 37 años (aproximado)¿es determinante egresar joven ? hay sectores que no dependan de la antiguedad laboral?. Apreciaré su respuesta.
492. Ángel San Bartolomé 30 diciembre, 2008 en 10:16 am

     Dear Bourzam Abdelkrim:

     The only report where a comparison of static and dynamic test was made, appear in the chapter "Confined Masonry" – Miscellany of articles- of my blog, where the cover of my book appear. Please, look the page number 21 and the figures 19, 20 and 21. There is not difference in static lateral strength also in the lateral rigidity. The difference was observed in the ductility.

     The paper that you send me is a different research. There we studied the behavior of walls subjected to out of plane seismic force after the shear crack was produced in a previous lateral cycling test.

     My best regards,
493. Ángel San Bartolomé 30 diciembre, 2008 en 10:26 am

     Estimado Matías:

     No acostumbro responder mensajes anónimos, pero esta vez romperé mis reglas, para otra ocasión debes identificarte indicando tu apellido.

     Con relación a la edad, yo creo que nnnca es tarde para aprender. Imagínate, a la edad que tengo y necesito seguir seguir aprendiendo. Esa es la parte bonita de la Ingeniería Civil, siempre hay que estar actualizándose. Con relación al aspecto laboral, en Ingeniería Civil se requiere gente con mucha habilidad e ingenio, sin importar su edad.

     Saludos,
494. Lucía Pérez 30 diciembre, 2008 en 5:01 pm

     Buenas tardes ingeniero queria hacerle una consulta.

     En un plano me han indicado que el tipo de ladrillo a usar es tipo IV fm > 45 kg/cm2; pero hasta donde tenia entendido ese tipo indicaba la variacion dimensional que podian tener los ladrillos, pero no indicaba por ejemplo si se usaba ladrillos solidos, etc, asimismo me dicen que se utilizara un refuerzo de 1/4" cada 4 hiladas, con lo que se estaria reforzando este muro. Queria saber si en realidad que me digan ladrillo tipo IV, es ya el ladrillo que tendria que pedir al proveedor.

     Me despido en espera de su respuesta y agradeciendole por la atencion prestada.

     Atte

     Lucía Pérez G.
495. Ángel San Bartolomé 2 enero, 2009 en 10:25 am

     Estimada Lucía Pérez:

     Quisiera que leas la Norma E.070, puedes bajarla de este blog. En la Tabla 1, capítulo 3, se indica las clases de ladrillos que para fines estructurales existen y las 3 pruebas necesarias para clasificarlos. Un ladrillo clase IV, que es el de tu consulta, debe presentar una resistencia característica a compresión f´b mayor que 130 kg/cm2 (no los 45 kg/cm2 que indicas) aparte de los requisitos de variación dimensional y de alabeo. Por otro lado, en la Tabla 2 de la Norma se indica las limitaciones en el uso de ladrillos huecos o sólidos. El uso de ladrillos huecos (con más de 30% de huecos sobre área bruta), se encuentra prohibido de emplear excepto si se demuestra que la albañilería se comportará elásticamente ante los sismos severos. En cuanto al refuerzo horizontal en muros portantes de albañilería confinada, debes leer el artículo 27.1 de la Norma E.070, allí se indica cuándo usarlo y en qué cantidad. Saludos,
496. Andy Flores 5 enero, 2009 en 6:58 am

     Estimado ingniero al optar por el metodo de modelage de los elementos finitos , solo quiero realizar esta consulta cuando se realiza el mesh en los muros y la losa estos deben de coinsidir estrictamente? , ya que en algunos proyectos las losas son de forma irregular.
497. Ángel San Bartolomé 5 enero, 2009 en 2:50 pm

     Estimado Andy Flores:

     El tamaño de la malla asociada a la losa de techo no tiene porqué coincidir con la de los muros, incluso de un muro a otro podría cambiar el tamaño de la retícula; asimismo, dentro de la misma losa podría afinarse la malla en las zonas irregulares. Lo que sí es importante, es conectar los nudos de esas mallas (las coordenadas X, Y, Z, deben coincidir), para que exista compatibilidad de desplazamientos. Saludos,
498. Carlos Pizarro 12 enero, 2009 en 5:57 pm

     admirado ingeniero, queria hacerle llegar una inquietud en el tema de la albañileria armada.

     si bien es cierto que esta configuracion lleva refuerzo horizontal en los muros, porque este refuerzo es enbebido solo en mortero, a diferencia de los verticales que son embebidos en concreto o grout.

     agradeciendo de antemano su respuesta me despido.
     Carlos Pizarro
     Unsaac-cusco
499. Jimmy Santander 12 enero, 2009 en 7:51 pm

     Ante todo mi saludo cordial a UD.
     Ing. mi consulta esta referida a las dimensiones que debe presentar el sobrecimiento, ya que al momento de calcular la cimentacion de una cerco, esta me indica que se debe profundizar la cimentacion, por lo que puedo considerar una altura de cimiento de 80 cm , ¿pero puedo dejar el sobrecimiento en una altura de iguaL de 80 cm? , esta para darle mayor volumen de relleno sobre la cimentacion y evitar el volteo , el sobrecimiento sobresale 25 cm del n.t.n
500. Ángel San Bartolomé 13 enero, 2009 en 8:10 am

     Estimado Carlos Pizarro:

     El refuerzo horizontal en la albañilería armada puede ir colocado en el eje del muro (cubierto con grout) o en las juntas horizontales en forma de escalerilla cubierta con mortero. Ambos tienen la misma efectividad a fuerza cortante, con tal que no se cometan errores en su instalación. Al respecto, quisiera que veas las fotos 4.50 (refuerzo en el eje) y 4.57 (refuerzo en las juntas), correspondientes a los Comentarios al Capítulo 4 de la Norma E.070, "Procedimientos de Construcción", que aparece en este blog. Saludos,
501. Ángel San Bartolomé 13 enero, 2009 en 8:21 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Analizando una franja del cerco de un metro de longitud, determina el momento flector en la base del sobrecimiento. Luego, calcula el esfuerzo de tracción por flexión (M y /I). Si este esfuerzo supera a la resistencia a tracción por flexión del concreto (2xraiz cuadrada de f´c, en kg/cm2), entonces el sobrecimiento deberá ser reforzado verticalmente en ambas caras, sin importar su altura. Otra solución sería ensanchar más al sobrecimiento en la zona enterrada, para que se incremente el momento de inercia y disminuya el esfuerzo de tracción por flexión. Saludos,
502. Jimmy Santander 13 enero, 2009 en 10:20 pm

     Estimado Ing.
     Disculpe con la insitencia, pero tengo otra duda he estado buscando en la norma E070 alguna especificacion para las dimensiones minimas del cimiento y del sobrecimiento y no he podido encontrar…….no se existe algunas limitaciones para estos elementos en lo referente a su dimensiones????
503. Geraldine Flores 13 enero, 2009 en 11:25 pm

     Estimado Ingeniero , Cuando Ud menciona que el descanso de la escalera se apoya en el muro de albañileria ; se debe de colocar 2 columnas en los extremos del descanso , mi pregunta es entre las dos culumnas se puede adicionar una viga dentro del muro y para el analisis como este descanso carga al muro para que pueda resolver como un emparrillado

     Muchas Gracias
504. geraldine flore 14 enero, 2009 en 7:57 am

     Estimado Ing una ultima consulta no e encontrado mucha bibliografia de analisis de escaleras autoportntes, nose si me pudiera dar alguna ayuda o sugerirme algun libro
     Gracias
505. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2009 en 8:11 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Tu pregunta se relaciona con elementos de concreto, no de albañilería, por lo que debes buscar la información que necesitas en la Norma de Concreto Armado E.060, que la puedes bajar del blog de concreto armado. Para facilitarte más las cosas, te indicaré que el ancho mínimo del cimiento corrido debe ser 40cm, suficiente como para que un hombre pueda excavar la zanja, el espesor mínimo del sobrecimiento es igual al del muro de albañilería, el peralte mínimo debe ser suficiente como para que el refuerzo vertical de las columnas pueda allí anclar adicionándole un recubrimiento de 7.5cm para elementos en contacto con la tierra. Saludos,
506. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2009 en 8:19 am

     Estimada Geraldine Flores:

     Las dos columnas que mencionas, sirven para absorber el empuje que ocasiona la escalera transversalmente contra la albañilería, y así evitar que la escalera termine perforando a la albañilería. La viga que mencionas es innecesaria, salvo que debajo del descanso no exista albañilería. Respecto a la escalera autoportante, puedes resolverla usando programas como el SAP2000, que permiten modelar barras en el espacio. Saludos,
507. Oscar Lagos 15 enero, 2009 en 8:28 am

     Estimado Ing. San Bartolome, estoy predimensionando vigas de 7.20 mts de luz libre y peralte 0.50 mt. Que consideraciones debo tener en cuenta para ello? lo recomedable sería colocar un apoyo intermedio? las cargas a soportar son las de un hostal. Saludos cordiales
508. Ángel San Bartolomé 16 enero, 2009 en 8:24 am

     Estimado Oscar Lagos:

     El peralte de 0.5m que tiene la viga para una luz de 7.2m, podría ser insuficiente, principalmente por deflexiones. Si después de verificar estas deflexiones no pasara la viga, incluso con contraflecha, deberías pensar en aumentar su peralte, o peraltar las columnas de apoyos para disminuir la luz libre, o colocar, como tu indicas, un apoyo intermedio. También, podrías crear cartelas en los nudos, ellas rigidizan a la viga y disminuyen los giros por flexión decrementando las deflexiones. La solución de emplear fibras de carbono en la base de la viga, sirve sólo para aumentar la resistencia a flexión, pero no para rigidizar a la viga. Saludos,
509. JC Fuentes 16 enero, 2009 en 10:25 am

     Ing Un cordial saludo, me gustaria saber como hago para hacer la construccion de un segundo piso en una estructura de albañileria confinada si en el segundo piso han cortado parte de un muro portante y en eje central teniendo tres ejes principales, eso como afectaria a la estructura en caso de un sismo, zona de Nuevo chimbote, como puedo reforzar la estructura en esos casos.
510. Ángel San Bartolomé 17 enero, 2009 en 12:52 pm

     Estimado JC Fuentes:

     Es prácticamente imposible dar respuesta a tu pregunta sin ver los planos, o cómo es la obra. Aparentemente, según lo que entiendo, eliminaron la albañilería en uno de los paños del eje central en el segundo piso. Si fuese así, puedes suplirla con una viga apoyada sobre las columnas de confinamiento existentes, y a su vez, apoyar al aligerado sobre esa viga. En ese caso, la reacción de esa viga bajaría por las columnas y tendrías que revisar si la cimentación de esas columnas es suficiente o no, si no lo es, tendrías que ensanchancharlas. También habría que revisar por sismo si la densidad de muros, descontando al eliminado, es suficiente o no. Saludos,
511. Felipe Quiroz Mory 23 enero, 2009 en 11:24 am

     Estimado Ing°:

     Primero que todo quiero agradecerle el conocimiento que comparte desinteresadamente con sus lectores.

     El motivo de mi comentario se refiere a la diferencia entre el uso de vigas soleras chatas o peraltadas, en la pagina 16 de su libro "CONTRUCCIONES EN ALBAÑILERIA" el punto 3 nos indica que según estudios realizados mediante elementos finitos demostraron que no habria diferencia entre el uso de estas, quisierá que me comente cual sería su consideración actual al respecto ya que he revisado otros trabajos suyos donde resalta el mejor comportamiento estructural de las vigas peraltadas(evita los dinteles y reduce del ancho del cimimiento corrido entre otras ventajas).

     Saludos
512. Mauro Cantoro 23 enero, 2009 en 12:08 pm

     Ing.
     Como puedo deducir el espesor minimo de una losa deportiva, ya que usualmente se usa 10cm.
     gracias
513. Ángel San Bartolomé 25 enero, 2009 en 10:42 am

     Estimado Felipe Quiroz:

     No confundas a las vigas soleras con los dinteles. La solera, por ir en contacto directo con el muro de albañilería, y estar integrado a él, no tiene deformaciones por flexión, ya que la sección transversal del muro se mantiene plana. En cambio, debajo del dintel no existe muro, por lo que es una barra que se deforma por flexión y corte. Esto obliga a que el dintel deba tener un peralte adecuado para soportar la flexión, mientras que en las soleras es suficiente conque tenga un peralte igual al de la losa de techo. Saludos,
514. Ángel San Bartolomé 25 enero, 2009 en 10:49 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     Para una losa deportiva, donde la sobrecarga es mínima, el peralte de 10cm que indicas es suficiente con tal que el suelo esté bien compactado. En caso desees realizar un análisis más refinado, utiliza el programa de elementos finitos SAFE, suponiendo que la losa apoya sobre un colchón de resortes (suelo). Allí podrás cambiar el peralte, hasta lograr que los esfuerzos de tracción por flexión sean menores que la capacidad resistente a tracción por flexión del concreto, para no adicionar refuerzo. Cualquiera sea el caso, debes incluir juntas de dilatación. Saludos,
515. SILVIA ROJAS 27 enero, 2009 en 3:55 pm

     Estimado Ing.
     En mi casa (un piso) queremos hacer una ampliacion final (2do piso) pero hemos verificado que la cimentacion de todos los muros de albañileria tiene 0.40m de ancho y 0.30m de altura osea practicamente superficial, el terreno es conglomerado (Pueblo Libre), quisiera saber como puedo reforzar esta cimentacion; si se puede reforzar solo las zonas de las columnas…o cual seria el efecto de construir un 2do piso con esa cimentacion.
516. Ángel San Bartolomé 28 enero, 2009 en 7:42 am

     Estimada Silvia Rojas:

     Sería conveniente que se haga un estudio de suelos que especifique la resistencia admisible, tanto para el nivel actual de cimentación como para unos 50cm más de profundidad. Luego, analiza, con el segundo piso adicional, si la cimentación existente es suficiente o no. Si no lo es, entonces recién debes pensar en profundizar o ensanchar el cimiento. La profundización del cimiento corrido lo puedes hacer como una especie de calzadura. El ensanchamiento puedes hacerlo perforando al cimiento existente, para allí adicionar espigas horizontales y luego vaciar el concreto del ensanche. Saludos,
517. pablo huapaya 28 enero, 2009 en 9:44 pm

     Buenas noches ing:
     Al revisar un plano estructural, en una vivienda de 2 pisos en uno de los ejes he visto que para un muro de albañileria confinada (e=.15m) en el primer nivel la columna de confinamiento tiene un peralte de 0.4m pero en el segundo nivel esta columna tiene un peralte de 0.8m ,por supuesto en la direccion del muro. En este caso es esto correcto?. Por que lo poco que se es que la columnas o secciones disminuye conforme vas subiendo de nivel segun el analisis que resulte.Gracias por su alcance que me brinde.
518. Ángel San Bartolomé 29 enero, 2009 en 9:58 am

     Estimado Pablo Huapaya:

     Efectivamente, es muy raro que en una casa de 2 pisos se tenga columnas de confinamiento de 0.4m de peralte, y más raro todavía es que en el segundo piso el peralte se incremente a 0.8m. Seguramente han usado esos peraltes sin hacer los cálculos correspondientes. Saludos,
519. Cesar Reyna 29 enero, 2009 en 5:30 pm

     Buenas tardes ing.
     al leer la norma e-030 a la parte referida sistemas estructurales de la tabla n6. con respecto a la albañileria armada o confinada tengo un R igual a 3 pero ahi mismo hay un llamado para una anotacion (5) que a la letra dice que para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R igual 6. Que significa esto que para calcular desplazamientos tengo que trabajar con R igual a 6 y no con 3. Si me pudiera explicar. muy agradecido
520. Ángel San Bartolomé 30 enero, 2009 en 7:21 am

     Estimado Cesar Reyna:

     En la Norma E.070 del año 1982 se efectuaba un diseño por esfuerzos admisibles usando R = 6. Puesto que la Norma E.070 del 2006, donde se utiliza un diseño a la rotura con R = 3, recién estaba en preparación cuando se publicó la Norma E.030 del 2001, se dispuso usar R = 3 o 6 dependiendo de la técnica de diseño a utilizar. Por otro lado, el usar R = 3 o 6 no afecta a los desplazamientos inelásticos, ya que los desplazamientos elásticos son calculados para una fuerza dividida entre "R", y esos desplazamientos se multiplican por "R" para hallar los inelásticos. Finalmente, quisiera indicarte que en la Norma E.070 actual se introdujo el concepto de "sismo moderado", donde se usa R = 6, y el de "sismo severo", donde se usa R = 3, para mayor información, lee los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 en este blog. Saludos,
521. Nallely Vargas 1 febrero, 2009 en 8:42 am

     Respetado profesor:

     Le quería hacer una consulta respecto a la colocación de placas P-9 en
     albañilería armada.Tengo una duda acerca de cuanto debe ser anclado el refuerzo
     vertical en plateas de cimentación. Le agradecería que me absuelva la duda.

     Se está colocando placas P-9 de 2m de alto y 4m de largo sobre plateas de
     cimentación de 20 cm. de espesor en edificios de 5 pisos de ductilidad limitada
     en los patios del primer piso.

     Muchas gracias por su atención.

     Atte. Nallely Vargas Castillo
522. Ángel San Bartolomé 2 febrero, 2009 en 8:04 am

     Estimada Nallely Vargas:

     La platea de cimentación es de concreto común y corriente, por lo tanto, debes aplicar las expresiones que aparecen en la Norma E.060 "Concreto Armado" para determinar la longitud de anclaje de cualquier barra que ancle en esa losa, y ésta deberá tener un peralte suficiente como para que se cumpla con esa longitud más el recubrimiento de 7.5cm que se se exigue para el caso de concreto en contacto con el suelo. Otro tipo de anclaje que acostumbran emplear para el sistema "P", consiste en efectuar perforaciones en el concreto, de unas 5cm de profundidad, llenarlas con resina epóxica y finalmente insertar la barra; este tipo de anclaje no lo hemos estudiado experimentalmente. Saludos,
523. Ivan Saavedra 2 febrero, 2009 en 11:12 am

     Hola mi nombre es Ivan Saavedra Tamata, soy alumno de la UNI y mi tema de tesis es "REDUCCIÓN DEL ESPESOR DE LOS MUROS DE CONCRETO ARMADO DE 10 CM A 8 CM EN EDIFICIOS DE DUCTILIDAD LIMITADA"
     en Bogotá – Colombia que también es zona sísmica usan muros de 8 cm, aparentemente en Lima podríamos usar muros de 8 cm en edificios de hasta 6 pisos. Esto representaría un gran ahorro para los proyectos de vivienda masiva, sería interesante evaluarlo para eso hay que hacer los estudios correspondientes, y para esto quisiera saver si ud me podria enviar refenrencias bilbiográficas donde investigar se lo agradeceria mucho
524. Ángel San Bartolomé 3 febrero, 2009 en 7:26 am

     Estimado Ivan Saavedra:

     En la PUCP sólo hemos hecho investigaciones para muros de ductilidad limitada con espesores de 10cm, las cuales puedes verlas en el blog http://blog.pucp.edu.pe/con…

     Al respecto, la gran pregunta que deberíamos hacer es, sí con 10cm de espesor se producen grandes problemas (verlos en el blog), qué pasará si se reduce más el espesor. Saludos y suerte en tu investigación.
525. Marina Muñoz 3 febrero, 2009 en 5:23 pm

     Estimado Ingeniero:
     Tengo una duda sobre el analisis de vigas que confinan muros de albañileria, lo que ocurre es que segun vi en la norma, los muros de albañileria se diseñan para resistir el sismo moderado (R=6), luego estos pueden agrietarse bajo sismo severo (R=6), esto quiere decir que debo diseñar mis elementos de concreto (columnetas y vigas de confinamiento) suponiendo muros agrietados?? es decir despreciando el aporte de los muros??
     Le pregunto esto ya que cuando considero los muros en el programa de calculo (Etabs), las vigas casi no se deforman y su momento es muy pequeño a comparacion de cuando no considero los muros.
     Espero que me pueda ayudar y muchas gracias de antemano.
526. Marina Muñoz 3 febrero, 2009 en 5:24 pm

     Disculpe en el comentario anterior me confundi qise decir sismo severo (R =3)
527. Ángel San Bartolomé 4 febrero, 2009 en 8:12 am

     Estimada Marina Muñoz:

     Te sugiero leer los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog. Los confinamientos se diseñan para soportar la carga que produce el agrietamiento diagonal de la albañilería, pero eso no quiere decir que la albañilería deje de aportar resistencia, sino que los confinamientos tan solo le proporcionan ductilidad. En cuanto a las soleras, ellas son elementos transmisores de fuerzas desde la losa de techo hacia los muros, no se diseñan por flexión ni por fuerza cortante, aunque la albañilería inferior se encuentre fracturada, el peralte de su solera es enorme, ya que está compuesto por los muros existentes sobre ella. Saludos,
528. César Ramírez 4 febrero, 2009 en 10:19 am

     Ing. buenos dias:

     Disculpe la molestia, fui alumno suyo en la PUCP durante el ciclo 2008-I y actualmente me encuentro laborando el Cesel. Tengo una duda en cuanto a los ladrillos macizos. Estoy evaluando un refuerzo en un edificio de dos niveles ubicado en el centro de Lima. El edificio data de los años 60 y se usó ladrillo macizo artesanal (el tipo de ladrillo usado en aquella epoca). Mi consulta es sobre el valor del modulo de Elasticidad, peso especifico y coeficiente de Poisson de este tipo de ladrillo. Este dato lo requiero para evaluar la estructura usando un programa como el SAP.

     Agradeciendole de antemano por su tiempo

     Ing. César Ramírez Guanilo
     Edificaciones, CESEL S.A.
     Av. José Galvez Barrenechea 634 – San Isidro, Lima – Perú
     Telefono: (51-1) 705000
     Directo: (51-1) 705000
     http://www.cesel.com.pe
529. Ángel San Bartolomé 5 febrero, 2009 en 7:39 am

     Estimado César Ramírez:

     En la Tabla 9 de la Norma E.070, podrás encontrar información sobre el ladrillo King Kong Artesanal, una vez que tengas f´m, usa la fórmula que aparece en el artículo 24.7 para hallar "E". Otra forma de proceder consiste en extraer pilas de algún muro representativo, para luego ensayarlas a compresión y hallar experimentalmente f´m y E. Saludos,
530. Gustavo Morales 9 febrero, 2009 en 5:55 pm

     Ing. San Bartolome.

     Tengo una duda, Ingeniero diseñe una losa maciza con acero fy=4200 tradicional varrillas de 9m., desean cambiar el refuerzo por del tipo electrosoldado de fy=5000 y varrilas del mismo tipo, me recomienda algo???? hay ensayos sobre dicho tipo de acero en el PerU??
531. Ronald Piscoya S. 10 febrero, 2009 en 12:38 am

     Estimado Ingeniero:

     Le saludo cordialmente y lo felicito por sus articulos publicados.Me han ayudado a comprender mucho mas sobre el comportamiento estructural de muros de albañileria.Soy estudiante de la UNFV-FIC,curso el 5to año y he leido algunos de sus libros.Me apasiona mas saber sobre el comportamiento estructural,y nose si me pudiese aclarar algunas dudas que tuviese.Quisiera saber como seria el comportamiento de un muro de corte (PLACA)y algunos requerimientos en el proceso constructivo,tambien si tuviese algun articulo en el cual lo haya publicado,me encantaria si lo pudiese poner para leerlo.Nuevamente lo felicito por sus trabajos realizados y el aporte que hace a esta gran rama de la ingenieria que es la civil.
     saludos
532. Ángel San Bartolomé 10 febrero, 2009 en 7:26 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Para el caso de losas de techo, no existe problemas en cambiar las varillas convencionales por mallas electrosoldadas, con tal que se mantenga constante el producto "As fy". Por supuesto que existen ensayos de la malla, los resultados puedes verlos en cualquier artículo que trate sobre muros de ductilidad limitada, del blog de concreto armado: http://blog.pucp.edu.pe/con… . Saludos,
533. Ángel San Bartolomé 10 febrero, 2009 en 7:31 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     En el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… puedes encontrar numerosos artículos que tratan sobre el comportamiento de las placas, y los defectos encontrados en su construcción. Saludos cordiales,
534. Wesley Ivan Alarcon Rojas 10 febrero, 2009 en 12:09 pm

     Le saludo Cordialmente Ing San Bartolome. Quisiera consultarle sobre una duda.
     En una construccion de albañileria he visto que estan reforzando el marco de la ventanas y el Ing. residente nos indico que lo hacian para no tener que aislar los alfeiser de las mismas y poder modelarlas en los programas de computadora como si se tratara de un muro completo sin aberturas.Segun nos explicaron el refuerzo en el marco de la ventana (constituido por acero de 3/8 cada 15 en la direccion transversal y un acero de 3/8 en la direccion longitudinal) permitiria que los esfuerzos se distribuyan de una manera adecuada evitanta las fallas por muro corto. Podria Ud. decirme en base a que se diseñan este tipo de refuerzos?
     Gracias por su Respuesta .
535. Gustavo Morales 10 febrero, 2009 en 1:43 pm

     Ing. San Bartolome, segun lo que entendi de las públicaciones sobre Muro de ductlidad límitada, note que estos no tienen la ductilidad que tienen las varrillas convencionales, por lo tanto no son permitidas en muros de primeros pisos.

     Bueno mi pregunta esta falta de ductilidad, en el caso de losas no es perjudicial para la estructura?.

     Gracias por ayudar a liberar mis dudas ingeniero.
536. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2009 en 7:41 am

     Estimado Wesley Alarcón:

     Es iluso pensar que mediante un marco de concreto armado en el contorno de una ventana, se pueda reemplazar a la albañilería desalojada en el vano. De hecho, este marco ayudaría a mejorar el comportamiento sísmico del muro, pero problemas como el de "muros cortos", similar al de las "columnas cortas", subsistirían, y no habría mejor manera de obtener los esfuerzos que utilizando mallas de elementos finitos. Saludos,
537. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2009 en 7:56 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Las exigencias de ductilidad de un muro estructural son mucho mayores que las que debe tener una losa de techo. Cuando se analiza sísmicamente una estructura, se supone un factor "R" mayor que uno (4 para los muros de ductilidad limitada), con lo cual, se admite que durante los sismos severos, los muros incursionarán en el régimen inelástico, principalmente en los primeros pisos, por eso allí se requiere emplear refuerzo dúctil, permitiéndose en los pisos superiores el uso de mallas electrosoldadas, pese a que también están esforzados sísmicamente (si las mallas fuesen nocivas, se descartaría su uso en todos los pisos). El caso de una losa de techo es distinto, porque ella está sujeta fundamentalmente a acciones de gravedad, que no tienen las incertidumbres que tienen las acciones sísmicas. Saludos,
538. Mauro Cantoro 13 febrero, 2009 en 11:31 am

     Estimado Ing.
     Lei en su block un informe suyo acerca de la reparacion de losas aligeradas. Tengo unas dudas que paso a comentar:
     – Cual es la informacion que maneja para indicar que el yeso en contacto con el agua inicia el proceso de corrosion en el acero positivo.
     – Al retirar el acero positivo de las viguetas, estan se quedan sin refuerzo?.
     – El acero de refuerzo de las vigas de concreto (1 varilla de 5/8") colocadas en reemplazo de los ladrillos de techo son suficientes para la seccion de concreto o no es necesario considerar una cuantia minima.
     – Se debe de aplicar epoxico entre las viguetas y las nuevas vigas.
     – El anclaje del nuevo refuerzo en las vigas perimetrales debe hacer mediante una perforacion y anclaje quimico (sikadur 31 o 32).
     – Se ha realizado un analisis coparativo de los costos del reforzamiento contra la demolicion de la losa y vaceado nuevo.

     Gracias por su atencion
539. Ángel San Bartolomé 14 febrero, 2009 en 8:06 am

     Estimado Mauro Cantoro:

     El informe es del arquitecto Rider, yo soy co-autor. 1) La única información es la experiencia, tenemos numerosos casos donde se ha observado la corrosión del refuerzo cuando está en contacto con el yeso humedecido, en el artículo se presenta 2 de esos casos. 2) Primero se coloca el refuerzo positivo nuevo, se hace el vaciado y al final se retira el refuerzo existente corroído. 3) No son son vigas, es una vigueta ancha, y el refuerzo colocado proporciona una cuantía mayor que la cuantía mínima requerida. 4) No es necesario usar epóxico, ya que el grout se vacía por una perforación superior rebalsando y cuando se contrae se vuelve a vaciar, es como llenar las celdas de los bloques en albañilería armada. 5) Idem a 4. 6) No se podía demoler el techo porque apoyaba en una pared medianera con la vivienda vecina. Saludos,
540. Carlos Gutierrez 14 febrero, 2009 en 12:12 pm

     Estimado Ing Como podria conseguir el programa "EDIFICIO"
     Muchas Gracias
541. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2009 en 7:24 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     El programa "EDIFICIO" se proporciona en un diskette en conjunto con el libro "Análisis de Edificios". En realidad este programa ya pasó a la historia, tuvo su buena época en la década de los 90, por lo que te aconsejo adquirir otros programas modernos, como el SAP, ETABS, etc.

     Saludos,
542. Oscar Lagos 17 febrero, 2009 en 7:58 am

     Ing. Angel San Bartolome; tenga usted un buen dia; al respecto solicitarle me aclare las siguientes dudas:
     *Para realizar el vaceado de una losa de puente enviaron de planta concreto f’c = 350 kg/cm2 con un slump de 3" llegando a pie de obra con 2", Con el objetivo de no vibrar en demasia dado que se tenia colocado los ductos para el cable de pretensado se le adiciona un plastificante lo cual modifica el slump del concreto; mis preguntas son si el aditivo se añade en obra o en planta ? , el slump valido es aquel que ya tiene incorporado el aditivo o el de diseño ? y si en el Rnc hace mención de ello, ya que no lo he podido encontrar. *Despues de que tiempo se deberia usar algun aditivo para la union de concreto nuevo con endurecido en vista que la losa se vaceo en dos etapas exigiendonos que se use dicho aditivo; el tiempo que habia pasado entre un vaceado y otro fue de 14 hr aproximadamente.
     *La interrupción del vaceado de la losa superior se realizo 1 mt antes de llegar al eje del pilar central, esta practica es correcta o en todo caso que se hubiera hecho?
     Agradeciendo su atención prestada me despido.
     Atte
     Oscar Lagos
543. Ángel San Bartolomé 17 febrero, 2009 en 1:45 pm

     Estimado Oscar Lagos:

     Trasladé tus consultas al Ing. Enrique Pasquel, Director del CITEDEC, experto en el tema, a quién agradezco su colaboración. Sus respuestas fueron:

     1) En concreto premezclado los aditivos deberían agregarse todos en planta, de tal manera que no haya necesidad de añadir nada en obra, dado que no siempre se cuenta allí con el personal y los recursos para hacer esto de manera técnica y controlada. Excepcionalmente se pueden añadir aditivos en obra, pero el requisito básico principal es que aún no se haya producido el fraguado inicial, lo cual puede ocurrir usualmente en un periodo que puede oscilar entre 3 a 6 horas dependiendo del diseño en particular y las condiciones de humedad y temperatura particulares. Si se comprueba que no ha ocurrido lo anterior, se pueden añadir aditivos siempre y cuando se conozca el volumen de concreto en el mixer y la dosis controlada de aditivo a agregar, ya que si como normalmente ocurre, lo queremos hacer “al ojo” corremos el riesgo de resultados inesperados como exceso de slump, segregación, retardo de fragua excesivo, etc.

     2) El slump es uno solo y es el valor que se obtiene en el concreto fresco al efectuar la prueba normalizada según ASTM C 143 previamente a su empleo en el proceso constructivo . Entiendo sin embargo que la pregunta se orienta a si en este caso particular se debe medir como llega el concreto a la obra, o luego de ponerle el aditivo, siendo la respuesta que debe medirse en función de lo que se haya pactado con el proveedor, ya que si este ofreció un cierto slump luego de ponerle cierto aditivo en obra, tendría que medirse en esa condición, caso contrario se haría tal como llegó el concreto. Si el valor del slump coincide con lo que se le especificó al proveedor de concreto premezclado con las tolerancias aplicables (ver norma ASTM C 94 acápite 6 Tolerancias en slump) podemos concluir en que se ha satisfecho lo requerido, pero más importante aún es que el slump requerido al proveedor refleje la trabajabilidad que satisface a nuestro proceso constructivo, ya que por ejemplo para el caso que se menciona donde había dificultad de colocación del concreto por los ductos de postensado, se puede lograr via aditivos slump superiores a 6” u 8” sin alterar las características resistentes del concreto. El RNC no puede normar ni imaginar todas las condiciones que se pueden presentar en obra, por ello el tema del slump (que es una medida muy indirecta y burda de trabajabilidad) en mi opinión debe ser administrado fundamentalmente por el constructor, quien es el responsable final del proceso constructivo con el concreto, mientras se cumplan las características de desempeño estructural que haya definido el calculista.

     3) Asumo que cuando se refiere a un “aditivo para la unión de concreto nuevo con endurecido” se está refiriendo a un pegamento epóxico, para lo cual hay que indicar que existe necesidad de un pegante epóxico cuando ha pasado el tiempo suficiente para que se hayan cerrado los poros en el concreto endurecido debido a la generación de sólidos de hidratación internamente, evitando que el concreto fresco pueda penetrar en la estructura y lograr adherencia. Se han hecho investigaciones que demuestran que este periodo oscila entre 3 y 7 días, por ello, nunca nos preocupamos cuando vaciamos una zapata y al día siguiente o a los dos días vaciamos la columna o la placa y luego la viga o la losa. Existe una tesis de investigación que dirigimos en la PUCP, sobre las condiciones de unión de concreto fresco con endurecido y el tratamiento de las superficies de contacto que comprobó que hasta antes de 7 días de edad basta la aplicación de una lechada de cemento sobre la superficie escarificada y limpia para lograr buena adherencia. Para el caso puntual que menciona, no había necesidad de aplicar epóxico para unir concreto endurecido con fresco luego de 14 horas de edad.

     4) Yo no soy Ingeniero estructural, pero el concepto elemental para ubicar las juntas de construcción es buscar el sitio donde el cortante es mínimo, por lo tanto, el diseñador estructural es el que debió haber dado las pautas de donde ubicar estas juntas sobre todo si se trata de alguna estructura compleja donde no es simple establecer las zonas de cortante mínimo. En todo caso el Ing. San Bartolomé podrá dar una opinión más autorizada.
544. Jimmy Santander Loli 19 febrero, 2009 en 4:28 pm

     Estimado ingeniero, tengo una consulta acerca del comportamiento de las muros de concreto, que se ha utlizado para dar rigidez a la edificaciones de albañileria, resulta que se estan presentan algunas fisuras que atraviesan el muro en forma transversal a el, sobre en la parte central de este, esto se presentando despues de casi 2 meses de haber realizado el vaceado de estas, quisiera si me puede ayudar a decifrar el aparecimiento de estas fisuras.
545. Ángel San Bartolomé 20 febrero, 2009 en 7:57 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Lo más probable es que las fisuras se hayan producido por contracción de secado, en un concreto que no fue curado adecuadamente. El concreto tarda en secar unos 5 años, y durante ese lapso podrían presentarse este tipo de fisuras, que usualmente se dan en las zonas más débiles, por ejemplo, donde existen tuberías o un refuerzo con poco recubrimiento. Revisa también la posibilidad de que haya asentamiento. Saludos,
546. Manuel Castellanos 24 febrero, 2009 en 9:21 am

     Estimado Ing. San Bartolomé,
     su investigación me parece sumamente importante. Quisiera consultarle si ha tenido oportunidad de ensayar muros con espesores de 8cm o menos. En Guatemala hemos construido casas de 2 niveles con espesor de muro de 8cm, pero he escuchado que reducir a 7cm o menos es posible. Me gustaría conocer un poco de su opinión.
     Atentamente,

     Ing. Manuel Castellanos
547. Felipe Montoya 24 febrero, 2009 en 7:28 pm

     Buenas tardes Ing San Bartolomé

     Estoy participando de un proyecto de reforzamiento estructural en una G.U.E.

     El proyectista encargado del proyecto de reforzamiento utilizó procedimientos reconocidos por usted en sus diversos artículos y estudios, como el de la colocación de placas o el enchaquetamiento de columnas para formar columnas tipo T, todo esto con el objetivo de disminuir los desplazamientos en la dirección longitudinal de los distintos pabellones del colegio en caso de sismos. Las consultas que quisiera hacerle son:

     1. Qué procedimiento se debe seguir en los pórticos en los que no indica algún tipo de reforzamiento, ya que tanto las placas como el enchaquetamiento no lo aplica en todos los paños de los distintos pabellones del colegio. Es necesario algún procedimiento adicional o el reforzamiento soluciona el problema de columna corta en todos los paños?.

     2. Adicionalmente, al visitar el colegio, observé que la mayoría de los pabellones contaba con una viga chata colocada a lo largo del pasadizo aparentemente por motivos arquitectónicos, pero que al parecer divide al pórtico en dos en su altura. El efecto de esta viga chata anularía la falla de columna corta en estos pórticos?

     Cabe mencionar que en mi visita no observé ningún tipo de fisuras y que el colegio cuenta con columnas robustas (0.35 x 0.60). Espero su respuesta.

     Muchas gracias

     Felipe Montoya
548. ARTURO PEREZ 24 febrero, 2009 en 9:57 pm

     BUENAS NOCHES ING SAN BARTOLOME
     ESTAMOS AGRADECIDOS POR TODO LOS CONOCIMIENTOS QUE UD NOS BRINDA…MI PREGUNTA ES PARA TENER EN CUENTA COMO MURO PORTANTE A PARTIR DE CUANTOS METROS DE LONGITUD SE CONSIDERA PORTANTE AL MURO,,,,ADEMAS SI TENEMOS EN CUENTA QUE SON LOS MUROS LOS QUE SOPORTAN LA ESTRUCTURA ESTAS NO NECESITAN ZAPATAS,,YA QUE LAS COLUMNAS SOLO SON DE CONFINAMIENTO…GRACIAS
549. Ángel San Bartolomé 25 febrero, 2009 en 7:20 am

     Estimado Manuel Castellanos:

     Los estudios que hemos realizado corresponden a muros de concreto armado de 10cm de espesor, y lo puedes encontrar en el blog http://blog.pucp.edu.pe/con…

     La experiencia que tenemos indican problemas de carácter constructivo (verlos en el blog), generados principalmente por la congestión de refuerzo y tuberías, así que me imagino que en muros más delgados los problemas empeorarían. De todas maneras es bueno saber que en Guatemala, donde han habido sismos muy potentes, ustedes usen muros de 8cm, espero que nos sigas contando esa experiencia. Saludos,
550. Ángel San Bartolomé 25 febrero, 2009 en 7:32 am

     Estimado Felipe Montoya:

     Es difícil dar respuesta a tu pregunta si no se conoce en detalle el conjunto estructural. Se supone que las placas añadidas deben conectarse a la losa de techo (o vigas), con lo cual, ellas controlarían los desplazamientos laterales del conjunto, por tanto, no se requiere reforzar todos los ejes. Respecto a tu segunda pregunta, por el contrario, esas vigas chatas generarían columnas cortas, pero si sus desplazamientos están controlados por las placas adicionales, no habría problemas. Saludos,
551. Ángel San Bartolomé 25 febrero, 2009 en 7:43 am

     Estimado Arturo Pérez:

     Una pequeña mocheta de albañilería podría ser portante de carga vertical, si es que primero se construyó la mocheta y encima de ella las vigas y el techo. Sin embargo, para considerarla portante de carga sísmica, en la Norma E.070 se especifica que debe tener más de 1.2m de largo, de otro modo, su rigidez y resistencia que aporta al conjunto, es insignificante. En cuanto a la cimentación, se usa un cimiento corrido ya que la carga baja repartida a lo largo del muro, sólo en el caso en que las columnas tengan una carga concentrada importante, se tendría que adicionar zapatas bajo ellas, por ejemplo, cuando una de las direcciones de la edificación esté compuesta por muros portantes, mientras que la dirección transversal es aporticada, allí las columnas actúan como confinamiento del muro y como columna del pórtico. Saludos,
552. RUBEN PALOMINO 25 febrero, 2009 en 4:47 pm

     ING. SAN BARTOLOME GRACIAS POR TODOS LOS APORTES QUE NOS BRINDA DIA A DIA.. TENGO UN PROYECTO DE UNA VIVIENDA DE 2 PISOS DE AREAS TOTAL 33M2 PARA UN PROGRAMA DE APOYO SOCIAL.SI TENGO EN CUENTA QUE SON LOS MUROS LOS QUE SOPORTAN LAS CARGAS Y ESTAS ESTAN CONFINADAS POR COLUMNAS..ADEMAS EN EL SENTIDO PARALELO A LA FACHADA PROPONGO MURO DE CABEZA PARA QUE TENGA MAS RIGIDEZ SIENDO ESTOS MUROS MINIMOS Y DE 1.20M A 1.50 TAMBIEN A ESTOS MUROS DEBO DE CONFINARLOS EN LOS 2 LADOS VERICALES,SI ENTIENDO QUE NO SON PORTANTES YA QUE DEBIDO A QUE LA LOSA ES ARMADA DE UN SOLO SENTIDO ESTAS NO CARGAN PESO… GRACIAS
553. Ángel San Bartolomé 26 febrero, 2009 en 7:27 am

     Estimado Ruben Palomino:

     Para un sismo, todas las direcciones de cualquier edificación son portantes, ya que la aceleración sísmica presenta 3 componentes (X, Y, Z) actuando en simultáneo, por tanto, de acuerdo a lo que se indica en la Norma E.070, debes confinar también a los muros orientados en la dirección de la fachada, aunque no sean portantes de carga vertical.

     Saludos,
554. Arturo Bonilla 3 marzo, 2009 en 3:55 pm

     Mi nombre es Arturo Bonilla, conozco los libros de Ing. San Bartolome (tengo uno aqui en Dallas, Texas), ademas de haber tenido el gusto de conocer al Ing. Alejandro Muñoz (derepente se acuerda de mi). Tengo unas preguntas acerca de muros de concreto con malla electrosoldada y alma de polietileno expandido. Vi su articulo en http://blog.pucp.edu.pe/med…)%20Muretes%20de%20concreto.pdf.

     Por favor deme un telefono para poder llamarlo pues vivo en Dallas, Texas, USA. Gracias.
555. NellyCorazao 3 marzo, 2009 en 4:59 pm

     Estimado Ingeniero:
     gracias por la ayuda que me pueda brindar.
     En el blog Adherecia unidad-mortero explica que al conseguir una buena adherencia se aumenta la resistencia al corte de la albañileria, mi pregunta es, cuales son las Normas y ensayos para obtener valores de la adherencia unidad mortero?, le estare muy agradecida
556. Ángel San Bartolomé 3 marzo, 2009 en 9:31 pm

     Estimado Arturo Bonilla:

     Actualmente estamos investigando al sistema EMMEDUE, compuesto por paneles con un núcleo de poliestireno expandido reforzado con doble malla recubierta con mortero lanzado. Podemos conversar, el teléfono de mi oficina es 6262000 anexo 4627. Saludos,
557. Ángel San Bartolomé 3 marzo, 2009 en 9:38 pm

     Estimada Nelly Corazao:

     En el capítulo "Albañilería Confinada" del blog, donde aparece la carátula de mi libro, hay un artículo que trata sobre diversas técnicas para medir la adherencia ladrillo-mortero. De todas las que hemos ejecutado, la más confiable es el ensayo de compresión diagonal en muretes, por la baja dispersión de resultados. Evidentemente existen Normas INDECOPI y ASTM para cada una de ellas. Saludos,
558. Arturo Bonilla 4 marzo, 2009 en 10:28 am

     Estimado ingeniero, si es posible deme un e-mail para enviarle las fotografias. Gracias.
559. Sandra Lavalle 4 marzo, 2009 en 12:24 pm

     Estimado Profesor:
     Quisiera me ayude con unas dudas que tengo.
     1.- Entendí que para elementos de c°a° debemos usar los factores de amplificación y reducción correspondientes a la norma E.060 pero en su ejemplo de diseño de albañilería confinada en la tabla 16 y siguientes compara el Ve del muro X2 con 0.55Vm. ¿no debería compararse con 0.85Vm?
     2.- En cuanto a la restricción que ofrecen las paredes laterales (para definir la sección trasnformada de los muros) debemos considerar 0.25de longitud libre o 6 veces el espesor, lo que sea mayor. Sin embargo Ud. siempre utiliza 0.25Lt. Explíqueme por favor.
     3.- Una última duda: para el sismo moderado los Ve no han sido calculados con amplificación de cargas ¿por qué?

     Le agradezco muchísimo
560. Ángel San Bartolomé 5 marzo, 2009 en 7:42 am

     Estimado Arturo Bonilla:

     Mi E-mail es: asanbar@pucp.edu.pe

     Gracias de antemano por las fotos. Saludos,
561. Ángel San Bartolomé 5 marzo, 2009 en 10:09 am

     Estimada Sandra Lavalle:

     1) Cuando en la Norma E.070 se especifica que ante el "sismo moderado" ningún muro debe fisurarse, también se refiere a los muros de concreto armado (placa “X2” en el ejemplo). En este caso el "Vm" de “X2” corresponde a la resistencia que aporta el concreto "Vm = Vc" y debe cumplirse "Ve < 0.55Vm"; no se considera el aporte del refuerzo horizontal (Vs), puesto que este se activa después del agrietamiento diagonal. La expresión que tú indicas, se aplica para el "sismo severo", mira el acápite 11.5 del ejemplo: "Vu < fi(Vc + Vs) = fi Vn", donde "Vu" es el cortante asociado al mecanismo de falla por flexión, y "fi = 0.85", en este caso si se contempla "Vs" porque ante el “sismo severo” la placa se agrieta diagonalmente, bajo esa condición, trabaja el refuerzo horizontal. 2) Para el caso particular del ejemplo, era muy poca la diferencia entre usar "6t" o "0.25L", pudiera ser que en otros casos la diferencia sea mayor, allí debes respetar la Norma. 3) El subíndice "e" en la definición de "Ve" o "Me", significa "elástico", y ese es el comportamiento que deben tener los muros ante el "sismo moderado". Las amplificaciones se aplican para pasar “Ve, Me” a condición de "sismo severo" (Vu, Mu). Saludos,
562. Marco Antonio Avilés Yanque 11 marzo, 2009 en 11:36 pm

     Ing. Angel San Bartolome ante todo gracias de antemano por su ayuda. Queria que porfabor me ayude con algunas dudas que tengo:
     -¿Existe bloques puzolanicos (que utilicen como agregado para su mezcla a la puzolana y otro agregado, mas no a la piedra pomez), el cual se use para muros portantes de albañileria?, y si existiesen porfabor ¿Podria usted brindarme alguna informacion acerca de la dosificacion para la mezcla con la cual se hacen esas unidades, o quizas la dosificaciôn de la mezcla con la que se hacen bloques puzolanicos (que utilicen como agregado para su mezcla a la puzolana y otro agregado, mas no a la piedra pomez)que sirvan solo para tabiqueria o para losas aligeradas para techo?
563. Ángel San Bartolomé 12 marzo, 2009 en 11:05 am

     Estimado Marco Avilés:

     Comercialmente no existen los bloques puzolánicos, aunque podrían fabricarse, ya sea empleando como cementante una combinación de ceniza volcánica (puzolana) mezclada con cal más la adición de confitillo hecho de puzolana, piedra pómez o piedra chancada; o, una mezcla de cemento Pórtland o puzulánico con confitillo puzolánico. Antiguamente, 25a.C., un arquitecto romano (Vitruvio) creó el mortero puzolánico, mezclando un 70% de puzolana con un 30% de cal, con esa argamasa se construyeron tremendos monumentos (por ejemplo, El Panteón), que hasta la fecha perduran. En cuanto a la dosificación de los componentes de los bloques convencionales, usualmente es cemento-arena-confitillo 1:2:4, con un slump de 1". Para el caso en que uses puzolana, tendrías que tantear hasta que logres la resistencia mínima a compresión especificada por la Norma E.070, ya sea para muros portantes o no portantes. Para tu referencia, hace mucho tiempo el Ing. Torrealva (dtorrea@pucp.edu.pe)hizo una investigación utilizando piedra pómez, quizás en la Universidad Nacional de San Agustín (Arequipa), hayan hecho más investigaciones en este tema. Saludos,
564. Derly Falcón 14 marzo, 2009 en 7:20 am

     Ing. Angel San Bartolomé ante todo gracias de antemano por la ayuda que me pueda brindar.
     Estimado Ing. San Bartolomé en su libro "Construcciones de Albañilería", en lo que respecta a ensayos para medir la adherencia ladrillo-mortero, Ud. realiza ensayos a tracción indirecta haciendo referencia que se trata de un ensayo brasileño. Le ruego encarecidamente que me pueda brindar mas información de como yo puedo realizar este tipo de ensayo.

     Muchas gracias por su atención.

     Atte. Derly Falcón Soria
565. Ángel San Bartolomé 14 marzo, 2009 en 8:34 am

     Estimada Derly Falcón:

     Todas los ensayos de adherencia ladrillo-mortero que hemos realizado utilizando pequeñas probetas, como: tracción directa, tracción indirecta y cizalle, nos han proporcionado una dispersión de resultados muy elevada (por encima de 30%), con lo cual, los resultados no son confiables. Mi recomendación es que te olvides de esas pruebas, reemplazándolas por el ensayo de compresión diagonal en muretes cuadrados. Saludos,
566. Derly Falcón 17 marzo, 2009 en 7:23 am

     Ing. Angel San Bartolomé muchas gracias por la atención prestada.
     Estimado Ing. San Bartolomé disculpe por la insistencia y le agradesco por la recomendación; el ensayo que quise realizar sobre tracción indirecta (metodo brasileño) para determinar la adherencia ladrillo-mortero me va a causar 30% de dispersión en los resultados, estos resultados eran para fines de una investigación , por otro lado Ud. me recomienda usar el ensayo a compresión diagonal en muretes cuadrados, yo quisiera saber como obtener resultados de adherencia ladrillo-mortero utilizando el ensayo de compresión diagonal.

     Muchas gracias por sus recomendaciones y atención .

     Atte. Derly Falcón Soria
567. Karina Lopez 17 marzo, 2009 en 9:42 am

     Agradeciendo su respuesta, soy alumna del 4to año de Ing Civil de Ica y me gustaria saber como modelar una losa maciza en el Sap, si tuviese algun manual seria de gran utilidad.
     Gracias
568. Ángel San Bartolomé 17 marzo, 2009 en 11:00 am

     Estimada Derly Falcón:

     La respuesta a tu consulta puedes verla en este blog en los Comentarios al Capítulo 5 de la Norma E.070 "Resistencia de Prismas de Albañilería", donde además encontrarás figuras ilustrativas. Respecto a la dispersión de resultados, he podido apreciar que cuanto más pequeñas son las probetas, se obtiene mayor dispersión de resultados, quizás porque cualquier defecto en la construcción incide fuertemente en el resultado, mientras que cuando la probeta es grande existe compensación de errores, también por la mayor influencia de los dispositivos de ensayos y el montaje respectivo. En el caso de los muros a escala natural, antes ensayábamos 3 muros con las mismas condiciones y obteníamos prácticamente los mismos resultados, después bajamos la cantidad de muros a 2 y actualmente, por razones económicas, sólo ensayamos 1 muro, pero tratando de controlar al máximo su construcción, para que los resultados no se alteren por este efecto. Saludos,
569. Ángel San Bartolomé 17 marzo, 2009 en 11:12 am

     Estimada Karina López:

     El SAP viene con su propio manual y hasta con un tutor. Para el modelado de losas, puedes usar mallas de elementos finitos y proporcionarles a cada retícula las propiedades de un área tipo "plate", indicando su espesor para flexión, aparte de las propiedades del material respectivo (E y módulo de Poisson). Sí la losa es un "flat slab", losa plana sin vigas, tienes la opción de generar automáticamente los datos ingresando a "file" y luego a "new model". Saludos,
570. cesar reyna 17 marzo, 2009 en 9:16 pm

     Buenas noches ing.
     En un segundo piso, el afeizer hecho con ladrillo pandereta se observa rajadura en una esquina inferior que va en forma diagonal. El afeizer esta ya tarrajeado. Ademas este afeizer y muro no recibe carga sismica ni de gravedad. Cual seria la mejor alternativa de reparacion para este caso. Muchas gracias por su recomendacion.
571. Marco Antonio Avilés Yanque 17 marzo, 2009 en 10:07 pm

     Estimado Ing Angel San Bartolomé. Previo un cordial saludo quería suplicarle por favor me ayude con algunas dudas acerca del ejemplo de diseño de edificio de albañilería confinada que colgó en este blog:
     1.-En la parte de metrados ¿Como calcula las reacciones sobre la escalera?
     2.-No comprendo muy bien la simplificación que se hace de la escalera al modelo mostrado, para su respectivo análisis estructural
     Le agradezco anticipadamente por su ayuda
572. Napoleón De la Colina 18 marzo, 2009 en 4:03 am

     Don Ángel,
     Lo felicito por todo el trabajo que está haciendo. Desde Bombay -donde trabajo haciendo diseño- reciba un fuerte abrazo,
     Napoleón De la Colina
573. Ángel San Bartolomé 18 marzo, 2009 en 7:49 am

     Estimado Cesar Reyna:

     En el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog, hay un artículo que trata sobre la manera de arriostrar estos elementos mediante malla electrosoldada, sigue esa técnica, pero previamente en la zona a enmmallar debes eliminar el tarrajeo existente, profundizar más la grieta, limpiarla, humedecerla y taponarla con mortero 1:4. Es importante remarcar que la malla debes usarla en las 2 caras del muro y conectarlas mediante alambre #8. Saludos,
574. Ángel San Bartolomé 18 marzo, 2009 en 7:57 am

     Estimado Marco Avilés:

     1. Se trata de una barra simplemente apoyada, isostática, donde se aplica las ecuaciones de equilibrio para hallar las reacciones verticales (equilibrio de momentos respecto a uno de los apoyos).

     2. Se trata de una barra inclinada con dobleces horizontales (descansos) cuyo eje pasa por el centro de gravedad de la escalera. Esta barra (descanso) apoya sobre brazos rígidos intermedios sacados desde el eje del muro que la soporta y en el extremo opuesto apoya sobre una viga.

     Saludos,
575. Ángel San Bartolomé 18 marzo, 2009 en 8:01 am

     Estimado Napoleón de la Colina:

     Muchas gracias por los saludos, trata de difundir tanto el blog de albañilería como el de concreto armado en la India. Saludos cordiales,
576. Fredy Perez 21 marzo, 2009 en 11:33 am

     Saludos Ing. San Bartolomé:

     Tengo una duda acerca de la forma en que se calculan los cimientos corridos en un muro portante de albañilería confinada (portante tanto por cargas de gravedad como por cargas sísmicas) generalmente en los textos técnicos el cálculo de las dimensiones en planta se hace dividiendo la carga gravitacional total entre la capacidad portante del terreno… pero que hay acerca de los momentos originados por sismo?. Si uno hace el análisis suponiendo al cimiento corrido mas rígido que el terreno tal como se evalúan las zapatas en concreto armado se nota que se obtienen excentricidades muy grandes, en algunos casos llegan a sobrepasar por mucho la longitud del muro. En concreto armado cuando se evalúan estas situaciones se hace crecer la zapata en la dimensión de análisis hasta que los esfuerzos sean menores a la capacidad portante del terreno ( q = 2P / [3B(L/2-e)] ) donde “q” es el esfuerzo actuante en el terreno, “P” la carga axial, “B” el ancho de la cimentación, “L” la longitud de análisis, y “e” la excentricidad. Mi pregunta se originó por que al analizar una edificación existente el estructural manda cimientos corridos de 40×60 que al ser analizados por el método anteriormente citado no son adecuados (la excentricidad es más grande que la longitud del muro)… sin embargo es una edificación de hace 15 años y obviamente ha resistido muchos sismos sin problemas, otra duda es como controlo las dimensiones de una zapata de un muro de corte (placa) con un gran momento (coplanar) por sismo y una carga axial relativamente pequeña, pues la excentricidad se me “dispara” y las dimensiones se vuelve excesivamente grandes.

     Gracias por su respuesta
577. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2009 en 8:18 am

     Estimado Fredy Pérez:

     El último sismo importante en Lima, ocurrió en 1974, hace 35 años, y tuvo una aceleración máxima en suelo duro igual a 0.2g, por tanto, calificó como moderado (el sismo severo del reglamento tiene una aceleración de 0.4g en suelo duro). El resto de sismos limeños han sido temblores leves, con lo cual, no puedes afirmar que tu edificio en análisis haya tenido un comportamiento exitoso. En cuanto al análisis, muchos empotran la base de los muros, lo que produce momentos flectores por encima de los valores reales; sí se considerase la interacción suelo-estructura, éste momento decrecería. Una forma de reducir el momento flector en la base es mediante vigas de cimentación, otra forma es peraltando a las vigas dinteles. En cuanto al diseño, no es que que el cimiento corrido sea rígido, lo que lo convierte en rígido son los muros encima de él. Saludos,
578. Luis Cordova 24 marzo, 2009 en 11:05 am

     Estimado Ing. San Bartolomé,
     me parece muy bueno e inetresante este blog, primera vez que hago una consulta en este blog tambien, y es la siguiente, Tengo que diseñar un cerco perimetrico de 40x20m y 6 m de altura, ademas sobre la mitad de este cerco (20*20m) tendre que apoyar una losa sobre tijerales parabolicos de acero , por lo que pienso el diseño de mis columnas no seran simplemente de confinamiento en esta parte del cerco, quisiera pedirle alguna ayuda o recomendacion para este diseño.
     Saludos
579. Luis Córdova 24 marzo, 2009 en 12:52 pm

     Adicional a mi consulta, he revisado la norma E070, el capitulo 9sobre diseño para cargas ortogonales al plano del muro, pero tengo una duda acerca de la altura de mi cerco que es de 6 metros, pues eso implicaria que tendria que colocar una viga mas o menos a una altura de 3 metros, para este caso como analizo mi cerco, ademas como le mencione en la mitad del cerco se apoyara una losa que sera de material liviano, por lo que el diseño del cerco no sera como muro no portante, pues soportara carga de la losa, que me recomienda usted, diseñar todo el cerco, ya aparte esa losa la apoyo sobre columnas de acero aparte fuera del cerco, pues he visto este tipo de construccion en otro lado, seria mas economico???.saludos
580. Sara Godomar 24 marzo, 2009 en 11:37 pm

     Estimado ingeniero estoy realizando la evaluacion de un colegio que tiene Muros portantes de albañileria confinada en la direccion X y porticos de concreto armado en la direcion Y , bueno mu consulta es que si se puede utilizar en el encuentro de los muros de albañileria con el portico de concreto la expresion para los muros de albañileria , que menciona en su libro analisis de edificios , en la cual analiza el muro como una biela equivalente de Wot , ya que hay se encuentra la interaccion de albañileria con un portico de concreto armadoy asi creo yo darle mas capacidad de resistir flexion a la columna y hacer la estructura menos rigida Muchas gracias por su ayuda
581. Sara Godomar 24 marzo, 2009 en 11:40 pm

     Una cosulta adicicional , en la union de una columna que formaportico resistente a fuerzas de sismo y un muro de albañileria , la unios tambien es endentada
582. Ángel San Bartolomé 25 marzo, 2009 en 7:57 am

     Estimado Luis Córdova:

     Sobre el diseño de arriostramientos, te recomiendo leer los comentarios al capítulo 9 (artículo 31.5, figura 9.21) de la Norma E.070 que aparece en este blog. En cuanto a tu consulta, lo más económico sería aprovechar al cerco como muro portante, creando juntas verticales para separar la zona portante de la no portante. Evidentemente, las columnas de la zona portante deberán ser diseñadas a doble acción, trabajando como arriostre de la albañilería y soportando las acciones provenientes de la zona techada. Saludos,
583. Ángel San Bartolomé 25 marzo, 2009 en 8:08 am

     Estimada Sara Godomar:

     Manifiestas tener una fuerte duda en lo que se define como tabique o lo que se entiende como albañilería confinada, te sugiero leer los comentarios al capítulo 10 de la Norma E.070 que aparecen en este blog para el caso de los tabiques, y ver la figura que aparece al final del capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog,´allí se ilustra como modelar cada caso. Saludos,
584. Felipe Montoya 25 marzo, 2009 en 11:31 am

     Ing. San Bartolomé

     En el caso del reforzamiento de una edificación existente con placas de concreto en la dirección longitudinal. En qué medida podemos confiar en el aporte de los muros de albañilería en la dirección transversal? Existe algún método para cuantificar su resistencia? o podemos reducir la resistencia teórica en el modelo del sap o etabs?

     Espero su respuesta.
585. Luis Córdova 25 marzo, 2009 en 5:56 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé,quisiera pedirle si ud conoce de algun ejemplo practico de la "regla del sobre" para el diseño de arriostramientos, o de alguna bibliografia que me pueda servir de ayuda. Gracias
586. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2009 en 8:23 am

     Estimado Felipe Montoya:

     Sí existen muros de albañilería conectados al techo (portantes), por supuesto que participan en la rigidez y resistencia, lo propio ocurre si los muros fuesen tabiques integrados a los pórticos. No actuarían sólo si están aislados de la estructura. Para cuantificar la resistencia de la albañilería, existe la Norma E.070. Ni el SAP ni el ETABS, ni ningún otro programa, tienen dominio sobre el comportamiento de un muro existente, en otras palabras, si están presentes, debes considerarlos en el modelo. Saludos,
587. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2009 en 8:38 am

     Estimado Luis Córdova:

     La "regla del sobre" es un método práctico que nos permite transferir las cargas perpendiculares al plano de una losa sobre sus apoyos. Primero se subdivide a la losa trazando en su parte intermedia una línea paralela a la mayor dimensión, luego se trazan líneas a 45 grados desde cada vértice que se interceptan con la primera línea central formándose así triángulos y trapecios ("sobres"). Ejemplos numéricos puedes verlos en las páginas 8 y 34 correspondientes al ejemplo de aplicación de la Norma E.070 para el caso "albañilería confinada" que aparece en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,
588. Gustavo Morales 26 marzo, 2009 en 9:03 am

     Ing. San Bartolome:

     Me puede indicar porque es tan importante definir la longitud rigida en sap, que significa rigid zone factor, se que usamos 0.5 para concreto, pero lo conceptual, puede comentar un poco.

     Saludos.

     Gustavo Morales
589. Patricio Espinoza 26 marzo, 2009 en 11:11 am

     Mi nombre es Patricio Espinoza León, Soy de Chile y de Profesion Ingeneiro Civil. Le escribo para felicitarlo por su pagina web que es bastante completa e interesante. Durante varias visitas realizadas a su pais (Peru) he podido apreciar la tecnica que manejan en las estructuraciones de albañileria, sin embargo en Chile no se permiten estructuracion superiores a 4 pisos.

     Por la experiencioa que usted tiene me gustaria presentarles algunas consultas.

     Desde ya espero mantener un contacto por este medio y en un futuro cercano un conversacion cordial y en forma personal, siempre dejando de lado las diferencia politicas que ponen nuestros respectivos lideres de gobierno, ya que nosotros como ciudadanos debemos tener un trato cordial, tal como como me han demostrados ustedes cuando he visitado Tacna, Cusco, Machu Pichu, Trujillo, Chiclayo, et.
590. Ángel San Bartolomé 27 marzo, 2009 en 8:30 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Mediante el brazo rígido se trata de cumplir con la hipótesis de Navier (las seciones planas permanecen planas antes y después de haberse aplicado las cargas). Al respecto, quisiera que veas la figura 8.14 que aparece en los comentarios al capítulo 8 (Análisis y Diseño Estructural) de la Norma E.070 en este blog. Por otro lado, "Rigid Zone Factor" es la relación entre la longitud de la zona rígida entre la longitud total de la barra en análisis y no es 0.5. Si no considerases este factor, el programa asumiría que toda la barra es flexible, lo que sería un error serio para el caso de vigas que llegan a muros. Saludos,
591. Ángel San Bartolomé 27 marzo, 2009 en 8:33 am

     Estimado Patricio Espinoza:

     Trata de averiguar porqué en Chile limitan la altura de los edificios de albañilería confinada a 4 pisos. Saludos,
592. Manuel Anaya 31 marzo, 2009 en 7:09 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé, primero felicitarlo por este exelente blog, y a la vez consultarle acerca de diseño de un cerco, he leido que las juntas en los cercos debe ser cada 16 ó 20 metros, pero tengo una duda alli, esto es independiente del numero de paños, porque tambien he leido que debe ser cada 4 paños, por lo que quisiera saber por que concepto me guio, pues si tengo paños pequeños, puede que con 5 ó 6 paños llegue a los 20 metros.
     Saludos
593. Ángel San Bartolomé 1 abril, 2009 en 7:53 am

     Estimado Manuel Anaya:

     El espaciamiento entre las juntas de los cercos, o de cualquier muro portante o no portante, depende del tipo de ladrillo y de la calidad del suelo de cimentación. De acuerdo a nuestra Norma E.070, para el caso de ladrillos de arcilla o de sílice-cal, en suelo de buena calidad, las juntas pueden estar espaciadas hasta en 25m, pero si las unidades (ladrillos o bloques) fuesen de concreto, como máximo se permite hasta 8m, por los mayores problemas de variación volumétrica que tienen esas unidades. Saludos,
594. Walther Flores 1 abril, 2009 en 3:40 pm

     Ante todo saludarlo y agradecerle por su respuesta, para una investigacion tendria que construir una losa a escala reducida la cual soportaria una carga, mi pregunta es como tendria que simular los apoyos de dicha losa al momento de ensayarla, una opcion que tengo es colocarle una viga por debajo de la losa, pero me gustaria saber si tiene q ser perimetral o solo en dos lados opuestos, o quiza usted tenga otra alternativa.
     GRACIAS
595. Ángel San Bartolomé 2 abril, 2009 en 7:42 am

     Estimado Walther Flores:

     El modelo a ensayar debe representar con la mayor fidelidad posible, las condiciones reales de la losa: en apoyos, en cargas, etc. Saludos,
596. Nelly Corazao Pinto 3 abril, 2009 en 4:09 pm

     Estimado Ing. Angel, a cerca de la adherencia "unidad- mortero", en el blog Comentarios al Capítulo 5 de la Norma E.070 "Resistencia de Prismas de Albañilería" dice: cuando la adherencia es óptima, la falla atraviesa tanto a la unidad como al mortero,
     lográndose maximizar la resistencia a fuerza cortante; en cambio, cuando no se ha logrado
     optimizar la adherencia unidad-mortero la falla es escalonada a través de las juntas…
     En un tema de investigacion hicimos ya los muros de 60×60 y en estos ensayos se puede observar que la adherencia que obtenemos a simple vista es la correcta la consulta es como puedo yo obtener los datos de adherencia (valores),que instrumentacion, formulas,etc. puedo yo usar para tener esos valores…
     Es por eso que queriamos realizar el ensayo de Traccion Indirecta (metodo brasileño)porque este ensayo nos podria dar valores, por lo que le pido por favor me pueda brindar los datos para este ensayo como son: tipo de varillas a usar (longitud, diametro), la carga en que area va ser aplicada y la exprsion con la que podre comhallar los valores de adherencia "unidad mortero".
     De ante mano le doy las gracias por la ayuda que me pueda brindar
     Saludos…Nelly
597. Ángel San Bartolomé 4 abril, 2009 en 8:35 am

     Estimada Nelly Corazao:

     El ensayo de compresión diagonal en muretes cuadrados, genera indirectamente tracciones diagonales iguales al esfuerzo de corte puro aplicado (v = P/A, donde "A" es el área de la diagonal cargada), en la dirección ortogonal a la compresión "P". Son esas "tracciones indirectas" las que generan la ruptura del murete y se incrementan cuanto mayor sea la adherencia ladrillo-mortero. En vista que te has empecinado en hacer el ensayo de tracción indirecta en emparedados, te haré reflexionar de otro modo. Este ensayo brasileño es mucho más económico que el ensayo de compresión diagonal, y ambos miden tracciones indirectamente al igual que el ensayo de tracción por flexión en pilas, en consecuencia el brasileño debería reemplazar al de compresión diagonal. Sin embargo, en la Norma E.070 se reglamentó el ensayo de compresión diagonal y no el brasileño. Esto se debe a que el brasileño provoca una gran dispersión de resultados producido por la misma técnica, forma de la probeta y equipos utilizados. Por eso abandoné esa técnica en la década del 80, ya que los resultados no son confiables, por tanto, no puedo recomendar algo en lo cual no confio. El caso de las probetas de concreto homogéneas y de forma cilíndrica, es otra cosa. Saludos,
598. cesar reyna 6 abril, 2009 en 7:06 am

     Ing.
     se construye una casa, entre la casa a construir y el cerco perimetrico hay una distancia de 1.80m aprox. que viene ser un jardin. en la parte exterior del cerco perimetrico existe una vereda. que esta a una diferencia de altura con respecto al jardin de 2.40 m. Bastaria que al excavar realizar una calzadura para sostener esta altura de 2.40m (siguiendo todos los procedimientos de calzar), o es necesario construir un muro de contencion dependiendo del analisis (gravedad o voladizo)
     Le agradezco su respuesta.
599. Ángel San Bartolomé 6 abril, 2009 en 1:37 pm

     Estimado César Reyna:

     Una calzadura es un muro de gravedad (de concreto simple) y trabaja adecuadamente porque por lo general se construyen debajo de un muro portante, que le transmite esfuerzos de compresión que contrarrestan a las tracciones por flexión originadas por el empuje del suelo. En tu caso, la calzadura se haría debajo de un cerco por lo que no tendrías la ayuda de esas compresiones, con lo cual, deberías revisar si ella puede o no soportar esas tracciones y si no puede, entonces deberías usar un muro de contención de concreto reforzado. Saludos,
600. Mohammad Yeckrangnia 8 abril, 2009 en 9:23 am

     Dear Professor San Bartolome,

     I am an M.Sc. student of Sharif University of Technology working on my thesis "Seismic retrofit of a traditional adobe house (with dome roof) in Iran with shaking table experiments".

     The method should be simple to implement, economical and fast. I have three methods on paper and am supposed to decide which one is the best. Attached please find the schematic explanation of the methods. You may want to visit my website where you can find different traditional houses in Iran.http://mehr.sharif.ir/~yekr… and 3ei.org

     I would appreciate it if you help me in that matter and send any material you think might be of value, including your paper’s draft of the shaking table tests. Besides that, how many days was your model cured? Do you know any published papers which explicitly mentioned the curing time?

     Thank you very much in advance and with regards.

     Mohammad Yekrangnia
601. MANUEL ANAYA 8 abril, 2009 en 9:57 am

     Estimado Ing. San Bartolomé, agradecerle por la respuesta a mi anterior pregunta,y a la vez consultarle si es necesario colocar una columna en el punto de corte de dos muros de mi cerco, es decir en la esquina, he leido que no es necesario puesto que uno de los muros actuan como arriostre del otro, queria saber su opinion acerca de esto. gracias
602. Ángel San Bartolomé 9 abril, 2009 en 11:40 am

     Dear Mohammad Yekrangnia:

     I think that the technique for retrofit adobe houses must be very simple, in order that it can apply for the own people. Using steel welded mesh in both faces of the wall, connected by wire and covered with cement mortar, we obtained very good results in real cases in 9 houses subjected to 2 strong earthquakes occurred in Peru. Related to the curing time, the age of our specimens is at least 28 days. More information, including video and pictures, appears in this blog in the chapter “Albanileria de Tierra Cruda”.

     My best regards,
603. Ángel San Bartolomé 9 abril, 2009 en 11:48 am

     Estimado Manuel Anaya:

     La conexión dentada entre muros ortogonales, es insuficiente como para soportar las acciones sísmicas transversales a uno de los muros. Debe colocarse una columna en el encuentro. Algo que nos falta investigar es si el uso de chicotes de 1/4" en forma de "L", colocados en las juntas horizontales y anclados en ambos muros, podrían reemplazar a la columna de arriostre. Mientras que no investigemos esto, te recomiendo usar la columna. Saludos,
604. Paola 14 abril, 2009 en 7:49 pm

     Estimado Angel San Bartolome, ante todo felicitarte por tu interesante blog, soy una estudiante de arquitectura de la ciudad de Trujillo, en estos meses estuve relizando mis practicas como corresponden, queria hacerte una consulta que observe en la obra que estuve y que volvi a visitar no hace mucho, ademas te agradeceria bastante si me pudieras brindar informacion con respecto a la siguiente inquietud que tengo: Porque se dan las fisuras en muros de corte y que tratamiento se le puede dar(muros de cortes de 0.12 cm), ya que no absolvieron estas dudas los profesionales de esa obra. Sin otro particular me despido esperando que me pudieras absolver esta inquietud…saludos…Atte Paola
605. Ángel San Bartolomé 15 abril, 2009 en 7:44 am

     Estimada Paola:

     Con mucho gusto responderé tu consulta, pero antes debes identificarte indicando tu apellido, esa es la única condición que les pido a los lectores del blog, ya que no acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
606. Paola Gómez 15 abril, 2009 en 1:11 pm

     Estimado Angel San Bartolome, disculpa que no haya firmado mi nombre es Paola Gómez García, espero que puedas absolver mi inquietud, agradeciendote de antemano y en espera de tu respuesta—Atte Paola Gómez
607. Ángel San Bartolomé 16 abril, 2009 en 8:24 am

     Estimada Paola Gómez:

     Las fisuras en los muros de albañilería se presentan cuando se excede una deriva de 1/800. Estos desplazamientos podrían deberse a una serie de factores: 1) sismos que originan desplazamientos laterales en las losas, que a su vez están conectadas a los muros; 2) asentamientos diferenciales en la cimentación; 3)contracción de secado de la losa de techo, cuando carece de juntas y ha sido mal curada; 4) asimetría en la disposición de las cargas de gravedad, que causan desplazamientos laterales y también desplazamientos relativos verticales; 5) ladrillos asentados en estado seco, que succionan rápidamente el agua del mortero generando contracciones de secado; etc. Si se presentó la fisura, hay que profundizarla, limpiarla, humedecerla y taponarla con mortero 1:4, para después coserla con una malla electrosoldada anclada en ambas caras del muro, para finalmente tarrajear la pared. Saludos,
608. Paola Gómez 16 abril, 2009 en 10:57 am

     Estimado Ángel San Bartolomé, gracias por tu respuesta, pero si las fisuras se presentan en muros de concreto armado; que tratamiento deberia hacerse?, ya que estuve navegando por internet y existen variedad de productos como los epoxicos que ofrecen dar solucion, consideras que estos funcionen o que recomiendas para dar solucion, se puede aplicar el metodo que me describes al final de tu respuesta…muchas gracias.Saludos,
     Paola Gómez
609. Karem Ulloa 16 abril, 2009 en 5:54 pm

     Ing. San Bartolomé:

     Quisera saber si es que es necesario definir el tipo de ladrillo a usar en los tabiques (pandereta, econoblock, kingkomg, p7) antes del diseño estructural y por qué debe hacerse.
610. Ángel San Bartolomé 17 abril, 2009 en 8:03 am

     Estimada Paola Gómez:

     Aparte de las causas que originan fisuras indicadas en el mensaje anterior, para el caso de las placas de concreto armado existen otras razones que debes descubrir antes de efectuar la reparación, como por ejemplo: 1) la corrosión del refuerzo; 2)la presencia de tuberías; 3) la contracción de secado. Mira un artículo sobre ventajas y desventajas de los muros en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… Una de las causas más comunes es la contracción de secado, originada por un mal curado y faltas de juntas de dilatación, antiguamente los encofrados se retiraban después de 7 días de haberse vaciado el concreto, actualmente lo hacen después de 1 día, con lo cual, la pérdida de humedad en el concreto es más violenta y eso da lugar a una mayor contracción. En cuanto a la reparación, existen varias técnicas, como por ejemplo: la inyección de resina epóxica, el uso de mallas de fibra de carbono o de vidrio, etc., todas estas técnicas son caras y si bien hacen que se recupere la resistencia, pero la rigidez queda degradada. Por eso es mejor tomar medidas preventivas, como curar adecuadamente al concreto, usar concreto con fibra incorporada, etc. Saludos,
611. Ángel San Bartolomé 17 abril, 2009 en 8:09 am

     Estimada Karem Ulloa:

     Por supuesto que es importante definir en los planos de estructuras qué tipo de unidad se va a utilizar en los tabiques. Porque: 1) sus características elásticas son distintas y eso debe contemplarse en el análisis estructural; 2) la forma de arriostrar al tabique es distinta dependiendo del tipo de unidad; 3) los pesos volumétricos son diferentes y eso debe considerarse al evaluar la fuerza sísmica. Saludos,
612. Francisco Sánchez 17 abril, 2009 en 12:35 pm

     hola ingeniero quisiera preguntarle acerca de algun estudio que alla realizado en muros de masposteria confinado con dala intermedia,quisiera saber si me podria dar alguan informacion si es que tuviera la necesito para mi trabajo de titulacion dado que probamos un muro de dala intermedi en la faculta de ingenieria UAG,chilpancingo,mexico y mi asesor me dijo que habia leido que usted tenia algun trabajo similar, esperando su respuesta le agradesco su atencion reciba un cordial saludo del pasante en ingeniero Francisco Javier Sanchez Agustin de chilpancingo gro. mex.
613. Ángel San Bartolomé 18 abril, 2009 en 7:14 am

     Estimado Francisco Sánchez:

     Lo que en México se denomina "dala" en el Perú la llamamos "solera". El artículo que solicitas lo puedes encontrar en este blog en el capítulo "Albañilería Confinada", proyecto 04, bajo el nombre "Variación del Refuerzo Vertical y Horizontal". Allí cometimos el error de no colocar estribos en la unión solera intermedia-columna. Te deseo muchos éxitos en tu investigación y espero que difundas este blog en la UAG. Saludos,
614. Karen Anzola 20 abril, 2009 en 10:21 am

     Buenos dias Sr Angel. Soy estudiante de ing civil en la UCLA, Venezuela, actualmente estoy realizando mi tesis de grado sobre bloques de adove estabilizados, debido a que en venezuela no existe una norma especifica para este tipo de bloques nos vemos en la necesidad de utilizar la norma peruana. Me gustaria saber donde puedo encontrar esta norma, he revisado en internet pero no estoy segura de haber encontrado la norma completa. Espero su pronta respuesta.
     att. Karen Anzola
615. Ángel San Bartolomé 21 abril, 2009 en 7:27 am

     Estimada Karen Anzola:

     La Norma peruana E.080 "Adobe", puedes descargarla de este blog, aparece en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda". Trata de difundir este blog entre tus amigos de la UCLA. Saludos,
616. cesar reyna 26 abril, 2009 en 5:31 pm

     Buenas tardes Ing.
     Al diseñar estructuralmente una casa de 2 pisos con muros de albañileria. y
     Al tener una luz de 4.25 m. al diseñar la viga tengo un peralte de 0.50m, pero por consideraciones arquitectonicas me observan el propietario que el techo de este ambiente debe ser plano no debe quedar viga peraltada en el ambiente. Como transformo esta viga peraltada en viga chata. Oh en otros ejes tendria que aumentar muros (espesor) de para que en el eje observado la demanda sismica disminuya. Gracias por su respuesta
617. Ángel San Bartolomé 27 abril, 2009 en 7:50 am

     Estimado César Reyna:

     Si tu problema es por carga vertical, podrías optar por una losa armada en 2 sentidos, para descargar el trabajo de la viga en cuestión, de tal forma que puedas transformarla en viga chata, pero, aún así, debes revisar deflexiones en esa viga. Si el problema es sísmico, como tú bien dices, tendrías que aumentar la rigidez de los ejes paralelos a la viga en cuestión. Saludos,
618. Gustavo Mori 30 abril, 2009 en 1:17 pm

     Ing. San Bartolome

     Le escribe Gustavo Mori, soy ingeniero civil y he leido todos sus analisis respecto a las normas de albañileria, realmente me da gusto saber que en el Peru existen profesionales que se dedican a la investigacion y ademas comparten sus conocimientos.
     Agradecere me pueda indicar ¿Que requisitos debe cumplir un ladrillo para ser considerado del Tipo IV

     * Gracias *
619. Alvaro Saavedra 30 abril, 2009 en 7:52 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Soy alumno de la Maestría de Ing. Civil y quisiera hacerle una consulta respecto a una duda que tengo:

     ¿Sería válido y/o útil pensar en realizar un trabajo de investigación respecto al Diagrama Momento – Curvatura en Muros de Albañilería Confinada?

     Es una idea que se me vino a la mente viendo el tema de Momento-Curvatura, tal vez Ud. como especialista podría darme su opinión al respecto.

     Gracias.
620. Ángel San Bartolomé 1 mayo, 2009 en 8:46 am

     Estimado Gustavo Mori:

     Para clasificar un ladrillo, se requiere hacer 3 pruebas: variación de dimensiones, alabeo y compresión. Luego, utilizando la Tabla 1 de la Norma E.070 y los peores resultados de las 3 pruebas, se clasifica al ladrillo. En la Tabla 1 aparecen los requisitos que debe cumplir el ladrillo clase IV. Saludos,
621. Ángel San Bartolomé 1 mayo, 2009 en 8:52 am

     Estimado Álvaro Saavedra:

     Las edificaciones de albañilería confinada tienden a fallar por corte ante los terremotos, por eso en la Norma E.070 se diseña pensando en ese tipo de falla, por lo que efectuar diagramas momento-curvatura para esos muros estaría demás. Más bien en la Norma E.070 se busca que la Albañilería Armada tenga una forma de falla por flexión, allí serían aplicables los diagramas momento-curvatura. Saludos,
622. juan palomino 2 mayo, 2009 en 7:04 am

     Buenos dias ing.
     Una consulta a los cuantos dias se puede trabajar (asentar ladrillo) sobre una losa aligerada despues de ser vaciada de concreto. O se esperaria que se desencofre la losa aligerada para recien empezar a trabajara sobre ella.
     Muchas gracias por su aporte.
623. Ángel San Bartolomé 3 mayo, 2009 en 8:42 am

     Estimado Juan Palomino:

     Dependiendo del tipo de muro, tu pregunta tiene 2 respuestas. 1) Para el caso de tabiques ubicados sobre la losa, debes desencofrar primero la losa y después construir la albañilería, de lo contrario las deflexiones que se producen en la losa al desencofrarla, podrían dañar al tabique. 2) Para el caso de muros portantes, puesto que estos muros presentan continuidad vertical, su albañilería podría construirse incluso al día siguiente de haberse vaciado el concreto de la losa y estando encofrada la losa. Sin embargo, es recomendable dejar que pasen unos 3 días después del vaciado, tanto para curar la losa como para que se produzca su contracción de secado, para después construir la albañilería. Saludos,
624. Nelly 4 mayo, 2009 en 11:07 am

     Buenos dias Ingeniero, gracias por la respuesta que pueda darme a la duda que aun tengo con respecto a la adherencia ladrillo-mortero, con las explicaciones que me dio para los ensayos en probetas pequeñas (traccion indirecta, traccion directa y cizalle), entendi que por las dispersiones que presentan en los resultados, no son ensayos confiables por lo que ya han sido descartados, pero aún no comprendo como es que se llega a cuantificar la adherencia en el ensayo de compresion diagonal en muretes cuadrados (un porcentaje o relacion con respecto al ensayo, medida en la misma unidad que el esfuerzo de corte?)…podria por favor darme un aexplicacion para yo poder cuantificar la adherencia en mis muretes cuadrados?
     Muchisimas gracias Ingeniero por la respuesta.
     Cuidese
625. Ángel San Bartolomé 5 mayo, 2009 en 8:14 am

     Estimada Nelly Corazao:

     Algo que olvidé mencionarte en la respuesta anterior, es que el ensayo de compresión diagonal en muretes mide la adherencia que se desarrolla tanto en las juntas horizontales como verticales, a diferencia de otras técnicas de ensayo. Sobre la cuantificación de la resistencia, es algo que ya te respondí, pero, para mayor detalle, debes leer los comentarios al capítulo 05 de la Norma E.070, "Resistencia de Prismas de Albañilería", que aparece en este blog, así como los artículos que aparecen en el capítulo "Adherencia Unidad-Mortero". También lee el artículo 14 que aparece en el capítulo "Espacio Libre". Saludos,
626. Juan Palomino 5 mayo, 2009 en 9:16 pm

     Buenas noches ing.
     Muchas gracias por su respuesta de a los cuantos dias se puede trabajar (asentar ladrillo) sobre una losa aligerada despues de ser vaciada de concreto.
     Siguiendo con el mismo tema, a los cuantos dias se puede iniciar el enconfrado y vaciar el concreto de la losa aligerada del siguiente techo (a los 7, 10 o 14 dias). Es necesario tener la probeta ensayada para verificar si ya alcanzo la resistencia deseada en el diseño.
     Muy agradecido por su contribucion a mi formacion como ingeniero.
627. juan palomino 5 mayo, 2009 en 9:46 pm

     para aclarar lo encofrado y vaciado, a los cuantos dias se puede iniciar el enconfrado y vaciar el concreto de la losa aligerada del siguiente techo (a los 7, 10 o 14 dias). Aun estando el primer nivel enconfrado y con sus puntales. Es necesario tener la probeta ensayada para verificar si ya alcanzo la resistencia deseada en el diseño.
     Gracias
628. Ángel San Bartolomé 7 mayo, 2009 en 7:53 am

     Estimado Juan Palomino:

     En la respuesta anterior te había recomendado iniciar la construcción de la albañilería portante al tercer día de haberse vaciado el concreto de la losa, en ese lapso, puedes ensayar tus probetas para tener una idea de la resistencia de ese concreto y efectuar correcciones antes de construir el muro. Luego viene la construcción de la albañilería en 2 jornadas, en la tercera armas el encofrado de las columnas y se vacía su concreto, en la cuarta jornada puedes desencofrarlas, curarlas e iniciar el encofrado del techo inmediato superior y al día siguiente puedes vaciar el concreto del techo y de las vigas en simultáneo. Lógicamente, esta respuesta depende de varios factores, como: la magnitud de la obra, el rendimiento de la mano de obra, la disposición de equipos, materiales, encofrados, etc. Saludos,
629. Juan Carlos Antequera Huaman 12 mayo, 2009 en 2:41 pm

     Estimado Ingeniero, quisiera hacerle una consulta, escuche un comentario de un colega que en estructuras hasta de 2 pisos se podia obviar las vigas peraltadas en el eje secundario de una losa aligerada; tengo entendido que de acuerdo a la idealizacion para los calculos, la losa se considera como un diafragma rigido y por lo tanto deberia tener vigas peraltadas en el eje principal y secundario de las mismas.
     ¿Es posible obviar las vigas peraltadas en el eje secundario en estrucuturas hasta de 2 pisos?

     Muchas gracias.
630. Daniel Díaz 12 mayo, 2009 en 7:00 pm

     ESTIMADO INGENIERO , ESTOY HACIENDO UNA INVESTIGACION SOBRE EL DIAGNOSTICO DE LA VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL DE VIVIENDAS DE ALBAÑILERIA , NO TENGO INFORMACION SOBRE ALGUNA METODOLOGIA PARA LA EVALUACION DE VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL SI ME PODRIA AYUDAR LE ESTOY BIEN AGRADECIDO FELICITACIONES POR ESTE BLOG MUY INFORMATIVO PARA ESTUDIANTES E INGENIEROS MI SALUDO AFECTUOSO DESDE CHIMBOTE

     ATENTAMENTE ..
     DANIEL DIAZ B.
631. Ángel San Bartolomé 13 mayo, 2009 en 7:47 am

     Estimado Juan Carlos Antequera:

     Para un sismo no existen direcciones secundarias, todas son principales, por tanto, en los sistemas aporticados dependerá de la magnitud de los esfuerzos y deformaciones que tenga la viga como para peraltarlas o no. Distinto es el caso de las vigas soleras, ya que ellas no se deforman por flexión al estar ligadas a la albañilería, esas vigas pueden ser chatas. En cuanto a la acción de diafragma que tienen las losas, no se requiere peraltar a las vigas, las losas, por su enorme área que tienen, prácticamente no se deforman ante cargas contenidas en su plano.
632. Ángel San Bartolomé 13 mayo, 2009 en 7:53 am

     Estimado Daniel Díaz:

     Lee el artículo #13 que aparece en en el capítulo "Espacio Libre" de este blog. En la PUCP se han hecho tesis sobre vulnerabilidad de las viviendas de albañilería, lamentablemente no fueron publicadas. Al respecto, trata de comunicarte con los asesores de esas tesis: Marcial Blondet (mblondet@pucp.edu.pe) y Alejandro Muñoz (amunoz@pucp.edu.pe). Saludos,
633. Ramiro Zamata Calcina - Egresado UNSA 13 mayo, 2009 en 2:55 pm

     Buen Dia Ing. San Bartolome:
     1. ¿Se considera a un muro de albañileria como un muro de corte?

     2. ¿ En edificaciones de albañileria se recomienda solo construir hasta 5 pisos o 15m, a que explicacion se debe dicha recomendacion?

     3.¿ Por que en albañileria caen en la zona plana del espectro de respuesta?

     4. ¿ A partir de que dimensiones se puede considerar como elemento Muro de corte "placa" ?
     saludos y Muchas Gracias por su respuestas
634. cesar reyna 13 mayo, 2009 en 10:28 pm

     Buenas noches Ing.
     En una construccion , la viga que une dos muros de albañileria, tienen un armadura de fierro de 5/8" es posible trabajarla con su areas equivalentes de 1/2".? Es decir que si el plano manda 4 fierros de 5/8", se podra reemplazar por 6 fierros de 1/2". Habria algun problema hacer este cambio?
     Gracias por su respuesta
635. Ángel San Bartolomé 14 mayo, 2009 en 7:41 am

     Estimado Juan Carlos Antequera:

     Olvidé indicarte que en los comentarios al capítulo 06 "Estructuración", de la Norma E.070, que aparece en este blog, puedes encontrar información sobre los diafragmas. Saludos,
636. Ángel San Bartolomé 14 mayo, 2009 en 7:54 am

     Estimado Ramiro Zamata:

     Las respuestas a tus preguntas son: 1 y 4) Todo muro que presente alta rigidez lateral y que, en consecuencia, absorba un gran porcentaje de la fuerza cortante sísmica, se le denomina "muro de corte", en ese sentido, en la Norma E.070 se establece que para que un muro de albañilería reforzada (confinada o armada) sea portante de carga sísmica, debe tener más de 1.2m de largo. 2) No es una recomendación, es una obligación, y se debe a que a nivel mundial no existen experiencias sobre el comportamiento sísmico de la albañilería confinada con más de 5 pisos, en cambio, para la albañilería armada sí existe experiencia y allí no hay límite en la altura, automáticamente este límite lo fija la resistencia del material. 3) Porque esas edificaciones son muy rígidas, con un período de vibrar menor que el período Tp que limita la zona plana del espectro de la Norma Sísmica E.030. Saludos,
637. Ángel San Bartolomé 14 mayo, 2009 en 7:58 am

     Estimado César Reyna:

     Por supuesto que puedes hacer cambios en el diámetro de las barras, manteniendo la cuantía y proporcionando los anclajes y traslapes que la Norma E.060 especifique. El único problema podría ser que cuanto mayor es la cantidad de barras, generas más congestión y eso causa cangrejeras. Saludos,
638. Freddy Oporto Soto 14 mayo, 2009 en 11:23 am

     Estimado Ing. San Bartolomé

     Tema: Ductilidad
     Al aplicar una carga constante a un muro de concreto armado que tiene las mismas caracteristicas y que solo difiere en la altura uno es de 2.40 y el otro 4.80m

     Cosideremos que ambos muros no llegan a la rotura.

     ¿Se puede arribar a la conclusion, que la deformacion es proporcional a su altura?

     ¿Ademas, se puede asociar a la deformacion como ductilidad del caso arriba mencionado?
639. Ángel San Bartolomé 15 mayo, 2009 en 7:56 am

     Estimado Freddy Oporto:

     La deformada de un muro es lineal a la largo de su altura sólo cuando predomina al 100% la deformación por corte, pero existe también deformación por flexión, por tanto, tu conclusión es errónea. Por otro lado, la ductilidad no tiene nada que ver con la deformación elástica. Para el caso que indicas, el muro alto tendría mayor deformación lateral que el muro bajo y tu conclusión sería que el muro alto es más dúctil que el bajo; sin embargo, el muro alto es más propenso a que termine fallando tempranamente por trituración de sus talones que el muro bajo, ya que en el alto los esfuerzos de compresión por flexión son mayores, por tanto, el muro bajo sería más dúctil que el alto a igualdad de refuerzos. Saludos,
640. Freddy Oporto 15 mayo, 2009 en 4:10 pm

     Estimado Ing. Angen San Bartomé

     Agradesco por su respuesta y la deferencia suya.

     Tengo una inquietud Analice un modelo de una edificacion en albañileria de 3 pisos de forma manual y computacional, pero los resultados tiene una variacion importante pues no conciden, por ejemplo en el analisis de un muro existe una variacion de 20tn en lo referente al cortante que toma el mismo, lo mismo sucede con el Momento, el modelo manual me da mayores valores, al parecer creo que estas variaciones son muy significativas y algo no camina bien, resultados que me llevan a la siguientes reflexiones:
     – El metodo computacional es mas preciso
     – Realice un mal modelamiento.
     * Tal vez usted investigo la compracion experimental de un modelo a escala con los resultados obtenidos medioante estos paquetes de analisis estructural.

     Me gustaria que me de su apreciacion.

     Muchas Gracias.
641. Ángel San Bartolomé 16 mayo, 2009 en 7:36 am

     Estimado Freddy Oporto:

     Las diferencias en cortantes que indicas es muy fuerte, por lo que algo está mal. En cualquiera de los métodos, si uno comete error en los datos, los resultados saldrán mal. En ese sentido, en el análisis manual es menos probable que uno cometa error, ya que mientras se resuelve el problema, uno va pensando en los resultados parciales, mientras que en el análisis computacional obtienes de manera directa los resultados finales. Cualquiera que sea el método, debes analizar los resultados finales, viendo que exista equilibrio, o que obtengas una configuración deformada dentro de lo esperado. Saludos,
642. ricardo leon 16 mayo, 2009 en 11:09 am

     excelente blog …tengo interes de informarme en lo referente a la NORMA DE CARGA.si hay alguien que me pueda dar todo tipo de informacion estare eternamente agradecido…gracias y saludos a todos
643. Ángel San Bartolomé 18 mayo, 2009 en 8:15 am

     Estimado Ricardo León:

     La Norma de Cargas E.020 forma parte de nuestro Reglamento Nacional de Construcciones. Este reglamento puedes adquirirlo en SENCICO. Saludos,
644. Ramiro Zamata Calcina 21 mayo, 2009 en 7:43 am

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé

     Al analizar un edificio 3 pisos de albañilería confinada de 72m2 (8×9 m2)con el programa ETABS, en la direccion paralela a la fachada sólo hay dos muros ubicados en la parte central de la planta, uno de soga (1.35m) y el otro de cabeza (3.60m). El de cabeza en el primer piso absorbe el 70% del cortante sismico, el eje del muro indicado pasa por el centro de masas del edificio.

     Al hacer la verificación por fisuración obviamente no pasa.

     1.- ¿Cuál sería la explicación?
     2.- ¿ Es correcto afirmar que absorbe ese porcentaje de cortante debido a que su eje pasa por el centro de masas?

     Muchas Gracias por la Respuesta
645. Ramiro Zamata Calcina 21 mayo, 2009 en 7:58 am

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé

     Complementando el comentario anterior:

     No cumple la densidad mínima de muros en la direccion indicada, pero el desplazamiento lateral de entrepiso es menor al indicado por la norma E-030 (0.003<0.005)

     Muchas Gracias por las Respuestas
646. Ángel San Bartolomé 21 mayo, 2009 en 8:48 pm

     Estimado Ramiro Zamata:

     El tipo de estructuras que describes, son las que colapsaron en el sismo de Pisco del 2007 (lee el artículo respectivo en este blog). La densidad mínima de muros que se indica en la Norma E.070 es para evitar el colapso total de las edificaciones de albañilería, aparte, para tratar que queden en un estado reparable, debe cumplirse otra densidad de muros dada por la suma de sus resistencias a corte (Vm) que debe ser mayor que la fuerza cortante impuesta por el sismo severo (VE), lee esto en los comentarios al capítulo 08 "Análisis y Diseño Estructural". En cuanto al ETABS y al SAP, debes tratar de modelar a los muros de tal modo que se comporten como láminas que tengan rigidez sólo en su plano, de otro modo, un muro largo, dada su gran área, podría estar descargando a los muros orientados en la dirección transversal y rigidizando más de la realidad a esa dirección. Esto podría estar ocurriendo en tu caso, ya que el único muro importante que describes, debería estar tomando más del 90% del cortante total. Saludos,
647. Ronald Piscoya 22 mayo, 2009 en 12:16 am

     Estimado Ing.San Bartolome:
     Le saludo cordialmente y felicitarlo por sus investigaciones realizadas.Tengo una duda respecto a los muros de albañileria.En el proceso constructivo del muro cuando se colocan las tuberias para las instalaciones electricas se pican estos muros debilitandolos.quisiera saber si tiene alguna influencia este aspecto del picado de muro a la capacidad de soporte del muro ante el efecto sismico en la direccion tanto en X como en Y,y si es asi hay alguna recomendacion para evitar este daño que se ocasiona?
     Asimismo le saludo en nombre de ACI-UNFV la cual soy director y nose si seria posible una conversacion con ud.o algun telefono para poder contactarme con ud. para ver si podria darnos una catedra relacionado a albañileria en nuestras futuras conferencias que realiza el ACI-UNFV.De antemano le agradezco su gentil apoyo.
     Saludos
648. juan palomino 23 mayo, 2009 en 6:44 am

     Buenos dias Ing.
     Una consulta, en las viguetas (ancho .10m)de la losa aligerada a lo mas cuantos fierros positivos es recomendable colocar. A lo que me refiero es si por analisis y diseño manda 2 fierros de 1/2" (uno corre a lo largo de la vigueta y el otro en la parte central) y en obra por ya no contar con estos fierros quieren colocar lo equivalente en 3/8". Saliendo 4 de 3/8", lo cual me parece demasiado colocar esa cantidad de fierros en una vigueta de ancho de .10m. Cual seria el sustento tecnico para restringir el nro de fierros a colocar o en que norma pudo encontrar el sustento tecnico.
     Gracias por su respuesta.
649. Ángel San Bartolomé 23 mayo, 2009 en 7:56 pm

     Estimado Ronald Piscoya:

     La influencia de tuberías sobre el comportamiento sísmico de la albañilería confinada, puedes verla en uno de los primeros artículos que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog; asimismo, debes leer los comentarios al capítulo 01 de la Norma E.070, "Aspectos Generales" que aparece en este mismo blog, donde se indica las soluciones reglamentarias. Cualquier comunicación personal puedes hacerla escribiéndome a mi e-mail. Saludos
650. Ángel San Bartolomé 23 mayo, 2009 en 8:00 pm

     Estimado Juan Palomino:

     Debes revisar la Norma E.060 "Concreto Armado" que aparece en el blog de investigaciones en concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… , allí se indica el espaciamiento mínimo que deben tener las varillas así como el recubrimiento respectivo. Saludos,
651. Ramiro Zamata Calcina 27 mayo, 2009 en 7:10 am

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé

     Para edificaciones de albañilería la norma indica que el factor de reducción sísmica es (R=6, sismo de servicio) la mitad del severo, esto para el diseño por esfuerzos admisibles, es decir se hace el diseño con el sismo moderado para que la albañilería no se fisure (< 1/800) y cuando ocurra un sismo severo sea reparable con una distorsion menor a 1/200. Además la norma indica que los elementos de concreto armado en albañilería se diseñan por resistencia última. En un libro vi que hace todo el diseño con R=3 y esto me genera dudas.

     1.- ¿ Podría explicar sobre los diseños por esfuerzos admisibles y de rotura?
     2.- ¿ Cuando diseñar con el sismo moderado y cuando con el severo en albañilería?
     3.- ¿ Es correcto afirmar que cuando se hace el diseño por esfuerzos admisibles el R=3 se usa sólo para hacer el chequeo final?.

     Muchas Gracias por las respuestas.
652. Ángel San Bartolomé 27 mayo, 2009 en 9:57 am

     Estimado Ramiro Zamata:

     No sé qué libro habrás leído que te ha causado tanta confusión. Para que aclares tus conceptos, es necesario que leas totalmente los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070 "Análisis y Diseño Estructural", así como el ejemplo de aplicación que aparece en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería". Ambos documentos aparecen en este blog. En relación a tus preguntas, se aplica un método de diseño a la rotura contemplando criterios de desempeño sísmico. En esos criterios, la albañilería no debe agrietarse ante el sismo moderado, mientras que ante el sismo severo se acepta que el primer piso fallará por corte, por lo que los confinamientos deberán soportar la carga de agrietamiento para mantener la resistencia del muro en el rango inelástico. Por otro lado, se proporciona al edificio una adecuada densidad de muros (medida a través de la resistencia global), para tratar que el sistema quede en un estado reparable, sin que se produzca de ninguna manera el colapso. Saludos,
653. Luis Cárdenas Castillo 31 mayo, 2009 en 3:47 pm

     Ing. Bartolome:

     Estoy diseñando una edificación con sistema estructural mixto, a base de sistema aporticado y albañilería confinada, el primer modo de vibración es torsional, y el segundo y tercer modo son taslacionales.Estoy aplicando el metodo dinamico haciendo uso del programa Etabs, donde las distorsiones estan por el orden de 2 a 3 por mil cuando se aplica el sismo en el sentido XX y YY, mi pregunta es: en estas distorsiones esta la influencia del primer modo torsional de vibrar que tiene mi modelo, ¿si es asi, entonces mi modelo esta aceptable en lo que respecta a distorsiones?.
     Tengo la duda porque siempre se nos oriento de que los principales modos de vibrar deben ser traslacionales, sin embargo dado que la edificación que modelo es de tres pisos y aparentemente por las distorsiones que obtengo, el modo torsional no estaría influenciando grandemente en los desplazamientos. o es que hay otro modo de verificar las distorsiones que produce el modo torsional en mi modelo. gracias por su atención
654. Ángel San Bartolomé 1 junio, 2009 en 11:18 am

     Estimado Luis Cárdenas:

     Por lo que me indicas, la estructura debe calificar como irregular torsionalmente, de esta manera, espero que hayas considerado las especificaciones de la Norma E.030, como que el factor R debe reducirse multiplicándolo por 3/4 y que los esfuerzos de diseño deben ser mayores que el 90% de los valores asociados al análisis estático. También espero que hayas considerado las excentricidades accidentales y, asimismo, la verificación de las derivas debes hacerla en los ejes que tengan mayor desplazamiento lateral, no en el centro de masas. En cuanto a tu pregunta, el programa incluye en los resultados finales todos los modos de vibración que tú hayas solicitado. Por otro lado, pese a que no está especificado en la Norma E.030, mi consejo es que para estructuras mixtas, las derivas en la dirección aporticada no sean mayores que 0.005, ya que la albañilería transversal no puede adaptarse a la gran flexibilidad que tienen los pórticos y terminan quebrándose por más largo que sea el muro, al respecto, hay varios casos que se presentaron en los sismos del 2001 y 2007. Saludos cordiales,
655. Freddy Oporto Soto 1 junio, 2009 en 1:24 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

     Que tan recomendable es el uso de Tensores o tirantes para confinar tabiques y cual es us proceso constructivo?

     Garcias por su atencion.
656. Rafael Marcos 1 junio, 2009 en 4:40 pm

     Estimado ingeniero Ángel San Bartolomé:

     Mi nombre es Rafael Marcos, arquitecto por la Escuela de Madrid y alumno del curso de posgrado en "Habitabilidad Básica" impartido por el ICHaB (http://www.ichab.com) y dirigido por el ingeniero Julián Salas Serrano.

     Me permito escribirle para hacerle una consulta técnica como experto en estructuras de fábrica y tierra en zonas sísmicas.

     Actualmente estoy desarrollando junto a otros compañeros un proyecto de mejoramiento barrial en el área de Nievería, distrito de Lurigancho-Chosica en Lima.

     Uno de los mayores desafíos del proyecto es hacer frente a la construcción de muros de contencíon (entre 4 y 15 m) ocasionados por la actividad extractiva de la arcilla de la zona ,pues es un área de industrias ladrilleras, y que ponen en peligro a las viviendas que se están asentando en la zona ante el riesgo de posibles derrumbamientos (adjunto le envío alguna fotografía de la zona).

     Para tal propósito hemos pensado en desarrollar soluciones de contención de albañilería cerámica armada o bien a base de piezas cerámicas prefabicadas que puedan ensamblarse en seco de modo que se aproveche la industria, tecnología y modo de construcción local que es la arcilla.

     Lamentablemente hasta el momento no hemos encontrado ejemplos de este tipo por lo que le estaríamos agradecidos si pudiera darnos información sobre sistemas o experiencias de este tipo que se hayan realizado y usted conozca.
     Cualquier consejo o apreciación que nos haga nos será seguro de gran utilidad.

     Muchas gracias de antemano por su atención.

     Un saludo cordial,

     Rafael Marcos.
657. Ángel San Bartolomé 2 junio, 2009 en 7:54 am

     Estimado Freddy Oporto:

     Para efectos sísmicos, no soy partidario de los tensores, porque se aflojan por el ciclaje de desplazamientos, peor aún, si la albañilería llegase a fracturar, aparte del mantenimiento que hay que darles. Te recomiendo otras soluciones para arriostrar y, a su vez, reforzar a los tabiques, como la malla electrosoldada que aparece en el capítulo "Alféizares y Tabiques" de este blog. Saludos,
658. Ángel San Bartolomé 2 junio, 2009 en 7:59 am

     Estimado Rafael Marcos:

     Ví las fotos que me remitiste y la verdad es que son dramáticas. Te sugiero conversar con un especialista en suelos para que investigue la estabilidad de esos taludes y proponga alguna alternativa de solución. Saludos cordiales,
659. Gustavo Morales 3 junio, 2009 en 9:32 pm

     Ing. San Bartolome.

     tengo una duda acerca de tabiques de ladrillo de arcilla, bueno estos están independientes de la estructura, por medio de juntas de dilatación tecnkport, bueno estaran confinadas por columnas de 25x13cm, estos muros seran de 3.50 m, estaran confinados con una viga a 2.10 para hacer a la vez de dintel en puertas.

     pregunta: es suficiente ese confinamiento de la tabiquería o habria que amarrarlo al techo?????.

     he visto que aveces dejan fierro o mechas en los techos, usted piensa que sea necesario esto o que me recomendaria a base de su experiencia en estos casos.

     Muy agradecido a la pagina y a su tiempo.
660. Ángel San Bartolomé 4 junio, 2009 en 7:52 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Por la gran altura que tienen los tabiques que indicas, es necesario que lo conectes al techo, para evitar su gran balanceo ante cargas sísmicas perpendiculares al plano. Esos chicotes deben diseñarse por cizalle. Saludos,
661. Gustavo Morales 4 junio, 2009 en 1:09 pm

     Ingeniero San Bartolome:

     me podría recomendar algún detalle típico y/o bibliografia de como diseñar esos chicotes, que me hace referencia.

     Ingeniero cuando uno deja mechas en el techo y losa de apoyo de estos muros no portantes, afecta el comportamiento de la estructura, que la columna de amarre este vaceada de losa de apoyo a techo,los muros tendran una separacion y seran pañeteados, me refiero por mas que haya sido vaceada despues de la losa, actue perjudicando notoriamente el comportamiento a un sismo.

     Muy agradecido por su respuesta y disculpe seguir insistiendo.
662. Ing. Walter Carpio Laucata 4 junio, 2009 en 2:09 pm

     Ing. San Bartolome, el metodo de calculo teorico de: "Puntales y Tirantes" es un metodo de calculo valido para desarrollar analisis de estructuras de concreto armado en regiones con discontinuidad estructural incorporado por el ACI desde 1999, la nueva norma aprobada E-060 incorpora los criterios utilizados por este metodo?, cual es el nivel de difusion que se tiene de este?, ya sea a nivel empresarial o academico.
663. Ángel San Bartolomé 5 junio, 2009 en 8:14 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Para el diseño de las espigas que conectan a las columnetas del tabique con la viga principal, puedes suponer que el tabique está empotrado en su base y articulado arriba, luego, lo sometes a la carga sísmica perpendicular al plano (capítulo 9 de la Norma E.070) y determinas la reacción superior, para después dividirla entre el número de espigas. Esa fuerza debe ser igual a Av Fs, donde "Av" es el área de la espiga y "Fs = 0.4 fy = resistencia admisible del acero a cizalle", con lo cual puedes obtener "Av". Esa espiga se inserta en una especie de ojal que debe hacerce en la viga, con una profundidad de por lo menos 15cm y una longitud igual a dos veces la deriva màxima permitida para sistemas aporticados (2×0.007) por la altura del tabique. El ancho de ese ojal debe ser igual al diámetro de la espiga más 2mm a cada lado de la barra. Otra forma podría ser sujetando a las columnetas con unas guías (perfiles angulares) empernados a la viga; de igual forma, tanto el perfil como los pernos, deberán absorber el corte-cizalle y las guías deberán estar separadas de la columneta 2mm. Saludos,
664. Ángel San Bartolomé 5 junio, 2009 en 8:25 am

     Estimado Walter Carpio:

     La técnica de puntales y tirantes para evaluar en forma aproximada los esfuerzos, es un método muy antiguo, que nosotros hacíamos uso en la primera Norma de Albañilería del año 1982, para calcular las tracciones y compresiones en las soleras y columnas de confinamiento. Sin embargo, abandonamos esa idea, porque representaba más el caso de la interacción tabique-pórtico que al comportamiento de la albañilería confinada, donde se tenía que recurrir a muchos más puntales y tirantes, mira la figura 8.25 de los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070 que aparece en este blog. En la Norma E.060 "Concreto Armado", indirectamente se incorpora esta técnica, por ejemplo, para el caso de las "vigas pared". Saludos,
665. Gustavo Morales 5 junio, 2009 en 10:07 pm

     Ing. San Bartolome, entendi su sugerencia, otra consulta, no hay ningún problema en usar el acero de construcción común para hallar el Av, quiero decir que usando un acero de 5/8" de fy=4200 kg/cm2, estimo no tendre ningún problema, para lo que usare un ojal de 15cm de profundidad y ancho un tubo de diametro 1 1/2" que cumple la distorsion x 2 x h muro.

     Muy agradecido a sus amables repuestas, agradesco a su foro y a internet que permite estas consultas en red.

     Atentamente.
666. Ángel San Bartolomé 6 junio, 2009 en 8:45 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Parece que no entendiste lo que te expliqué. El ojal es una especie de ranura hecha en la viga (no es un tubo). Si tu tabique tiene 3.5m de altura, entonces la longitud de la ranura en la dirección del tabique debe ser 0.007x350x2 = 5cm, y su ancho debe ser 4mm más el diámetro de la espiga. Esta espiga va en el centro de la ranura. No coloques refuerzos al ojo, diséñalos. Saludos,
667. Luis Cárdenas Castillo 6 junio, 2009 en 9:19 pm

     Ing.Bartolome, por razones arquitectonicas a veces no todos los muros del primer nivel tienen continuidad vertical en todos los niveles, por lo que en la formula para densidad minima de muros confinados en cada dirección del edificio, donde el area de los muros en c/dirección entre el area de la planta de la edificación debe ser >= Z*U*S*N/56, y donde N es el numero de pisos, pregunto ¿ si mi edificación es de 3 pisos y quiero comparar la relación de densidad de muros en el nivel 02, entonces el valor N deber = 2, y si quiero comparar el nivel 3, el N debe ser = 1, es asi o estoy equivocado?.
     tambien quiero que me oriente en el sentido de como puedo analizar o modelar un eje de una edificación donde el paño del primer nivel es de albañilería confinada, y en el segundo y tercer nivel esta conformado solo por columnas y vigas (no hay continuidad del muro confinado).dado que las columnas del primer nivel que actuan como confinamiento solo se diseñan por corte, sin embargo las columnas del 2gdo y 3er nivel estarían trasmitiendo momentos a dichas columnas.
     Ingeniero, es posible tambien usar en un mismo sentido de la edificación un sistema estructural mixto a base de muros confinados y porticos, y en donde la densidad de muros sea menor a la minima, no obstante que estos cumplan con resistir los cortantes aplicados, y que tambien las derivas esten por debajo de los limites permisibles.
     Ingeniero, como se explica que suando estoy diseñando las columnas de confinamiento, el valor T de tracción me sale negativo.
     Gracias por sus respuestas
     Gracias Por su respuesta.
668. Ángel San Bartolomé 8 junio, 2009 en 7:46 am

     Estimado Luis Cárdenas:

     1) Los muros portantes que intervienen en las fórmulas obligatoriamente deben tener continuidad vertical. 2)"N" es el número de pisos encima del nivel en análisis. 3)Encima del muro que pierde continuidad, colocas un brazo rígido y en los extremos de este brazo colocas las columnas superiores, así, los esfuerzos que bajan por las columnas, se transmitirán sobre el eje del muro inferior. 4) Si estás usando a la albañilería como sistema estructural, entonces debes cumplir con todas las especificaciones de la Norma E.070. 5) Si "T" sale negativo es porque no hay tracción, en ese caso debes usar T = 0. Saludos,
669. Carlos Virú 9 junio, 2009 en 10:10 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé
     Me encuentro revisando un proyecto de una edificación existente de 2 pisos a la cual se le construirán 2 más. Para tal fin el estructural responsable, entre otras cosas, ha adicionado muros de corte de concreto armado. Todo bien hasta ahí, sin embargo lo que llamó fuertemente mi atención es que uno de los muros de corte solo había sido anclado al cimiento corrido existente y no se le había diseñado una zapata. Al correr un modelo en el Etabs, considerando las diferentes combinaciones por servicio, y analizar los esfuerzos en el terreno puedo notar que salen a tracción (en otras palabras el muro se “levanta” del terreno), esto me explica de alguna manera por que no se le diseño una zapata, sin embargo pienso que no colocarla es un error pues si ese muro se levanta no trabajará frente al sismo, como se ha supuesto en el modelo. Lo que pienso es que se debería colocar una zapata de dimensiones tales que provoquen que los esfuerzos en el terreno sean de compresión y obviamente menores al admisible… sin embargo al hacer esto la zapata me resulta considerablemente grande, he tratado de usar vigas de cimentación pero también me resulta de dimensiones fuera de lo “común”. La verdad quisiera que me aclare si es que tengo razón o si es que el proyectista ha hecho bien en no considerar una zapata para el muro de corte.

     Gracias

     Saludos
670. Ángel San Bartolomé 10 junio, 2009 en 7:42 am

     Estimado Carlos Virú:

     Muchas veces los proyectos de ampliación se efectúan sin realizar cálculos, lo cual es un error. Si estás actuando como revisor, deberías pedir al estructural que presente su memoria de cálculo. En cuanto a la cimentación, habría que si toda ella se está levantando o si parte del suelo actúa en compresión sin que sobrepase al esfuerzo admisible, en cuyo caso no habría problemas. En el primer caso tendrías que investigar si el problema se debe a la carga axial sísmica o al momento flector sísmico, o a ambos efectos, con lo cual, tendrías que recurrir a contrapesos, que los puedes conectar a vigas de cimentación. Saludos,
671. Wilder Rios Sànchez 11 junio, 2009 en 8:23 pm

     Ing. San Bartolome tenga Ud un buen dìa.

     Tengo entendido que se puede reforzar los muros de albañileria confinada con malla electrosoldada, para aumentar la resistencia al corte.

     Mis preguntas son:

     Se puede mejorar un muro de albañileria confinada con malla lectrosoldada de cocada de 3/4" y 1mm de espesor, sino cual seria las dimensiones recomendadas, y si se puede mejorar por un solo lado del muro ya que por el otro lado se tiene muros colindantes.
     Si al mejorar el muro de albañileria con la malla electrosoldada, el muro aumentaria su espesor con el tarrajeo y esto permitira aumentar su resistencia para cargas verticales.

     Agradezco por anticipado sus respuestas.
672. Lui Fernando Cárdenas Castillo 11 junio, 2009 en 8:39 pm

     Ing. Bartolome le agradezco por las respuestas, y aprovecho para hacerle otras consultas.
     En el analisis de una edificación mixta de tres niveles, tengo que el valor del cortante por sismo en el piso 2 es mayor a los cortantes que estan actuando en los muros y en las columnas del mencionado piso, quiero saber que pasa con el cortante excedente, o es que las vigas tambien absorven cortantes y ahi estaría la diferencia.
     Ing. tengo que en un eje mis vigas son de 0.25 de ancho por 0.30 de peralte, y esta debe descansar en su extremo en una columna de 0.35 de peralte, donde la viga estaría apoyada en forma excentrica y las varillas de un extremo de la viga si podre amarrarlas al fierro logitudinal de la columna, sin embargo las varillas del otro extremo de la viga no podría amarralas a las varillas longitudinales de la columna por la diferencia de secciones, mi pregunta es ¿ no habría problema que las varillas de un extremo de las vigas no las amarre a las varillas longitudinales de la columna, o es que tengo que usar una columna en forma de "L" para que coicidan las secciones de viga y columna?

     Gracias por su atención
673. Ángel San Bartolomé 12 junio, 2009 en 8:03 am

     Estimado Wilder Rios:

     Siempre y cuando la malla electrosoldada, o incluso la geomalla o la malla de gallinero, esté adecuadamente conectada ya sea a una cara o a las dos caras de la albañilería, puede considerarse la capa de tarrajeo en el cálculo del espesor efectivo del muro, lo que genera incrementos en la resistencia y rigidez. Si la malla no está bien anclada en la pared, podría desprenderse junto con el tarrajeo ante la acción vibratoria de los terremotos. Saludos,
674. Ángel San Bartolomé 12 junio, 2009 en 8:15 am

     Estimado Luis Cárdenas:

     1) Debería existir equilibrio de fuerzas horizontales. Las vigas no intervienen en este equilibrio. Es probable que hayas asignado rigidez a los muros transversales a la dirección en estudio, y ellos estén absorbiendo el cortante excedente. Esto es un error ya que los muros se comportan como láminas con rigidez sólo ante cargas coplanares. 2) Para anclar una varilla, no necesitas amarrarla a otra, basta conque tenga las longitudes estipuladas por la Norma E.060. Saludos,
675. Luis Fernando Cárdenas Castillo 12 junio, 2009 en 10:53 pm

     Ing. cual es el error que se comete cuando modelamos un sistema estructural mixto de porticos y albañilería confinada en el etabs. Le comento que modele mi estructura con los muros ubicados en el borde de los confinamientos y tambien con los muros ubicados en el eje de los confinamientos, y obtengo que los desplazamiento o derivas son diferentes en los dos modelos, tambien los cortantes.
     Ing. como verifico esa rigidez en el etabs

     Gracias.
676. Ángel San Bartolomé 13 junio, 2009 en 8:08 am

     Estimado Luis Cárdenas:

     Debes tener cuidado con los grados de libertad que utiliza el ETABS. Por ejemplo, tengo entendido que para elementos tipo "wall", los grados de libertad son 4 desplazamientos verticales (uno en cada vértice) más 2 desplazamientos horizontales (uno en cada borde horizontal). Con lo cual, si subdivides al elemento verticalmente (pier), no existe compatibilidad de desplazamientos en la parte central de la división, es como si hubieses cortado al muro en dos con una junta vertical, conectándolos sólo en sus extremos, lo cual altera fuertemente al momento de inercia del conjunto. Te sugiero revisar los manuales de ese programa. Saludos,
677. Wilder Rios Sànchez 16 junio, 2009 en 5:07 pm

     Ing. tenga Ud buenas tardes.

     Le agradezco por los aportes que nos da dìa a dìa.

     Tengo una construcciòn de albañileria confinada, a un mes aproximadamente de haber asentado las unidades de ladrillo me doy con la sorpresa que hay eflorecencia de salitre, en los muros, de albañileria, debe ser por algunas lluvias que hay de vez en cuando, y aun no hay losa aligerada.

     Mi pregunta si estas eflorecencias son perjudiciales y como se pueden evitar considerando que cuando siga la construcciòn algunos muros que dan con los colindantes van a quedar a la interperie (el ladrillo a sido traido de Chiclayo a Cajamarca)
678. Ángel San Bartolomé 17 junio, 2009 en 8:01 am

     Estimado Wilder Rios:

     Cuando la eflorescencia califica como moderada, no atenta contra la resistencia de la albañilería y puede ser tratada. Al respecto, quisiera que leas los comentarios al capítulo 03 "Componentes de la Albañilería", artículo 5.5 "Aceptación de la Unidad" y veas las figuras 3.9, 3.10 y 3.11 que aparecen en este blog. Saludos,
679. Rosario Muñoz 21 junio, 2009 en 5:49 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé, soy estudiante de la maestría en estructuras de la USAC Guatemala, y quisiera investigar y analizar el tipo de EMDL, pues no estoy segura que exista un análisis sismorresistente específico para este tipo de construcciones en este país. He visto viviendas de 2 niveles, pero no se si la empresa constructora tome en cuenta que este es un país sismico y que eso afecte la estabilidad de la estructura o solo diseñen y ejecuten la obra con parámetros, factores de seguridad o análisis establecidos en Peru u otros países. Gracias y felicidades este blog es muy interesante.
680. Ángel San Bartolomé 22 junio, 2009 en 8:06 am

     Estimada Rosario Muñoz:

     Felicito tu iniciativa en investigar los muros de ductilidad limitada en Guatemala. Puedes encontrar información sobre este sistema en el blog http://blog.pucp.edu.pe/con… Trata de difundir este blog en la USAC. Saludos cordiales,
681. Gabriela Carrasco 23 junio, 2009 en 10:24 pm

     Estimado profesor Angel San Bartolome Ramos:

     Quisiera saludarlo y presentarme, soy Gabriela Carrasco, ex alumna de la PUCP de economia y consultora para entidades del Estado.
     Le escribo porque estoy culminando un estudio de mercado sobre las viviendas nuevas en Lima y Callao, a la que quisiera agregar un anexo sobre el estado de la cuestion de las investigaciones que se han hecho sobre resistencia y variabilidad en los ladrillos artesanales y mecanizados. He encontrado un articulo que ha escrito sobre el tema, asi como otras publicaciones en su blog.
     Quisiera saber si dispone de tiempo para poder entrevistarlo y orientar un poco la busqueda que vengo realizando.
     A la espera de su cordial respuesta, me despido,

     Gabriela Carrasco
682. Ángel San Bartolomé 24 junio, 2009 en 8:26 am

     Estimada Gabriela Carrasco:

     Hace poco tiempo la ingeniera Gladys Villa García, Jefa del Laboratorio de Estructuras de la PUCP, realizó un proyecto que trató sobre la resistencia a compresión de los ladrillos peruanos, trata de establecer contacto con ella, su e-mail es gvillag@pucp.edu.pe. En el blog tenemos un pequeño resumen de ese tema que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada", acápite "miscelánea de artículos", pero ese proyecto fue realizado el año 1982. Para establecer una reunión, puedes escribirme a mi correo. Saludos,
683. Federico Pérez 30 junio, 2009 en 10:57 am

     Estimado Ingeniero:
     Atentamente lo saludo desde Guatemala, para contarle que actualmente estoy cursando la Maestría en Estructuras de la Universidad de San Carlos. El tema de mi Estudio Especial de Tesis de Graduación me gustaría hacerlo sobre Mampostería y la determinación de refuerzo de tuberías en muros por lo que agradecería mucho su ayuda y cooperación, en especial con los trabajos respecto a este tema realizados por su persona. Agradeciendo de antemano su atención, atentamente,

     Federico Pérez
     Ingeniero Civil
684. Ángel San Bartolomé 1 julio, 2009 en 7:55 am

     Estimado Federico Pérez:

     Un artículo sobre la influencia de las tuberías en la resistencia de la albañilería y la manera de superar el problema, aparece en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog, espero que te sirva de ayuda en el desarrollo de tu tesis. Trata de difundir este blog en tu universidad. Saludos cordiales,
685. Erick Meneses 1 julio, 2009 en 12:52 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé ¿Existe alguna restricción de altura para los muros no portantes de estructuras no diafragmadas?, tenemos un cerco de 10m de altura que se desea realizar con albañilería armada para abaratar costos respecto a concreto armado. De ser el caso que se pudiera, las vigas soleras que coloque por ejemplo cada 2.5m ¿me permitiría trabajar con la tabla 12 de la Norma E.070 para calcular el coeficiente "m" donde la altura sería 2.5m? ¿El uso de contrafuertes ayudaría al diseño? Agradezco de antemano su respuesta. Saludos cordiales
686. Ángel San Bartolomé 2 julio, 2009 en 8:11 am

     Estimado Erick Meneses:

     Para el caso de cercos, no existe ninguna restricción en la altura. En el caso que este cerco sea de albañilería armada, en el artículo 31.4 de la Norma E.070 se especifica que los esfuerzos de tracción por flexión no deben exceder a 8kg/cm2, para controlar que las deflexiones no sean excesivas y también para controlar el grosor de las grietas. Lógicamente que el comportamiento sísmico de estos cercos dependerá de su arriostramiento, al respecto, quisiera que leas los comentarios al artículo 31.5 (figura 9.21), correspondiente al capítulo 9 de la Norma E.070 "Diseño para cargas ortogonales al plano del muro", que aparece en este blog. Saludos,
687. Ramiro Zamata Calcina 9 julio, 2009 en 8:56 am

     Estimado Ing. San Bartolomé

     He leído sus comentarios sobre dendidad de muros de albañileria. Estoy planteando una densidad similar para muros de concreto armado. Asumiendo que:
     vc=0.53(f’c)^0.5, w=1200kg/m2
     L*t/Ap=(ZUCSN)/(64R)
     Es decir quisiera llegar a un número que me permita predimensionar la densidad de muros para sistemas de muros estructurales y duales.

     1.- ¿Cuáles serían las restricciones para plantear una densidad de muros para sistemas de muros estructurales y dual en concreto armado, similiar a la densidad de muros de albañileria?
     2.- ¿También debería recomendar que los muros tengan L=1.20m como mínimo o de ciertas dimensiones?
     3.- ¿En el caso de sistemas estructurales dual, seria mejor plantear una densidad de columnas y muros?
     4.- ¿Cuál sería la fuerza cortante promedio para muros de concreto armado y como se estimó la misma para albañileria?

     Muchas Gracias
688. Ángel San Bartolomé 10 julio, 2009 en 8:23 am

     Estimado Ramiro Zapata:

     Para el caso de edificaciones estructuradas con placas de concreto armado, la resistencia a corte depende fuertemente del refuerzo horizontal (Vs), y tú estás considerando sólo el aporte del concreto (Vc). Para determinar la densidad mínima de placas, mi sugerencia es que establezcas un nivel de sismo moderado (por ejemplo, una aceleración en suelo de duro de 0.2g), para el cual no deberían presentarse grietas diagonales en las placas (V < Vc). Saludos,
689. Pedro D. Flores Sintecala 10 julio, 2009 en 5:20 pm

     Saludos Ing. A. Bartolomé… mi pregunta es: ¿qué longitud recomienda que tenga la rótula a ambos lados (forma de L) en los ensayos de muretes de albañileria, lo que sucede es que en mi universidad (UNJBG) no existe ese accesorio para realizar dichas pruebas, y mi temor es si mando a fabricar una con medidas incorrectas, lo mas probable es que los resultados no reflejen los resultados mas confiables, estaba pensando 15 cm a cada lado.. y solo como anecdota Ing. yo le escribi el primer comentario de su blog y ahora q vuelvo a visitarla me doy la grata sorpresa que sigue ayudando desinteresadamente a muchos colegas de la ing. civil… Personas como Ud.. son las que incentivan a jóvenes a seguir investigando y esforzándose en estos caminos de la vida.
690. Ángel San Bartolomé 11 julio, 2009 en 8:49 am

     Estimado Pedro Flores:

     En el capítulo de "Albañilería Confinada", acápite "Miscelánea de Artículos", donde aparece la carátula de mi libro en este blog, podrás encontrar en la figura 2 las características de los perfiles angulares usados en el ensayo de compresión diagonal. Estos perfiles no pueden ser muy grandes porque confinarían al murete, tampoco pueden ser muy pequeños porque crearían concentración de esfuerzos en las esquinas del murete. Por otro lado, he visto que fuiste tú la persona que hizo el primer comentario en este blog, donde ahora tenemos cerca de 700 comentarios, por lo que espero sigas contribuyendo con tus consultas. Saludos,
691. Satelite Riquelme 14 julio, 2009 en 3:01 pm

     Como puedo encontrar la rigidez que absorbe una viga de acoplamiento ,despues de haberle incrementado su peralte ,para redistribuir las nuevas fuerzas cortantes que corresponden a cada muro acoplado.
692. Ángel San Bartolomé 15 julio, 2009 en 8:21 am

     Estimado Satélite Riquelme:

     Utilizando cualquier programa de computación que resuelva estructuras, podrás observar cómo se redistribuyen las fuerzas cortantes en los muros conforme incrementes el peralte de las vigas de acople. Algo que debes tener en cuenta es que de acuerdo a la Norma E.070, el peralte de estas vigas no debe ser mayor que 60cm, a fin de evitar que se desarrollen altas fuerzas axiales de tracción en los muros. Saludos,
693. Carlos Bazán Solano 20 julio, 2009 en 5:47 pm

     Buenas tardes Ingeniero, como siempre usted tan acertado en sus comentarios y enseñanzas, asi como en la difusión de temas específicos que tan bien nos resulta a los ingenieros civiles.
     Quiero aprovechar esta oportunidad de saludarlo, para tomarme la atribución de alguna consulta en partticular.
     Vengo trabajando en una empresa que se dedica a la elaboración de proyectos de magnitud chica a mediana, pero todos ellos están planteados en 1 ó 2 niveles (a lo más) con cobertura liviana (tijerales de madera y correas apoyadas sobre éstos, y ocasionlmente "tímpanos" de albañilería confinada).
     Las estructuras son de albañilería confinada, pero como le comento en los proyectos de 1 piso no se cuenta con un diafragma rígido sino con un techo liviano…entonces por ello estoy realizando el análisis sísmico de la estructura básicamente en el sentido ortogonal de los muros, y para ello analizo elemento por elemento, es decir ejes de muros por separado, tanto en la dirección "x" como en la dirección "Y", pero considerando una parte (1 metro por ejemplo) de la acción de los muros transversales que pudieran existir en relación al eje en análisis.
     Entonces mi primera inquietud es la siguiente:
     1.- Es correcta la hipótesis de análisis utilizada…o necesariamente debería modelar toda la estructura en 3d…?
     2.- De ser necesario modelar toda la estructura en 3d…tendría que colocar las fuerzas de sismo a cada eje de muro que se tenga…? (tanto en "X", como en "Y")…
     3.- Para el enálisis sísmico, cuál es el valor del coeficiente por ductilidad que se debe adoptar (3 ó 6)…?
     4.- Resulta importante (en este tipo de estructuras sin diafragma rígido), el uso de juntas sísmicas entre modulos…?…es decir, si se tiene una planta irregular, es necesario dividirlo en bloques más regulares para lograr un mejor comportamiento sísmico…?
     5.- Es estrictamente necesario arriostrar (con columnas) todos los elementos de albañilería (muros) en ambos extremos de ellos…?, o en algunos muros de longitud pequeña o mediana (1 ó 2 m.) bastaría con el arriostre (confinamiento con columna) sólo en uno de sus extremos…?
     Bueno Ing., en realidad disculpe tantos preguntas, pero frente a un profesional de su calidad, apetece sacarse todas las interrogantes que uno usualmente tiene…?
     Agradeciendo de antemano, su gentil atención…
694. Ángel San Bartolomé 21 julio, 2009 en 8:04 am

     Estimado Carlos Bazán:

     Para el tipo de estructura que indicas, la Norma E.070, aparte de las columnas que esta vez actuarán como arriostres verticales, obliga a colocar vigas soleras en todos los muros, para arriostrarlos horizontalmente. Todos estos elementos, para el caso de viviendas de 1 piso, se diseñan por carga sísmica perpendicular al plano de los muros, con lo cual, no necesitas "R". Para el caso de viviendas de 2 pisos, sí el techo del primer nivel es un diafragma rígido, entonces deberás hacer el diseño también por carga sísmica contenida en el plano del muro, el segundo nivel puedes tratarlo como si fuese un diafragma flexible, compuesto por vigas, en este caso, para sismo moderado puedes adoptar R = 6 (mira el ejemplo de diseño que aparece en el blog). En cuanto a las juntas, por lo menos deberán ir cada 25m, según se indica en la Norma E.070 para el caso que se use ladrillos de arcilla, u 8m para el caso que se use ladrillos de concreto. En cuanto a la disposición de los arriostres verticales, eso dependerá si la albañilería pasa o no pasa en tracción por flexión, ante cargas ortogonales. Saludos,
695. JULIAN GUERRERO 23 julio, 2009 en 1:40 am

     Estimado Ing San Bartolomé: Cuando un aligerado unidireccional vibra (al saltar una persona)se debe a la falta de rigidez o baja resistencia a la flexión?. Qué recomendación me indicaría para solucionar este caso.
696. Ángel San Bartolomé 23 julio, 2009 en 12:19 pm

     Estimado Julián Guerrero:

     Cuando el aligerado aún carece de acabados, puede vibrar como indicas, pero si presenta los acabados y los desplazamientos verticales siguen sintiéndose, es por la falta de rigidez, que podría ser no sólo del aligerado, sino también de los elementos donde apoya (vigas). Por lo que habría que investigar cuál es el elemento que carece de rigidez (aligerado o vigas), para eso deberías verificar las deflexiones máximas permitidas (verlas en la Norma de Concreto Armado E.060), y sí no se cumplen, entonces sabrás qué elemento rigidizar. Esa rigidización puedes lograrla de varias maneras. En el caso de las vigas, podrías incrementar su peralte, adicionar cartelas en sus extremos, o columnas intermedias. En el caso del aligerado, podrías agregar vigas intermedias. Saludos,
697. Marrx Tucto Tarazona 23 julio, 2009 en 1:14 pm

     me llamo Marx Tucto Tarazona soy estudiante de Ing. Civil de la UNHEVAL-Huanuco. De primera instancia felicitarle por el blog, le escribia para consultarle lo siguiente:
     tengo dudas en considerar el empotramiento perfecto en la parte inferior de las columnas de porticos, le comento algunos ingenieros de por aqui recomiendan considerar dicho empotramiento en la parte superior del falso piso y otros en la parte superior de la zapata. mi consulta es cual de estas dos opciones es la mas adecuada y cuales son los criterios a tener en cuenta para evaluar esta situcion. de ante mano gracias y estare esperando ansiosamente su respuesta. saludos
698. Ángel San Bartolomé 24 julio, 2009 en 8:17 am

     Estimado Marx Tucto:

     Admitiéndose el caso de suelo duro, la zapata no podría rotar y se comportaría como un sólido rígido, con lo cual, la columna estaría empotrada en parte superior de la zapata. Sin embargo, para efectos de carga vertical, el falso piso, vaciado contra la columna sin ninguna junta, actuaría como un elemento que arriostra a la columna en ese nivel (apoyo simple). Para efectos sísmicos, ese arriostre se pierde por los desplazamientos laterales que imprime la columna, triturando al concreto circundante del falso piso, siempre y cuando este concreto sea de baja calidad, de otro modo, el arriostre continuaría. Para evitar estas incertidumbres, sería aconsejable crear una junta blanda entre el falso piso y la columna. Saludos,
699. JOSE QUILLA 25 julio, 2009 en 5:09 pm

     Estimado Ing.San Bartolome, la consulta esta relacionado al anclaje del acero en el concreto, en el primer caso el acero de la vigueta del aligerado de h=0.20m, es d=3/8" que se apoya en el extremo sobre muro de albañilería confinada e=15cm y viga solera de sección 15cm x 20cm, de acuerdo a la norma de CºAº, la ldg no entra en ese espesor de muro, tendría que aumentar el ancho de la solera o que sugiere para anclar correctamente?
     La otra pregunta se refiere cuando la viga que se apoya en una columna de confinamiento, de sección 15cm x 40cm con el peralte paralelo al muro, es una viga peraltada de sección 25cm x 40cm, la misma que tiene acero positivo de 1/2 y 5/8" el cual no anclaría correctamente de acuerdo a norma, que sugiere para solucionar dicho anclaje en el muro. en ambos casos los elementos estan sometidos a sismo en la zona de Arequipa.
     Mucho agradecere su respuesta. Saludos
700. Ángel San Bartolomé 27 julio, 2009 en 8:49 am

     Estimado José Quilla:

     Las longitudes de anclaje que se especifican en la Norma E.060, "Concreto Armado", asumen que el refuerzo fluye, de esta manera, esa longitud podría reducirse en la relación M/My, donde "M" es el momento flector actuante último y "My" es el momento asociado a la fluencia. El caso de la vigueta que describes, su momento flector "M" en el borde en que se discontinúa es prácticamente nulo (apoyo simple), aunque por la continuidad que existe con el muro de apoyo, se considera un semiempotramiento; si a pesar de la reducción indicada se necesita mayor anclaje, debes incrementar el ancho de la solera. Para el caso de la viga peraltada, el refuerzo superior no tiene problemas ya que puede traspasar a la columna de confinamiento anclando en la solera del muro, el problema podría presentarse con el refuerzo inferior en caso exista inversión de esfuerzos producido por el sismo. Las posibles soluciones serían: usar varillas de menor diámetro, aumentar el peralte de la columna de confinamiento, o usar anclajes mecánicos. Saludos,
701. Marx Tucto 30 julio, 2009 en 10:30 am

     Estimado Ing. Angel San Bartolomé, le escribia para consultarle, en cuanto al arranque del estribaje en el caso de columas del primer piso de porticos, le comento he revisado algunos planos en los que el estribaje del refuerzo transversal arrancan desde el nivel de falso piso; y entre el falso piso y la parte superior de la zapata consideran solo estribos por montaje @ 0.25m. Bueno a mi parecer si se considera el empotramiento en la parte superior de la zapata para el analisis estructural para, lo correcto seria empezar a distribuir los estribos desde la parte superior de la zapata. la consulta seria ¿desde donde considerar el arranque del estribaje?. le estare muy agradecido por su respuesta. saludos
702. Ronald Piscoya 30 julio, 2009 en 10:33 am

     ING.SAN BARTOLOME:
     LE SALUDO CORDIALMENTE PARA HACERLE UNA PREGUNTA QUE TENGO.CUANDO SE DISEA UN ELEMENTO ESTRUCTURAL COMO UNA VIGA, ESTE SE HACE SU ANALISIS PARA CALCULAR SUS DESPLAZAMIENTOS ASI COMO LAS FZAS QUE INTERACTURAN EN ESTE.LUEGO SE HACE LA CURVA DE ENVOLVENTES Y SE DISE A TOMANDO LOS MAS CRITICOS.PERO TB HAY UNOS COEFICIENTES DEL ACI PARA ANALISIS DE VIGAS Y LOSAS.DIGAME QUE TAN CONFIABLE ES LOS COEF.X EL METODO DEL ACI EN COMPARACION CON LA CURVA DE ENVOLVENTES?CUAL ME RECOMENDARIA PARA EL DISEO FINAL?
703. Luis Rojas Peña 30 julio, 2009 en 4:34 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolome. Primeramente queria manifestarle que estoy diseñando las viguetas de un techo aligerado a dos aguas(ultimo nivel)para lo cual le he considerado como una viga continua sometida solo a cargas de gravedad(CM y CV). la consulta es la siguiente:

     1. Es necesario para este caso(techo aligerado a dos aguas) considerar la fuerza sismica o solo bastaria con analizarla a cargas de gravedad. si fuera necesario como lo aplicaria la fuerza sismica.

     2. que criterios aplicaria para el corte de varillas del acero negativo(1 solo bastones). ya que estoy haciendo los cortes en los puntos ubicados a una distancia d ó 12db mas alla del punto de M=0 de la envolvente de momentos, pero en algunos tramos tengo longitudes demasiado grandes (1.70m).

     3. con respecto a la viga cumbrera que se utiliza en estos casos seria necesario analizarlos con todo el esqueleto estructural(portico)o lo podria analizar aisladamente como una simple viga continua.

     4. y por ultimo en el diseño de viguetas seria factible aplicar el concepto de redistribucion de momentos negativos.

     Estare muy agradecido por sus respuestas. saludos
704. JULIAN GUERRERO 31 julio, 2009 en 1:52 am

     Buen Día Ing San Bartolmé,de antemano agradezco por la respuesta: Generalmente los edificios con diafragmas rigidos, se modelan en el SAP2000 con un constraint DIAPH para asignarle las masas. ¿Para el caso de tener una edificación NO diafragmado, que criterio usaría para la consideración de la fuerza sísmica por ejemplo en un auditorio con muros de albañileria y tijerales en la cobertura; y también las graderias de un estadio?, ¿usaría constraint BODY?. gracias por su atención.
705. Ángel San Bartolomé 31 julio, 2009 en 7:55 am

     Estimado Marx Tucto:
     Estás en lo correcto. Además, el confinamiento debería extenderse a toda zona donde cabe la posibilidad de que se formen rótulas plásticas. Saludos,
706. Ángel San Bartolomé 31 julio, 2009 en 8:00 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     Los coeficientes que aparecen en la Norma E.060 son confiables, bajo las condiciones que en ella se indican, de lo contrario no aparecerían. Lógicamente mejores resultados tendrías si evalúas las envolventes. Saludos,
707. Ángel San Bartolomé 31 julio, 2009 en 8:11 am

     Estimado Luis Rojas:

     1)La importancia de los esfuerzos sísmicos en un techo, depende de cuan grande sea este, si es pequeño esos esfuerzos son despreciables. En caso quieras considerar esos efectos, deberías modelar a la losa mediante mallas de elementos finitos con sus masas respectivas. 2)Debes considerar las especificaciones que aparecen en el artículo 12.12 de la Norma E.060 sobre desarrollo del refuerzo. 3) Si la cumbrera apoya sobre columnas, debes incluir a las columnas en tu modelo. 4)De acuerdo al artículo 8.4 de la Norma E.060, la redistribución de momentos puede aplicarse a cualquier elemento, con tal que se cumplan las especificaciones que allí se indican. Particularmente, yo no aplico redistribución de momentos en elementos que carecen de estribos de confinamiento (viguetas). Saludos,
708. Ángel San Bartolomé 31 julio, 2009 en 8:20 am

     Estimado Julián Guerrero:

     Para el caso que indicas, la Norma E.070 obliga a que todos los muros estén arriostrados horizontalmente mediante vigas, esas vigas forman un emparrillado en el techo, y las cargas sísmicas provenientes de los tijerales, debes aplicarlas en los nudos del emparrillado, mientras que las cargas sísmicas transversales a los muros, debes aplicarlas, usando la regla del sobre, a lo largo de esas vigas. Mira las figuras que aparecen en este blog en los comentarios al capítulo C09 de la Norma E.070. Saludos,
709. Marina Muñoz 3 agosto, 2009 en 4:57 pm

     Estimado Ingeniero San Bartolomé, le comento una duda sobre dimensionamiento de muros de albañilería que es la siguiente.
     Para cercos perimetricos (de seguridad media-alta) de albañilería confinada, cuál sería la proporción recomendable H/L del alto del muro entre el ancho (ambos entre elementos de confinamiento).
     Le agradezco de antemano su atención. Saludos
710. JULIAN GUERRERO 3 agosto, 2009 en 5:34 pm

     Hola Ing. San Bartolmé. En su libro "Análisis de edificios", pag. 217 (momento torsor reglamentario) especifica … "el cortante por torsion (q) debe ser menor que el 75% del cortante por traslación..", me podría decir en que parte de la norma E030 se encuentra?, ya que no encuentro de manera tácita. gracias por su apoyo.
711. JUAN ANTEQUERA 3 agosto, 2009 en 6:02 pm

     Estimado ingeniero San Bartolome, para realizar las instalaciones electricas en una edificacion de albañileria cual seria el procedimiento constructivo para el caso (ya que no es recomendable picar los muros)
712. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2009 en 7:55 am

     Estimada Marina Muñoz:

     Para el caso de cercos, y en general para muros no portantes, el espaciamiento entre los elementos de arriostre y su disposición, debe ser calculado de tal manera que la albañilería presente esfuerzos de tracción por flexión ante cargas sísmicas perpendiculares al plano menores que los esfuerzos admisibles que especifica la Norma E.070. Aparte, debe verificarse la seguridad contra el volteo. Esos detalles puedes verlos en los comentarios al capítulo 09 de la Norma E.070 que aparece en este blog. Saludos,
713. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2009 en 8:03 am

     Estimado Julián Guerrero:

     Cuando leas un documento, debes revisar la fecha en que se emitió. El libro data del año 1994 y allí se usó la norma sísmica del año 1977, así como la norma de albañilería del año 1982. Esas dos normas tuvieron fuertes cambios con relación a las vigentes (2006). Ahora, lo que debes de verificar es la regularidad torsional. Saludos,
714. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2009 en 8:09 am

     Estimado Juan Antequera:

     El procedimiento constructivo cuando existen tuberías en la albañilería, puedes verlo (incluyendo una serie de figuras) en los comentarios al capítulo 01 "Aspectos Generales" de la Norma E.070, que aparece en este blog. Saludos,
715. Ivan Soto 4 agosto, 2009 en 3:17 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolome. le es escribia para consultarle los siguiente:

     1. Desde que fecha esta vigente o se comenzo a aplicar la nueva norma E. 060(2009).

     2. He estado revisando un plano de un Centro Educativo Inicial ya construido de un solo nivel de techo aligerado a dos aguas, Area(7.30×16.78), sistema resisitente a base de porticos de concreto, con columnas de 0.30×0.45, y aceros(4Ø 5/8" + 2Ø1/2") obteniendose una cuantia de 0.77%< al 1% que indica la norma. Ing que problemas habria o si estaria bien para bien para esas condiciones la cuantia.

     3. y por ultimo los estribos de 1+3/4 de vuelta se podrian aplicar en caso de columas de porticos resistente a sismo.

     Estare muy agradecido por sus respuestas. saludos
716. Ángel San Bartolomé 5 agosto, 2009 en 7:48 am

     Estimado Iván Soto:

     1) La nueva Norma E.060 "Concreto Armado" se encuentra vigente desde mayo del 2009. El documento oficial puedes descargarlo de la paágina web de SENCICO y el proyecto de Norma, totalmente similar al documento oficial, puedes descargarlo del blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con…

     2)La Norma E.060 actual, en sus artículos 10.9.1 y 21.4.5.1, no permite reducir la cuantía mínima de 1% para columnas, a diferencias de normas anteriores.

     3) Los estribos de 1 3/4 de vuelta nacieron para permitir el flujo del concreto en columnas de confinamiento de muy poca dimensión, para muros de albañilería en aparejo de soga. En el caso de columnas de pórticos, donde su dimensión mínima es 25cm, puedes usar los estribos cerrados convencionales, con ganchos a 135 grados. Saludos,
717. Gustavo Morales 5 agosto, 2009 en 1:58 pm

     Ing. San Bartolome:

     Es válido usar traslapes por conectores mecanicos en columnas ???, en edificios a base de porticos y placas de concreto.

     Considerando que se desea ampliar un piso mas y se usarian en la zona mas desfavorable, en la zona de entrelosa, que piensa usted del caso??? o me recomendaria picar la columnas y hacer los tipicos traslapes que usamos.

     Que tipo de conector mecanico, me puede recomendar o sabe de experimentos que han dado buenos resultados.

     Slds
718. Ángel San Bartolomé 6 agosto, 2009 en 7:29 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Es posible emplear conectores mecánicos para traslapar barras de cualquier elemento (vigas, columnas, placas) y en cualquier posición, con tal que cumplas con las especificaciones 12.14.3 y 21.3.4 que se señalan en la Norma E.060, cuyo documento oficial lo puedes descargar del blog http://blog.pucp.edu.pe/con… Por otro lado, no hemos realizado experimentos con esos conectores, por lo que no podría efectuar ninguna recomendación, sin embargo, puedes buscar información en internet, escribiendo "conector de barras corrugadas". Saludos,
719. Ronald Piscoya S. 7 agosto, 2009 en 3:58 pm

     ING.ANGEL SAN BARTOLOME:
     le escribo para hacerle una consulta con respecto al diseño estructural.cuando se tiene vigas T de gran luz como el caso de puentes,al aplicar las formulas del ACI para calcular el acero transversal cuantos estribos @0.05m pondria ya que por diseño sismorresistente se suele colocar 1 o 2 @0.05?es necesario este espaciamiento?saludos!
720. Ángel San Bartolomé 8 agosto, 2009 en 9:03 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     El espaciamiento entre los estribos obedece a un cálculo y se encuentra especificado en nuestra Norma E.060 "Concreto Armado", documento cuya versión oficial del 2009 puedes descargarlo del blog http://blog.pucp.edu.pe/con… Saludos,
721. Luis Rojas Peña 12 agosto, 2009 en 11:06 am

     Ing. Angel San Bartolome, queria consultarle lo siguiente:

     1. Ing. a que se debe que los factores de las cargas de gravedad hayan disminuido de 1.5CM+1.8CV a 1.4CM+1.7CV. que significado tiene ello.

     2. Porque la norma E 060 limita el empleo de hormigon solo hasta concretos de 10Mpa( 100k/cm2); en zonas alejadas donde no se tine facilidades de utilizar piedra chancada, que tratamiento se le puede dar al hormigon para ser empleado en concretos de 210k/cm2.
722. Ángel San Bartolomé 13 agosto, 2009 en 8:52 am

     Estimado Luis Rojas:

     1) Lo que se ha hecho en la Norma E.060 del 2009 es actualizar los factores de carga a los valores que desde mucho tiempo aparecían en el ACI. Esos factores eran muy conservadores para cargas verticales donde la incertidumbre en su magnitud es mínima. 2) La resistencia mínima especificada para el concreto en la Norma E.060 del 2009 es 175kg/cm2, el valor de 100 kg/cm2 debe ser empleado sólo para el concreto simple, usado, por ejemplo, en las cimentaciones corridas de concreto ciclópeo. En la selva, donde no hay piedra chancada, usualmente emplean cascotes de ladrillos cocidos como agregado grueso, sin embargo, es necesario realizar una investigación al respecto, ya que los ladrillos de la zona son de baja calidad. Si deseas incrementar la resistencia del concreto, puedes usar aditivos en la mezcla. Saludos,
723. Ricardo Merino 20 agosto, 2009 en 10:30 am

     Ingeniero Angel, buenos dias, mi nombre es Ricardo Merino, por primera vez estoy haciendo diseño de una Institución educativa de tapial y desearía saber lo siguiente:
     La forma geométrica de la estructura es "L", la longitud del la I.E. es de 49.50 m., a que distancia debe ir la junta de dilatación sísmica (e=3 cm.) y cómo rigidizo la estructura en L para evitar la torsión.
     Además la norma de edificaciones en el rubro educación indica que para iluminar el recinto, se necesita el 20% (mínimo)del área del aula, por lo que las dimensiones de las ventanas calculadas equivalen a 3.70 m. * 1.20 m. Deseo saber si es factible respetar esa longitud a nivel estructutal, en tal caso cuál es la longitud máxima para un vano (ventana).
     Confirme si la distancia mínima de empotramiento del dintel en el muro es 0.30 m.; lo mismo que la distancia mínima entre un vano y la esquina es 1.00 m.
     El área de vanos no debe superar el 35% de la superficie total.
     En las esquinas estoy diseñando ochavos para aumentar la masa, es correcto.
     Finalmente tengo un uditorium de 13.45 m. * 6.00 m. debería rigidizarlo en el centro con mochetas de 0.50 cm. en el sentido de la menor dimensión?…
     Agradeciendole por anticipado me despido.
724. Ángel San Bartolomé 20 agosto, 2009 en 8:18 pm

     Estimado Ricardo Merino:

     Para las edificaciones de tapial no existen reglamentos. Conceptos como la rigidización para evitar la torsión no son aplicables para estructuras que carecen de diafragma rígido. Lo más importante es tratar de integrar las tapias para evitar su movimiento desordenado durante los sismos. Una técnica para unificar las tapias aparece en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda" de este blog. Saludos,
725. Luis Rojas Peña 27 agosto, 2009 en 10:58 am

     Estimado Ing. Angel San Bartolome. le queria consultar lo siguiente: Ing. que problemas se prodria presentar si en un diafragma rigido aligerado se presentan varias direciones de techado. gracias y saludos
726. Javier Zabala 27 agosto, 2009 en 9:25 pm

     Ing. Angel:

     Reciba de mi parte un cordial saludo, de antemano felicitandolo por todas las investigaciones y publicaciones hechas referentes al tema de la Ingenieria, con enfasis especial en las mamposterias tan poco estudiadas en nuestro medio.

     Mi nombre es Javier Zabala, soy Ingeniero Civil de la Pontificia Universidad Católica del Ecuador, país donde residi por casi siete (7) años y donde curse mi pregrado.
     Al respecto realize mi practica de grado en conjunto con mi hermano Oscar Leonardo, bajo la dirección del Ing. Patricio Placencia, director del laboratorio de estructuras de la Escuela Politecnica Nacional y presidente del capitulo ACI Ecuador y Miembro del comite latinoamericano de la ACI. Junto con el, elaboramos dos mamposterias (una confinada y una de relleno) y la sometimos a carga lateral cíclica, y luego se arreglo mediante malla electrosoldada y pañete de mortero cemento – arena , probando tipos de anclajes de la malla al muro y evaluando su comportamiento.

     Actualmente me encuentro cursando en la Universidad Nacional de Colombia, sede Bogotá, un curso sobre conservación de Patrimonio Historico Inmueble, y deseo realizar una investigación en Pilas de Mampostería, en cuanto a la variación obtenida del f´m (resistencia a la compresión) dependiendo del tipo de aparejo utilizado, con ladrillos de fabricación artesanal. Es decir quisiera elaborar pilas de albañileria en ladrillo artesanal a soga, a sardinel y americano, y ensayar cada uno de ellos, para en base a los resultados corroborar si existen variaciones considerables del f´m y por ende del modulo elástico E´m.

     Para los efectos, me estoy guiando en la norma Icontec (Norma Tecnica Colombiana) NTC 3495, la cual hace referencia a una traducción del la norma ASTM C1314-00, para la determinación de resitencia a la compresion de Pilas de Mamposteria.

     Mi inquietud radica, en si es conveniente hacer pilas tan grandes de mamposteria, por ejemplo en caso del aparejo americano, de unas cinco hiladas verticales a soga y en la cima vertical una hilada de ladrillo a tizon colocación final a tizon (altura "h"), y longitudinal de 2 ladrilos aproximadamente (espesor "t")?? en caso del aparejo a soga, que dimensiones me aconcejaria manejar (altura h y espesor t, pero que sea comparativo con las otras pilas dde otros aparejos?)?? en caso del aparejo a sardinel que dimensiones me aconceja(altura "h" y espesor "t"?? cuantas hiladas de mamposteria en cada aparejo?.

     En Colombia, las dimensiones de un ladrillo artesanal, son mas o menos 25 cmX12 cmX7 cm.

     Ing. Angel San Bartolome, le agradesco de antemano por su ayuda, le reitero mis sentimientos de admiración, y le agradesco me ayude para poder llevar a cabo este estudio, siendo usted una de las personas mas versadas en este campo.

     Atentamente

     Javier Zabala Ojeda
     Tel: (57)3002090441
     Calle 44 67 A 87 Bogota – Colombia
727. Ángel San Bartolomé 28 agosto, 2009 en 8:25 am

     Estimado Luis Rojas:

     Aunque un aligerado presente varias direcciones de armado, continuará comportándose como diafragma rigido, ya que las viguetas están unidas monolíticamente con la losa superior de 5cm y con las vigas del nivel respectivo, entendiéndose que el concreto de los elementos mencionados, ha sido vaciado en simultáneo. Saludos,
728. Ángel San Bartolomé 28 agosto, 2009 en 8:34 am

     Estimado Javier Zabala:

     Hace buen tiempo realizamos una investigación en albañilería confinada variando el aparejo (soga, cabeza y americano), observamos que la resistencia unitaria (en kg/cm2)a compresión y a fuerza cortante no cambiaba, desafortunadamente ese trabajo no llegó a publicarse.

     Con relación a tu consulta, es importante mantener constante la esbeltez de las pilas, cualquiera sea el aparejo que uses, al respecto, tienes información en el capítulo "Prismas de Albañilería" de este blog.

     Saludos,
729. cesar reyna 30 agosto, 2009 en 10:42 am

     Buenas dias Ing:
     Mi pregunta es que si para confinar un cerco perimetrico (columnas, vigas),por supuesto despues de un analisis; es posible utilizar varillas de diametro de 1/4" como refuerzo longitudinal o hay una limitante (norma) que me indique que diametro minimo de varilla debo utilizar. Gracias por respuesta y ayuda.
730. Ángel San Bartolomé 31 agosto, 2009 en 8:16 am

     Estimado César Reyna:

     Las columnas y vigas de arriostre de un cerco, son elementos que trabajan principalmente a flexión producida por la carga sísmica perpendicular al plano del cerco, por lo que la cuantía mínima del refuerzo corresponde a la especificada en la Norma E.060 "Concreto Armado", documento cuya versión del año 2009 puedes bajarlo del blog http://blog.pucp.edu.pe/con…

     Saludos,
731. Manuel Navarrete 31 agosto, 2009 en 10:27 pm

     Estimado Ing. San Bartolome

     Tendra ud. el espectro de aceleración del terremoto de Pisco, me gustaria aplicarlo a mi modelo que voy a realizar, o si algun colega lo pueda compartir
     Saludos
732. Ángel San Bartolomé 1 septiembre, 2009 en 10:43 am

     Estimado Manuel Navarrete:

     Usando los enlaces a las páginas web que aparecen a la derecha del blog, entras al Instituto Geofísico del Perú (IGP), luego haces click en "Novedades" y verás en versión oficial los espectros de respuesta de los 16 instrumentos que captaron las aceleraciones del sismo de Pisco. Tienes para escoger, según sea la distancia epicentral (Lima o Ica) o el tipo de suelo. Saludos,
733. Manuel Navarrete 1 septiembre, 2009 en 6:20 pm

     Estimado Ing. San Bartolome

     Con respecto al terremoto de Pisco encontre un registro de la estación:

     Nombre: "CONSEJO DEPARTAMENTAL DE LIMA – CIP"
     CLAVE DE LA ESTACIÓN : CDLCIP

     Los datos de aceleración son:
     DATOS DE ACELERACION
     0 -0.02386 0.28932 0.12303
     0.005 0.39106 -0.06403 0.05005
     0.01 -0.22734 0.19257 -0.14033
     0.015 -0.29844 0.67587 0.04163
     0.02 0.19834 0.00561 0.09356
     0.025 -0.08233 -0.00187 -0.11273
     0.03 -0.26991 0.66745 0.04397
     0.035 0.02011 0.13835 0.0566
     ….. y mas

     Como utilizar estos datos para ingresarlo en un modelo realizado para la ciudad de Pisco.

     Cual de las tres ultimas columnas seria el sismo para el eje X o Y, o como se deberia cargar esta información en el sap o etabs.
734. Raúl Rojas 1 septiembre, 2009 en 9:55 pm

     Estimado profesor San Bartolome

     Soy el dr. Raul Rojas y tengo una hija que ha estudiado y trabajado en la PUCP.

     Se que ustedes trabajan el tema de quincha mejorada y me interesa saber sobre cursos de capacitacion que me sirvan para implementar un proyecto en Tarma, mi ciudad natal.

     Agradecere pueda responder a mi mail personal.

     raromo44@yahoo.com

     Saludos cordiales
     Dr. Raul Rojas
735. Ángel San Bartolomé 2 septiembre, 2009 en 7:15 am

     Estimado Manuel Navarrete:

     La información que me proporcionas es escasa. No se sabe cómo están ordenadas las 3 componentes de la aceleración (2 horizontales y 1 vertical), ni sus unidades, aunque, como para t = 0 seg estás proporcionando un valor alto (0.29), supongo que estarán en cm/seg2 (gal).

     En el SAP esas aceleraciones se usan para hacer un análisis paso a paso (tiempo-historia), puesto que en el rango elástico la respuesta máxima de ese análisis coincide con la del análisis espectral (análisis modal), te sugiero usar los espectros oficiales del IGP, que en mi mensaje anterior te indiqué cómo hallarlos. Basta que lo imprimas, lo digites y proporciones esos valores al SAP.

     Saludos,
736. Ángel San Bartolomé 2 septiembre, 2009 en 7:23 am

     Estimado Raúl Rojas:

     En el capítulo "Espacio Libre" de este blog, aparecen: un artículo (2) que trata sobre el comportamiento de la quincha en el sismo de Pisco, y un manual (19) sobre cómo construir con quincha.

     Nosotros no proporcionamos cursos de capacitación para ese material, la entidad que ocasionalmente proporciona cursos de capacitación en quincha es SENCICO. Saludos cordiales,
737. juan palomino 5 septiembre, 2009 en 6:38 am

     Ing tengas buenos dias.
     Le expongo mi consulta es que en un condominio la piscina y el jardin esta en un mismo nivel (como indica los planos) pero por "error" seguro de construccion se osbserva que el cimiento corrido del cerco perimetrico ha quedando como una diente en el interior del jardin, es de decir el cimiento no esta debajo del terreno. Mi pregunta como podriar subsanar esta anomalia. ¿que consecuencia puede traer de que el cimiento no este por debajo del terrno? ¿Tendre que hacer calzadura del muro y picar el cimiento para que no se observa dicho diente de la cimentacion? que otra recomendacion me da usted.
     Muchas gracias por sus alcances.
738. Ángel San Bartolomé 7 septiembre, 2009 en 7:36 am

     Estimado Juan Palomino:

     Ante los sismos, los cercos trabajan como elementos en voladizo sujetos a cargas perpendiculares a su plano, por lo que es importante empotrar su base; esto se consigue profundizando el cimiento, de tal manera que el empuje pasivo que desarrolla el suelo contra el cimiento, contrarreste los efectos del momento volcante. Saludos,
739. Manuel Navarrete 9 septiembre, 2009 en 10:43 pm

     Estimado Ingeniero

     Cada cuantos metros se debe considerar una junta sismica en cercos.

     Saludos
740. Ángel San Bartolomé 10 septiembre, 2009 en 7:56 am

     Estimado Manuel Navarrete:

     Las juntas de control, para muros portantes o no portantes, se encuentran especificadas en la Norma E.070. Te invito a leer los comentarios al capítulo 6, artículo 17.f, figura 6.27 que aparece en este blog. Saludos,
741. Carlos Gutierrez Davila 17 septiembre, 2009 en 9:18 pm

     Estimado Ing. tengo una consulta , quiero techar una area de 50 m2 (5 x10 m) donde los muros de albañileria fueron construidos muchos años antes del techo que se proyectar(solo ladrillo sin viga solera) , mi preocupacion es que el techo(1 solo paño) se coloque pero por los efectos de un sismo este ,se deslice lo que se me ocurre es picar un poco del espacio del mortero vertical para el nuevo concreto de la viga solera se una junto con el muro y asi colocar la losa y que esta no se deslice que me podria decir
742. Ángel San Bartolomé 18 septiembre, 2009 en 7:55 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     No indicas si existen columnas de confinamiento, si no existiesen debes añadirlas, es el refuerzo vertical de estas columnas las que contrarrestan el deslizamiento del techo. Aparte, debes añadir soleras, cuyo concreto se vaciaría en conjunto con el techo, así las fuerzas sísmicas horizontales provenientes del techo, se transmitirían sin problema sobre los muros. Tú planteamiento, o también el retiro alternado de ladrillos de la última hilada para formar dientes con el techo, sumado a la ausencia de columnas, sólo haría que se corra el plano de falla por deslizamiento una hilada más abajo. Saludos,
743. Jaime Alegre Lam 19 septiembre, 2009 en 2:31 pm

     Ing. ¿Todos los muros de cerco deben tener Viga de arriostre superior, o a partir de que altura se consideraria?
744. Ángel San Bartolomé 21 septiembre, 2009 en 7:37 am

     Estimado Jaime Alegre:

     Ante acciones sísmicas perpendiculares al plano, la albañilería de los cercos se comporta como una losa apoyada en sus arriostres. Estos arriostres (columnas, vigas, etc.) pueden estar colocados en 1, 2, 3 o los 4 bordes del muro, con un espaciamiento tal que en la albañilería se presenten esfuerzos de tracción por flexión menores que la resistencia admisible. Para una mejor explicación, te recomiendo leer los comentarios al capítulo 09 de la Norma E.070 que aparece en este blog. Saludos,
745. Jimmy Santander 23 septiembre, 2009 en 8:33 pm

     Ing. San Bartolome, gusto en saludarlo, mi consulta es por la colocacion de una losas de fondo de concreto armado apoyadas sobre el suelo, manda colocar un solado de E=10 cm. quisiera saber su este minimizaria el grdo de compactacion del terreno de apoyo. Gracias
746. Angel San Bartolomé 24 septiembre, 2009 en 7:52 am

     Estimado Jimmy Santander:

     La deformación del suelo depende del grado de compactación a que se le haya sometido. El peso propio del solado de 10cm que indicas, genera una presión adicional sobre el suelo que lo compacta, lo que permitiría disminuir el grado de compactación en esa magnitud. Saludos,
747. MONICA ALEXANDRA EURIBE 24 septiembre, 2009 en 12:48 pm

     INGENIERO . En obra por cuestiones de arquitectura se desea invertir el peralte de una viga alguna consideracion adicional que se deberia tener .
748. Ángel San Bartolomé 25 septiembre, 2009 en 8:00 am

     Estimada Mónica Euribe:

     En realidad tu consulta debería ser respondida por el ingeniero que diseñó esa viga, ya que depende de cómo la haya diseñado. Sí la diseñó como si fuese de sección rectangular, no habría problemas en invertirla, pero si la diseñó contabilizando a la losa como si fuese de sección T, no podrías invertirla, salvo que el estructural modifique su diseño. Saludos,
749. Gustavo Morales 1 octubre, 2009 en 9:48 pm

     Ing. San Bartolome:

     Usted que opina de construir 1 mueble de concreto para parrilla entre 1 muro de cabeza.

     1.-Para no picar todo el contorno del mueble de concreto, por lo trabajoso, he pensado taladrar el muro con brocas de 12 mm, pasar fierros de 3/8" y vacear los muebles de concreto a los 2 lados del muro.

     2.- Pienso que el fierro y el mortero cemento, arena y agua, que rodea al acero y el muro de cabeza de ladrillo hara o lograra que haya continuidad.

     3.- Piensa usted que esto funciona.

     Pues deseo que no haya problemas de servicio en el futuro en estas casas continuas.

     Slds y gracias al foro, por poder consultar en linea.
750. Gustavo Morales 1 octubre, 2009 en 9:55 pm

     Disculpe corrigo el pto 1.

     1./ Deseo construir 2 muebles de concreto entre un muro de cabeza de ladrillo de cabeza.

     lo demas esta bien.

     Slds.
751. Ángel San Bartolomé 2 octubre, 2009 en 7:53 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Sí la idea es proporcionar continuidad, tú idea está bien planteada, aunque te recomiendo usar epóxico en las perforaciones donde insertarás las varillas. Saludos,
752. Alfredo Valdivia G. 6 octubre, 2009 en 2:30 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolome:
     Permítame felicitarlo y agradecerle por este gran esfuerzo de docencia, difusión y apertura que realiza en bien de la Ingeniería. Soy asiduo lector de sus publicaciones y también de sus respuestas y comentarios en este blog que inluyen no sólo su amplia experiencia como investigador en ensayos a escala sino también técnicas de modelaje en programas de cómputo.
     En su respuesta del 03/set/2008 al Sr Santander referente al cálculo de la densidad de muros en planta, da la pauta para evaluar la particpación de los muros inclinados orientados un ángulo alfa, diferente a los 0 y 90 grados convencionales, respecto del eje X.
     Estoy analizando una edificación de cuatro pisos que incluye muros inclinados en planta. Me sentiré personalmente honrado y agradecido que pueda orientarme sobre cómo proceder para obtener los resultados del análisis sísmico de estos muros modelados con shells en SAP: no encuentro forma de aplicar "Section Cut" en la vista inclinada y no hallo forma practica de integrar los resultados de los esfuerzos obtenidos en las tablas.
     En todo caso, qué me recomienda para el mismo objetivo modelándolos cómo pórticos planos.
     Saludos cordiales.
753. Ángel San Bartolomé 7 octubre, 2009 en 8:50 am

     Estimado Alfredo Valdivia:

     En el modelaje mediante pórticos planos, en el SAP no existe problemas, es cuestión de conocer las coordenadas por donde pasa la línea que define al eje que contiene al pórtico, incluso puedes definir las secciones de los muros horizontalmente para después rotar su sistema local. En caso hayas utilizado elementos finitos tipo shell para definir a los muros, la integración de los esfuerzos unitarios para hallar las fuerzas internas resultantes (M, V, P), puedes hacerlo manualmente, por ejemplo, para hallar la fuerza cortante V, calculas la fuerza cortante en cada elemento (Vi) multiplicando su área en planta por el esfuerzo cortante existente en su centroide, luego sumas esos valores. Saludos,
754. Jimmy Santander Loli 7 octubre, 2009 en 8:35 pm

     Ing. San Bartolome, mis saludos cordiales; mi consulta es sobre el diseño de las losas apoyadas sobre el terreno, en la cual se debe considerar cargas por el nivel freatico ,ya esta estara en un nivel por debajo de este; y creo que producira una carga en sentido vertical con una direccion contraria ala fuerza de gravedad, quisiera saber como puedo cuantificar esta fuerza.
755. Ángel San Bartolomé 8 octubre, 2009 en 7:44 am

     Estimado Jimmy Santander:

     Ten mucho cuidado con ese tipo de suelo, especialmente si es arena fina, porque corre el riesgo de licuarse durante los sismos. La subpresión que ejerce la napa, puede ser muy variable, ya que ésta puede deprimirse o subir en forma natural. Mi consejo es que deprimas la napa y que acudas a un especialista en suelos para que analice el potencial de licuación, además para que te proporcione la resistencia admisible de ese suelo. Saludos,
756. Jose Rodriguez 8 octubre, 2009 en 5:39 pm

     Ing. San Bartolomé, lo saludo y le agradesco por el tiempo que se toma para responder a todas las interrogantes hechas por este medio.

     Mi consulta es la sgte. Tengo un edificio de 4 pisos, el 1ro esta destinado para comercio y vivienda (25% y 75% del area respectivamente) y a partir del segundo se destinara completamente para viviendas, mi problema surge debido a la arquitectura. Estoy planteando una solucion con una losa de concreto bidireccional, pero se me hace muy complicado asignar las áreas de influencia para cada muro y columna. En su libro de analisis de edificios nos da un alcance de un metodo rapido para realizar el metrado pero incluso nos indica que este metodo varía en un 30% comparado con el metodo tradicional del "sobre".

     Mi duda es si es posible realizar un metrado de cargas utilizando el programa SAP2000, tengo en la mente modelar el edificio asignando a cada elemento su respectivos pesos volumetricos, asi como asignar en cada piso las cargas correspondientes y al momento de correr el programa revisar solo los casos de carga muerta y viva para obtener las cargas PD y PL de cada muro, las cuales utilizare posteriormente para el diseño de los muros.

     ¿Es recomendable realizar esto?, por el momento ya asigne las áreas de influencia y en algunas zonas estoy asegurandome con un 5% mas del area obtenida. Saludos
757. Ángel San Bartolomé 9 octubre, 2009 en 7:50 am

     Estimado José Rodríguez:

     Por supuesto que puedes emplear el SAP para analizar a la estructura por carga vertical; los axiales que obtengas en los muros, son las cargas acumuladas. En cuanto al metrado de cargas, esta técnica manual te ayuda a pensar en cómo se transmiten de un elemento a otro las cargas de gravedad, si éste se complica, es porque tú estructuración no es adecuada. Saludos,
758. WILDER RIOS SANCHEZ 11 octubre, 2009 en 12:07 pm

     Ing. le felicito por los aportes que nos da dìa a dìa.
     En el mercado nacional es conocido el Acero Sider Perù y Aceros Arequipa, con un fy=4200 kg/cm2, con el cual se hacen los diseños aqui en el Perù.
     Quisiera saber si Ud tiene conocimiento de un acero BELGO 60, y si es que tiene su fy=4200 kg/cm2 y cumple con todas las normas peruanas,para ser utilizado en nuestras construcciones.
     Ademàs viene con una nomenclatura ejemplo nº 5 sw, si esta en realidad corresponde al de 5/8".
     Le agradezco anticipadamente por su respuesta.
759. Ángel San Bartolomé 12 octubre, 2009 en 7:23 am

     Estimado Wilder Ríos:

     No hemos realizado pruebas para el acero que indicas. Es cuestión que saquen muestras y ordenen ensayarlas en algún laboratorio. Saludos cordiales,
760. Miguel Angel Arcela Godoy 12 octubre, 2009 en 7:42 pm

     Profesor Angel:
     Ante todo felicito su trabajo de investigación y la labor que desarrolla como docente en PUCP. Soy estudiante de Ing. Civil del 4to ciclo de la Universidad Nacional de San Cristóbal de Huamanga, me interesa mucho lo que refiere a antisismica es por eso que estoy haciendo un trabajo de investigación que he titulado "comportamiento antisísmico de columnas esbeltas", este trabajo es más que todo una información de los aspectos físicos presentes en este fenómeno;entendiendo que por pertenecer a los primeros ciclos de la carrera, no tengo la base suficiente para desarrollarlo a profundidad. Es por ello que pido su asesoría respecto a cómo puedo explicar este fenómeno visto desde un aspecto netamente físico y qué me recomienda para implementarlo. Tuve la oportunidad de verlo en el CONEIC 2009 realizado en la UNI y sabiendo que es muy conocedor de estos temas, apelo a usted para que me ayude a desarrollar este trabajo.
     Esperando su pronta respuesta y me despido hasta una siguiente. Desde ya reciba mis eternos agradecimientos.
     Atentamente:

     Miguel Angel Arcela Godoy
     EFP Ingenieria Civil
     UNSCH
761. Ángel San Bartolomé 13 octubre, 2009 en 6:52 am

     Estimado Miguel Angel Arcela:

     Felicito el espíritu investigador que tienes. En cuanto al tema que seleccionaste, te indicaré que la columna esbelta es uno de los elementos más investigados a nivel mundial, existen numerosos artículos en prácticamente todos los congresos internacionales, que espero te sirvan de referencia. Los resultados de estas investigaciones dieron lugar a la técnica de diseño que se especifica en el ACI. Saludos cordiales,
762. Oscat 16 octubre, 2009 en 10:21 am

     Ing. San Bartolome: Ante todo lo saludo cordialmente, la presente es para manifestarle que en puentes es usual el uso de contraflechas en la losa al momento de la construccion, quisiera saber si en las vigas en forma de arco; que soportaran el tablero del puente; es necesario el uso de dichas contraflechas? Agradeciendo sus comentarios queo de usted.
763. Ángel San Bartolomé 17 octubre, 2009 en 6:46 am

     Estimado Oscar Lagos:

     La contraflecha, si es que se requiere, debe ser especificada por el ingeniero que realizó el análisis de la estructura correspondiente.

     He deducido tu apellido de tu dirección electrónica, para otra ocasión debes identificarte ya que no acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
764. MONICA ALEXANDRA EURIBE 19 octubre, 2009 en 1:56 pm

     Ing. saludarlo y quisera saber si me puede recomendar alguna bibliografia sobre el diseño estructural de reservorios elevados.
     Para hacerle tambien una consulta estoy trabajando en una importante obra y aqui hay muchas instalaciones electricas ,sanitarias electromecanicas aire acondicionado etc. quisera saber si para el diseño estructural se consideran estos elementos o se desprecian ya que en obra por diferentes motivos se ha desea cambiar el rrecorrido de estos.
765. Nelly Cueto 19 octubre, 2009 en 5:43 pm

     Saludos ingeniero, le agradecería liberarme de una duda, al realizar el análisis dinámico de una estructura aporticada, ¿Los desplazamientos laterales deben ser mayores o menores a los obtenidos con un análisis estático?. Esto implica en el hecho que el cortante sísmico (Dinámico) también debe ser menor al estático?. Gracias de antemano.
766. Ángel San Bartolomé 20 octubre, 2009 en 7:15 am

     Estimada Mónica Euribe:

     No he visto libros que traten el tema que deseas, pero existen artículos de congresos internacionales que abordan el tema, es cuestión de que te pongas a buscarlos. Con el SAP puedes analizar los reservorios para varios modelos predeterminados, asimismo, utilizando elementos finitos, puedes considerar la existencia de huecos en la estructura para el paso de los conductos que mencionas. La importancia de esos huecos sobre el comportamiento de la estructura, depende de su tamaño y de su ubicación, hay que tratar de evitar la presencia de esos huecos en zonas vitales de la estructura (nudos, extremos de columnas o placas, etc.). Saludos,
767. Ángel San Bartolomé 20 octubre, 2009 en 7:21 am

     Estimada Nelly Cueto:

     La respuesta a tú pregunta depende del tipo de estructura. Si la estructura es regular, usualmente el análisis estático proporciona mayores desplazamientos y esfuerzos que el dinámico, pero si la estructura cataloga como irregular, podría ocurrir lo contrario, especialmente en las derivas y concentraciones de esfuerzos en las zonas irregulares, por ello, la Norma Sísmica E.030 obliga a realizar el análisis dinámico para las estructuras irregulares y a disminuir el factor "R". Saludos,
768. FERNANDO GONZALES HENOSTROZA 20 octubre, 2009 en 1:52 pm

     Mucho gusto Ingeniero_
     Mi inquietud es si cubriendo con mortero todos los orifios de un ladrillo rex king kong 18 huecos al momento de asentar, actuaria como un ladrillo sólido para muros portantes de una casa de 2 pisos.
     Gracias y saludos.
769. Nelly Cueto 20 octubre, 2009 en 4:41 pm

     Saludos ingeniero, al realizar un análisis dinámico, se presentaron dos problemas, y le agradecería bastante ayudarme:
     – Tengo entendido que el cortante dinámico debe ser en promedio el 80% del estático, ¿Qué datos debo usar para evaluar esta comparación?. Asimismo, que periodo usaría, generalmente se considera 03 o 05 modos de vibración, lo cual genera la misma cantidad de periodos, ¿Que criterio utilizaria para seleccionar el periodo adecuado de vibración?.

     Muchas gracias de antemano.
770. Ángel San Bartolomé 21 octubre, 2009 en 7:04 am

     Estimado Fernando Gonzáles:

     Por supuesto que si durante el asentado se rellenase con mortero las perforaciones de los ladrillos huecos, se transformarían en ladrillos sólidos. Pero imagínate el trabajo que debe hacerse y la cantidad de mortero adicional que debes aplicar, mas a cuenta sale comprar ladrillos sólidos. Saludos,
771. Ángel San Bartolomé 21 octubre, 2009 en 7:11 am

     Estimada Nelly Cueto:

     El porcentaje que indicas depende de la regularidad de la estructura, es 90% para el caso de estructuras irregulares. Lo que debes comparar son los cortantes obtenidos en la base del edificio dinámicamente y estáticamente. En cuanto a los períodos, debes usar los más altos. Saludos,
772. Nelly Cueto 21 octubre, 2009 en 7:13 pm

     Saludos ingeniero Ángel, una pregunta, Es factible construir un techo (Losa aligerada y vigas) de 7.20×38.00m (Sin aberturas). ¿Hay algún margen para colocar juntas de dilatación?. o ¿Puedo construir todo sin ningún problema?Muchísimas gracias de antemano.
773. Ángel San Bartolomé 22 octubre, 2009 en 7:41 am

     Estimada Nelly Cueto:

     Más que de construcción, los problemas son estructurales. Por ejemplo, en la Norma E.070 se obliga a que la relación longitud-ancho de la losa no exceda de 4, para que se comporte como diafragma rígido, si esa relación supera a 4, como es tu caso, o subdivides a tu edificio en bloques o lo analizas considerando la flexibilidad del diafragma. Aparte de ello, la contracción de secado del concreto de la losa en su dirección longitudinal, o los cambios de temperatura, podrían causar esfuerzos importantes en los elementos que le sirven de soporte, por lo que deberían ser contemplados en el análisis estructural. He visto casos en donde la contracción de secado de la losa, por haberse vaciado el concreto de una sola vez, produjo la fractura diagonal de placas de concreto armado de 8m de longitud. Saludos,
774. Germán 26 octubre, 2009 en 10:17 am

     Mil gracias por dar tan valiosa información técnica. Lo saluda un Instructor de encofrado metalico y encofrador-fierrero del SENCICO. Los alumnos siempre me preguntan el comportamiento de las edificaciones de MI VIVIENDA que se construye con esas famosas mallas electrosoldadas. Ahora con su información puedo instruir mejor.
     Nuevamente mis felicitaciones Ingº Angel San Bartolome.
     Un abrazo
     Germán
775. Nelly Cueto 28 octubre, 2009 en 6:57 pm

     Saludos ingeniero, un favor, ¿es factible escalar a un 80% el cortante sismico obtenido por el metodo estatico si la estructura es regular?. Por ejemplo si tengo un valor de 60 tn, se podria usar el 80% de 60 tn, es decir 48 tn y luego continuar con el diseño?…..Gracias de antemano.
776. Ángel San Bartolomé 29 octubre, 2009 en 7:32 am

     Estimada Nelly Cueto:

     Es correcto lo que indicas. De acuerdo a la Norma Sísmica E.030, para estructuras regulares debes usar como mínimo el 80% del cortante basal estático y para las irregulares el 90%. En ambas situaciones, los desplazamientos no se escalan, se usan los desplazamientos que hayas obtenido en el análisis dinámico. Saludos,
777. Jose Rodriguez 3 noviembre, 2009 en 7:25 am

     Estimado Ing. San Bartolome, tengo tres consultas sobre la regularidad torsional.

     (1) Si bien su libro "analisis de edificios", en el capitulo de correccion por torsion sismica
     todo el contenido se desarrollo teniendo en cuenta la norma del año 1982, queria saber si los
     conceptos para aplicar las fuerzas de inercia en el centro de carga son vigentes a la fecha.
     Y si el procedimiento es el mismo en cuanto a la recarga y descarga de los cortantes en los ejes
     de una edificacion (fig. 6.29 de su libro). En la norma mencionada se tiene:

     Mt= Q e’

     e’= abs(e) + Ea
     e’= abs(e) – Ea

     Ea=0.1B

     donde e’ presenta 2 casos y este momento supone que la estructura ya presenta una excentricidad.
     (2) en la norma actual: Mti = +- Fi x ei

     Ea=0.05B

     Se debe revisar la regularidad torsional,(que se obtiene segun el resultado de las derivas obtenidas
     en el analisis), pero al momento de realizar el analisis, en el caso de que ya existiera una excentridad
     en la estructura a analizar ¿solo se considera la excentricidad accidental o se suma ésta a la existente?

     (3) ¿Es aconsejable analizar una estructura con el procedimiento de fuerzas estaticas equivalentes
     si esta presenta una irregularidad o siempre es necesario realizar un analisis dinamico? ( si la
     estructura cumple lo indicado en el articulo 14.2 de la norma E.030), que recomendaria usted.

     Le agradesco anticipadamente por su apoyo. Saludos cordiales
778. Ángel San Bartolomé 3 noviembre, 2009 en 10:29 am

     Estimado José Rodríguez:

     Los conceptos para el análisis por torsión, no han cambiado. Lo que que se ha modificado es la magnitud de la excentricidad accidental y la rigurosidad para definir cuándo una estructura califica como irregular por torsión. En cuanto a tu segunda pregunta, siempre se ha considerado la excentricidad real más la accidental. La accidental proviene de no contemplar en el análisis el posible corrimiento del centro de masas durante el sismo; por ejemplo, cabe la posibilidad de que durante el sismo un ambiente esté sobrecargado y otro descargado, o corrimientos del centro de rigidez por defectos en la construcción, por tanto, cualquiera que sea el análisis que hagas (dinámico o estático), siempre debes considerar la excentricidad accidental. En cuanto a tu tercera pregunta, la Norma E.030 permite el análisis estático para estructuras irregulares siempre y cuando la estructura sea de muros portantes y no tenga más de 15m de altura, pero sí deseas, puedes hacer un análisis dinámico así la estructura sea regular o irregular, con tal que cumplas con los cortantes mínimos que exigue la Norma. Saludos,
779. Gino Vilca C. 10 noviembre, 2009 en 12:58 pm

     Saludos Ing. Ángel San Bartolomé; Mi consulta es la siguiente: Estoy teniendo problemas con losas aligeradas de 200 m2, espesor 0.20 m. y f’c 210 kg/cm2, estas presentan muchas fisuras en cualquier dirección. A pesar de controlar la dosificación de los materiales para la elaboración del concreto así como el proceso de curado (primer riego con agua a las 3 o 4 horas del vaciado para luego emplear arrozeras por 6 o 7 días).
     Son Obras del Estado y en las especificaciones técnicas no indican metodología de curado o la aplicación de algún aditivo en la mezcla.
     En la zona hace un calor extremo durante el día, y frío (helada) durante la noche.
     En contraparte en el mismo lugar se construye un patio de maniobras con losas de concreto simple f’c: 175 kg/cm2, en paños de 3.00×3.00 m. y espesor 0.15 m. indicando que estas no presentan ninguna fisura.

     Mi consulta es como dar solución a estas fisuras pues se acerca la temporada de lluvia y no deseo filtraciones de agua.

     Le agradezco anticipadamente por su apoyo.
780. Ángel San Bartolomé 11 noviembre, 2009 en 7:03 am

     Estimado Gino Vilca:

     Por lo que indicas, el problema se debe a los cambios de temperatura, con lo cual, el proceso de curado que utilizas podría ser contraproducente, ya que esa agua que penetra a los poros del concreto se congela de noche y se deshiela de día, causando presiones internas que causan fisuras. Mi recomendación es que cures al concreto con sacos de yute humedecidos, rociándole agua caliente de noche y fría de día. Otras recomendaciones son: vaciar el concreto por franjas haciéndole bruñas en las juntas y usar fibra de polipropileno en el concreto. Saludos,
781. Rui Marques 12 noviembre, 2009 en 3:03 pm

     Estimado Profesor San Bartolomé,

     Soy un estudiante de doctorado en la Universidad de Minho, Portugal, con Prof. Paulo Lourenço, en el campo de la albañilería. De momento estoy estudiando el comportamiento de muros confinados ante cargas laterales.
     Le hablo sobre un articulo suyo con Guillermo Echevarría del 1986 "ENSAYOS DE CARGA LATERAL EN MUROS DE ALBAÑILERÍA – EFECTOS DE LA CARGA VERTICAL" que encontré en su interesante blog "INVESTIGACIONES EN ALBAÑILERÍA. Le agradecería si me pudiera quitar algunas dudas:
     1. Mi primera duda es relativa a la Fig.8. Envolvente de los ciclos estables. Después del pico, las envolventes muestran una queda brusca del cortante, que no me parece muy normal relativamente a otros programas experimentales; en el artículo, a pesar que bastante descriptivo, no percibo a que se debe esto. Se recuerda usted e me puede explicar dicha quiebra.
     2. Otra de mis dudas es sobre la grieta diagonal que se forma. Se dice en el artículo que posteriormente al agrietamiento diagonal, el muro se compuerta como 2 piezas triangulares. En este momento la contribución de la albañilería para la resistencia lateral del muro será ya bastante reducida?, pelo que la carga máxima me parece ser obtenida mucho gracias à la contribución de las columnas? En cual momento el muro resulta ya dividido en cuatro triángulos?
     3. No me consigue usted describir sintéticamente la secuencia de degradación de las columnas, una vez que en el artículo apenas veo el estado final del muro? El efecto de "dowel" se llega a movilizar en ambas columnas?

     Le agradezco de antemano su disponibilidad, e le felicito por su interesante actividad, en el general.

     Saludos,

     Rui Marques (PhD student)
     University of Minho
     Department of Civil Engineering
     Campus de Azurém
     4800-058 Guimarães
     Portugal
782. Ángel San Bartolomé 13 noviembre, 2009 en 7:09 am

     Estimado Rui Marques:

     De lo poco que recuerdo del proyecto, desarrollado en los años 80, puedo indicarte lo siguiente:

     1. Después de presentarse el agrietamiento diagonal de la albañilería, siempre existe una caída de resistencia, ya que los confinamientos empiezan a trabajar poco después, recuperándose la resistencia, hasta que o fallan las columnas o se tritura la albañilería, ahí si que la caída de resistencia es irrecuperable.

     2. Cuando la albañilería queda dividida en 2 triángulos, la mayor parte de la carga vertical trata de transmitirse por uno de los triángulos y se concentra en la base de la columna correspondiente, provocando su falla. Eso no ocurre cuando las 2 piezas triangulares se unen con refuerzo horizontal (muro MV4).

     3. Tal como te indiqué en la segunda respuesta, en el caso del muro MV5 falló la base de una de las columnas y eso originó la pérdida total de la resistencia a fuerza cortante.

     Saludos,
783. Oscar Lagos 14 noviembre, 2009 en 9:07 am

     Estimado Ing. San Bartolome: Venimos construyendo en zona de costa un puente de 240 mts de largo, compuesto de tres tramos de 80 mts cada uno. Cada tramo esta formado por 2 vigas arco y sobre esta se construira la losa del puente. Las vigas arco son de b=1.40 mts y h=1.40 en el arranque y en el centro es de h= 1.20 mts. La preparacion de concreto la realizamos en una planta dosificadora y el transporte en mixer y el colocado con bomba. En el vaceado de concreto que realizado al 1° arco del 1° tramo se nos ha presentado algunas fisuras a 25 mts del arranque (el vaceado se realizo desde el arranque del estribo hasta el centro de luz del 1° tramo luego se inicia nuevamente desde el arranque del pilar hasta el centro). Para el 2° arco del 1° tramo se cambio el proceso de vaceado intercalando cada 10 mts los vaceados desde los apoyos y terminando en el centro del arco, pensando de esta manera prevenir la aparicion de fisuras, pero nuevamente se ha presentado dichas fisuras.
     El curado se realiza a las 2 hrs aprox.

     La consulta es como prevenir la aparicion de estas en los otros arcos y que medidas se debera de tomar en cuenta. Agradeciendo su respuesta quedo de usted.
     Atte
     Oscar Lagos
784. ANDY FLORES 14 noviembre, 2009 en 10:33 am

     Estimado ingeniero , para el diseño de vigas de acople entre dos muros de concreto armado (placas) se puede tambien mantener el criterio del momento plastico para darle una falla por flexion primero y luego la de corte como se puede ver en la norma E0.70?
     Gracias
785. Ángel San Bartolomé 16 noviembre, 2009 en 7:38 am

     Estimado Oscar Lagos:

     Existen mucho factores que podrían estar generando las fisuras que me indicas, pero que no especificas cómo son: ¿atraviesan toda la sección, dónde son de mayor grosor, etc. Esos factores podrían ser: 1) uso de arena con mucho polvo (que aceleran la contracción de fraguado); 2) concentración de refuerzo (traslapes) en la zona en cuestión; 3) corrimientos de los apoyos (lateral o vertical) por empujes del arco; 4) desencofrado prematuro; etc. Sería conveniente que expliques al ingeniero que hizo el diseño estructural el proceso constructivo que seguiste, para descartar sí éste afecta o no a la estructura. De todas maneras transmitiré tu consulta a especialistas en puentes. Saludos cordiales,
786. Angel San Bartolomé 16 noviembre, 2009 en 7:45 am

     Estimado Andy Flores:

     La Norma de Concreto Armado E.060 obliga a que las vigas fallen por flexión y la técnica de diseño que se aplica es la misma que la señalada en la Norma E.070. La diferencia está en que en la Norma E.070 obligamos a que esas vigas se diseñen ante sismos moderados afectados por un factor de carga de 1.25, menor que la relación de fuerzas sismo severo-moderado (2), para que esas vigas actúen como un primer fusible que trate de disipar energía antes que el sismo severo produzca el agrietamiento diagonal de la albañilería. Saludos,
787. Nelly Cueto 17 noviembre, 2009 en 7:10 pm

     Saludos ingeniero, una consulta, si yo escalo el cortante sísmico a un 80% y lo utilizo para diseñar mis elementos, por cuanto se trata de una estructura regular, ¿Qué valores de los desplazamientos laterales considero?, los calculados con el 100% y luego multiplicarlos por 0.75R, o puedo utilizar los calculados con el 80% del cortante, y luego multiplicarlos por 0.75R. En todo caso, al evaluar la rigidez lateral, mi parámetro de control sería la distorsión obtenida con el 100% o el 80% del cortante estático. Muchas gracias de antemano.
788. Ángel San Bartolomé 18 noviembre, 2009 en 6:56 am

     Estimada Nelly Cueto:

     De acuerdo a la Norma sísmica E.030, la verificación de la deriva debe hacerse utilizando los desplazamientos del análisis dinámico multiplicados por 0.75R. Es decir, no se escalan por ningún otro factor. Saludos,
789. Cristhian Chacon 19 noviembre, 2009 en 2:08 pm

     Saludos ing.
     Alguna fuente sobre durabilidad en la albañileria??
     Saludos.
790. Nelly Cueto 19 noviembre, 2009 en 5:54 pm

     Saludos ingeniero, en lo que respecta al analisis dinamico, ¿es factible escalar a un 80% el cortante obtenido por el metodo estatico para estructuras regulares?…En todo caso si escalo mi cortante dinamico a un 80% del cortante estatico, ¿los desplazamientos laterales tambien se reducirian por cuanto seran calculados con esa reduccion de fuerza?…Gracias de antemano.
791. Ángel San Bartolomé 20 noviembre, 2009 en 7:29 am

     Estimado Cristhian Chacón:

     La mejor forma de proteger a la albañilería, incluso ante incendios, es tarrajeándola, mejor si se agrega a ese mortero algún aditivo impermeabilizante, así como dándole un mantenimiento constante. En Lima hay casonas de adobe y quincha que datan de la época virreynal, y que actualmente lucen impecables, gracias al mantenimiento continuo que recibieron. También, para que la albañilería perdure, es recomendable usar materiales de alta calidad, recuerda ese dicho "lo barato a la larga cuesta caro". Saludos,
792. Ángel San Bartolomé 20 noviembre, 2009 en 7:34 am

     Estimada Nelly Cueto:

     Ya dí hasta 2 respuestas a tú consulta (29-10-2009 y 18-11-2009), favor de leerlas y también de leer la Norma sísmica E.030. Saludos cordiales,
793. Luis 22 noviembre, 2009 en 5:33 pm

     ingeniero Angel San Bartolome…..referente al curso de analisis estructural quisiera saber la formula general para obtener klos grados de libertad, teniendo como condiciones EI y EA cuando estos son constante e infinito hasta luego saludos y muchas gracias
794. Cristhian Chacon 22 noviembre, 2009 en 8:22 pm

     Saludos ingeniero
     Muchas gracias por responder, me ayuda bastante la respuesta que me dio, pero quisiera saber como es afectado la durabilidad de las unidades de albañileria. Cuales son esos factores y como afectan a las unidades de albañileria. Si tuviera una fuente en donde pueda encontrar alguna referencia sobre ello, ya busque en el libro de albañileria estructural, Gallegos. Gracias
795. Ángel San Bartolomé 23 noviembre, 2009 en 7:06 am

     Estimado Luis:

     Debes identificarte. No acostumbro responder anónimos. Saludos,
796. Ángel San Bartolomé 23 noviembre, 2009 en 7:09 am

     Estimado Cristhian Chacón:

     No tengo la fuente que buscas, trata de encontrarla en Internet. Saludos,
797. andy flores 23 noviembre, 2009 en 11:15 am

     Estimado Ing cual es el numero maximo de vigas que puede soportar una columna
798. Ramiro Zamata Calcina 23 noviembre, 2009 en 11:53 am

     Estimado Ing. San Bartolomé

     Estoy estructurando edificaciones mixtos, muros de albañilería confinada en una dirección y sistema aporticado en la otra o ambos sistemas en la misma dirección. Mi duda es respecto a las dimensiones máximas de los elementos de confinamiento

     COLUMNAS DE CONFINAMIENTO.

     Tengo entendido que las columnas de confinamiento con peraltes mayores a 40 cm, frente a una acción sísmica se desprende de la albañilería generando así la degradación de la resistencia del muro confinado.

     VIGAS SOLERAS.

     Tengo entendido que por lo general el peralte de la viga solera es igual al peralte de la losa.

     1.- ¿Es correcto limitar el peralte de las columnas de confinamiento a 40 cm?

     2.- ¿ Es correcto afirmar que las vigas soleras peraltadas no aportan rigidez al sistema y por lo tanto su peralte debe ser igual a la altura de la losa?
     3.- Las vigas dinteles o de acoplamiento aportan buena rigidez al sistema, la norma permite hasta un peralte de 60 cm, pero por arquitectura a veces lo consideran chata ¿Es bueno considerar en las zonas de ventanas y puertas, vigas chatas con un ancho que hace equivalente en rigidez al de una viga dintel peraltada?

     4.- ¿Cuales serian las recomendaciones para dimensionar los elementos de confinamiento para sistemas mixtos, por ejemplo para una columna esquinera (aporticado en "x" – albañileria en "y")?

     Muchas gracias por las respuestas.
799. José Luis Legua Prado 23 noviembre, 2009 en 7:18 pm

     BUENAS NOCHES INGENIERO SAN BARTOLOME DISCULPE, SOY UN EGRESADO DE LA UNICA (ICA), LE ESCRIBO POR QUE ESTOY INTERESADO EN HACER UNA TESIS EN LA QUE QUIERO CALCULAR LAS DIFERENTES CARACTERSITICAS DE LOS LADRILLOS DE ARCILLA EN ICA, EN LAS DIFERENTES FABRICAS DE LADRILLOS QUE EXISTE EN ICA, CON LA FINALIDAD DE ESTUDIAR LA VARIABILIDAD DE CADA FABRICANTES QUE HAY EN ICA, Y POR LO TAMTO SABER SI CUMPLE O NO CON LAS NORMAS.

     AHORA MI PROBLEMA ES HACER EL CONTENIDO DE LA TESIS, ES DECIR EL INDICE, EL CUAL LO TENGO QUE INDICAR EN EL PLAN DE TESIS.
     ES DECIR POR QUE CAPITULOS VOY A EMPEZAR LA TESIS, QUE ENSAYOS VOY A TENER QUE REALIZAR?, CUANTOS ENSAYOS POR FABRICANTE TENGO QUE HACER?.

     INGENIERO LE AGRADECERIA QUE ME RESPONDA ESTE CORREO, PORQUE SINCERAMENETE NO SE COMO EMPEZAR LA TESIS, NO SE COMO ORGANIZARME EN MI TESIS.

     ESO SERIA TODO INGENIERO ME DESPIDO, HACIENDOLE RECORADAR QUE POR FAVOR ME RESPONDA ESTE CORREO.

     MUCHAS GRACIAS
     HASTA LUEGO

     JOSE LUIS LEGUA PRADO
800. Angel San Bartolomé 24 noviembre, 2009 en 7:03 am

     Estimado Andy Flores:

     Sí la columna de un pórtico presenta una sección adecuada, puede recibir en su nudo vigas alrededor de todo su perímetro. Saludos,
801. Angel San Bartolomé 24 noviembre, 2009 en 7:18 am

     Estimado Ramiro Zamata:

     Sobre el peralte de las columnas de confinamiento, lee el artículo 12 que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog. La recomendación es que la suma de los peraltes no ocupe más del 30% de la longitud del muro. Las soleras pueden tener cualquier peralte, por razones económicas se recomienda que sea igual al grosor de la losa de techo, ya que estas soleras siguen la deformada del muro (brazo rígido). Los dinteles pueden tener cualquier peralte, se recomienda que sean peraltados (sin exceder los 60cm), por sus efectos de reducir los momentos flectores en los muros y aumentar su rigidez lateral.

     Para sistemas mixtos, usualmente gobierna la sección y el refuerzo de las columnas como parte del pórtico, las exigencias mínimas de la Norma E.60 superan a las de la E.070. En estos casos, sugiero que en la dirección aporticada la deriva máxima sea menor que 0.005, a fin de que la albañilería transversal no termine quebrándose. Saludos,
802. Angel San Bartolomé 24 noviembre, 2009 en 7:24 am

     Estimado José Luis Legua:

     Primero tienen que nombrarte un asesor en tu universidad y oficializar tu tema. Luego debes hacer una recopilación bibliográfica, me parece que el tema ya ha sido tratado por alumnos de tú universidad. Una vez que hayas hecho lo indicado, me escribes a mi correo personal. Saludos,
803. FLOR VERGARA TINOCO 24 noviembre, 2009 en 3:30 pm

     ING. SAN BARTOLOME
     SOY ESTUDIANTE DE ING.CIVIL , Y ME RECOMENDARON SU LIBRO Y NO CONSIGO ACA EN HUARAZ.MUCHAS FELICITACIONES Y QUE DIOS LE BENDIGA YA QUE VEO QUE CONTESTA A TODOS.BUSCO UN EJEMPLO DE APLICACION DE DISEÑO DE UNA EDF. DE ALBAÑILERIA DE 3 PISOS , ME PODRIA AYUDAR. LE AGRADESCO POR SU RESPUESTA
804. Angel San Bartolomé 25 noviembre, 2009 en 7:21 am

     Estimada Flor Vergara:

     El libro se ha agotado desde hace buen tiempo, posiblemente a comienzos del otro año tendremos otra edición. Mientras tanto, puedes armar un libro utilizando los comentarios a los capítulos de la Norma E.070, que aparecen en este blog, donde en su capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" están los ejemplos que buscas. Saludos,
805. Flor Vergara Tinoco 26 noviembre, 2009 en 1:02 pm

     Ing. Angel San Bartolomé
     Por favor me puede indicar la manera de hallar el área tributaria por ejes
     Saludos
     Gracias por su respuesta.
806. Nelly Cueto 26 noviembre, 2009 en 5:42 pm

     Saludos, ingeniero, una consulta, en lo que respecta al diseño estructural de aulas, ¿es absolutamente necesario colocar vigas de cimentación en la dirección de los pórticos de concreto armado (Sentido longitudinal)?. Tuve la oportunidad de ver una construcción y las vigas de cimentación se ejecutaron a pesar de que el suelo presentaba una capacidad portante de 2.85 kg/cm2. Gracias de antemano.
807. Angel San Bartolomé 27 noviembre, 2009 en 8:02 am

     Estimada Flor Vergara:

     Revisa los ejemplos que aparecen en el capítulo "Diseño Estructural de las Edificaciones de Albañilería" de este blog, allí podrás encontrar lo que buscas. Saludos,
808. Ángel San Bartolomé 27 noviembre, 2009 en 8:06 am

     Estimada Nelly Cueto:

     No es obligatorio el uso de vigas de cimentación para el tipo de suelo que indicas, deben haberlas colocado por alguna otra razón, por ejemplo, para disminuir el momento flector en la base de la zapata. Saludos,
809. Jose Rodriguez 1 diciembre, 2009 en 9:48 am

     Ing. San Bartolome, agradeciendo su respuesta con anticipación, tengo una duda sobre la irregluaridad en planta denominada "esquinas entrantes",la norma indica: "la configuracion en planta y el sistema resistente de la estructura, tienen esquinas entrantes, cuyas dimensiones en ambas direcciones, son mayores que el 20% de la correspondiente dimension total en planta". Entonces en que estructuras se presenta este tipo de irregularidad. Mi duda es: si en una edificacion cuyo sistema resistente en el primer piso son porticos y a partir del segundo piso presenta albañilería, pero presentando continuidad (es decir el muro del 2do piso de longitud "L" esta apoyado y alineado con el portico de la misma longitud "L" de una manera continua), se considera una esquina entrante a esta configuracion???.
     Esta estructura mendionada tambien fue analizada para determinar si presentaba irregularidad de rigidez-piso blando y torsional pero para ambas cumplía según lo indicado en la norma.
     Me despido agradeciendo por su tiempo
810. Ángel San Bartolomé 2 diciembre, 2009 en 8:01 am

     Estimado José Rodríguez:

     La irregularidad por "esquinas entrantes" que se indica en la Norma Sísmica E.030, aplica a edifcios con plantas en forma de L, T, H, U, etc. En cuanto a tus muros de albañilería, éstos se consideran portante sólo sí presentan continuidad vertical en todos los pisos, de otro modo deben considerarse como simples tabiques; para estos casos, te sugiero leer los comentarios al capítulo 10 de la Norma E.070 que aparece en este blog. Saludos,
811. Ricardo Toledo 2 diciembre, 2009 en 9:00 pm

     Buenas noches ingeniero. Queria consultarle lo siguiente: es posible constructivamente y por calculo realizar un muro de cerco de 10 m de alto con muros de soga?

     Hice un calculo y estos me cumplen con un espaciamiento entre columnetas (que por cierto me resultan robustas por efecto del volteo) de 3.8m y un espaciamiento entre vigas de arriostre de 2.40, estas vigas me resultan con el mismo espesor del muro (13cm) y opte por darles un peralte de 35cm para evitar algun tipo de pandeo o deflexion fuera del plano del muro.

     Sinceramente le agrdezco por su respuesta, y lo felicito por su labor educadora.
812. Angel San Bartolomé 3 diciembre, 2009 en 7:31 am

     Estimado Ricardo Toledo:

     Con tal que hayas cumplido con todas las especificaciones de las Normas E.070 (Albañilería) y E.060 (Concreto Armado), sí es posible diseñar cercos altos como el que mencionas. Saludos,
813. nelly flores 4 diciembre, 2009 en 1:19 pm

     perdon en mi correo encontre el suyo soy estrellita114 deseo saber si es usted contesteme por favor
     gracias su correo esta como bartolome 1971@ italik.m
     soy de tulancingo,hidalgo mexico
814. Ángel San Bartolomé 5 diciembre, 2009 en 8:16 am

     Estimada Nelly Flores:

     Como debes haber apreciado, las consultas en este blog son sólo de carácter técnico, respondo a tú mensaje porque te has identificado. La dirección e-mail que indicas no me corresponde. Saludos cordiales,
815. CHRISTIAN MEDINA MONTES 7 diciembre, 2009 en 4:51 pm

     BUENAS TARDES ING.:

     SOY ESTUDIANTE DE ULTIMO CICLO DE OTRA UNIVERSIDAD PARTICULAR. COMO VERÁ, EN ESTA UNIVERSIDAD ME EXIGEN A REALIZAR UN TEMA DE TESIS COMO CURSO DE CARRERA. MI TESIS ES LA SIGUIENTE "MUROS DE DRYWALL ESTRUCTURAL COMO ALTERNATIVA A LOS MUROS DE ALBAÑILERÍA APLICADO A UNA EDIFICACION DE 6 NIVELES". COMO VERÁ, ESTA TESIS REQUIERE DE ENSAYOS A ESCALA REAL QUE MI UNIVERSIDAD NO TIENE. QUERIA CONSULTAR LA FACILIDAD DE SUS INSTALACIONES PARA REALIZAR ESTOS ENSAYOS Y DE PASO SI PUDIERA REVISAR MIS AVANCES DE TESIS CLARO ESTA BREVEMENTE. AGRADECIENDO SU RESPUESTA ME DESPIDO CORDIALMENTE. SALUDOS
816. Ángel San Bartolomé 8 diciembre, 2009 en 8:31 am

     Estimado Christian Medina:

     Al igual que los ladrillos pandereta, el drywall nació para ser tabique y no muro portante. Trata de no desnaturalizar las cosas. De este modo, no puedo ayudarte en ideas que no comparto.

     En cuanto a experimentos, en este blog puedes ver en una serie de videos los ensayos que realizamos, es cuestión de que te acerques al laboratorio para que te cotizen los ensayos que deseas. Saludos cordiales,
817. CHRISTIAN MEDINA 8 diciembre, 2009 en 2:36 pm

     BUENAS TARDES ING.:

     ENTONCES LO QUE ME QUIERE DECIR ES QUE EL DRYWALL NO AYUDA A LA TRANSMISION DE CARGAS LATERALES Y GRAVITATORIAS???. POR QUE MI PROPUESTA ES CON EL DRYWALL CON PERFILES ESTRUCTURALES.
818. Ángel San Bartolomé 9 diciembre, 2009 en 7:22 am

     Estimado Christian Medina:

     Lee el artículo sobre tabiques Drywall que aparece en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog, para que te formes tu propia opinión. También lee el comportamiento del sistema "PanelCast" que aparece en el capítulo "Viviendas No Convencionales de hasta 2 Pisos". Saludos,
819. CHRISTIAN MEDINA 9 diciembre, 2009 en 7:50 am

     DE IGUAL MANERA MI SISTEMA PROPUESTO ES DE UNA EDIFICACION DE 6 NIVELES DE CONCRETO ARMADO, LA UNICA DIFERENCIA ESTA EN EL REEMPLAZO DE TODOS LOS MUROS DE ALBAÑILERIA POR MUROS DE DRYWALL ESTRUCTURAL
820. CHRISTIAN MEDINA 9 diciembre, 2009 en 8:17 am

     MI META CON ESTA TESIS ES LA FUNCIONALIDAD DE MI SISTEMA PROPUESTO CON RESPECTO AL SISTEMA CONVENCIONAL CON MUROS DE ALBAÑILERIA, ES DECIR, SI ES VIABLE EN NUESTRO MEDIO, PARA ELLO NECESITO HACER ENSAYOS A ESCALA REAL.
821. Ronald Piscoya S 9 diciembre, 2009 en 9:41 pm

     Estimado Ing.Angel San Bartolome:
     Le saludo cordialmente y a la vez hacerle la siguiente pregunta: Estoy realizando un diseño de una edificacion en albañileria confinada,ya he acabado con los calculos y respetando los parametros que nos da la norma E.070,pero algo que no encuentro es el diseño de la losa maciza en dos direcciones ya que mi sistema estructural los muros en ambas direcciones (X,Y) aportan. Donde puedo encontrar un diseño de losa maciza en dos direcciones? ya que la norma E.060 establece el diseño en 2 sentidos pero es valido para estructuras de albañileria¿?habria alguna restriccion¿?agradeceria su respuesta.Muchas Gracias!!
822. Angel San Bartolomé 10 diciembre, 2009 en 7:55 am

     Estimado Christian Medina:

     Ya conoces mi punto de vista, favor de no insistir mas sobre el tema. En cuanto a los ensayos, las puertas de nuestro laboratorio están abiertas para todos, con tal que abonen el costo de los servicios. Saludos,
823. Angel San Bartolomé 10 diciembre, 2009 en 8:00 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     El análisis y el diseño de la losa maciza armada en dos sentidos, puedes hacerla con el SAP o el ETABS, o recurriendo a las tablas de la Norma E.060. La teoría que se aplica es válida así los apoyos sean muros de concreto, de albañilería armada o confinada. Saludos,
824. Ronald Piscoya 11 diciembre, 2009 en 12:51 am

     Muchas gracias x su apoyo Ing.tengo otra duda respecto al diseño en albañileria que estoy realizando.Segun la norma de albañileria nos dice que el 1 piso se debe diseñar ante las cargas de diseño.Mi pregunta es si es necesario diseñar apartir del 3 piso en adelante¿? seria correcto diseñar pero utilizando cuantia minima para el ref.en columna asi como viga solera¿?Agradeceria su respuesta!
825. Angel San Bartolomé 11 diciembre, 2009 en 7:03 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     En el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog, hay ejemplos de aplicación de la Norma E.070 que te pueden servir de guía, tanto para el análisis como para el diseño. Te sugiero leerlos. Saludos,
826. Constante Rodriguez Rodriguez 13 diciembre, 2009 en 2:26 pm

     Ing Ángel San Bartolomé:
     Sus respuestas son de mucha utilidad para todos los que construimos, muchas gracias.
     Tengo la siguiente consulta:
     1.- Sobre una edificación de un piso con muros de cabeza en ambas direcciones, sin columnas de amarre, se construyeron dos pisos mas con muros portantes de cabeza y muros no portantes de soga confinados con columnas de concreto armado sobre una viga solera sobre la losa de ese primer piso.
     2.- En casi el 70% del techo del primer piso, el acero positivo se ha corroido, sin perder mucha área, produciendo que el concreto y ladrillo circundante se esplomaran. El motivo es que el fierro no tenía recubrimiento y se había enlucido el cielo raso con yeso.
     3.- La altura de concreto suelto en las viguetas es en promedio de 5 cm y algunos ladrillo se han desprendido.
     Las preguntas son:
     Considerando que el cálculo de los esfuerzos de corte y flexión para el aligerado cumplan las normas:
     1.- Es posible restituir el concreto en las viguetas que lo han perdido? De que depende
     De poder hacerlo e interpretando una de sus respuestas anteriores, habría que encofrar las viguetas en un ancho mayor a 10 cm para poder vaciarlas?
     Es posible aplicar desde abajo algún mortero epóxico mediante presión restringiendo los costados?
     Como se demuestra que funcione?
     2.- Vale la pena teniendo en cuenta la forma en que fue costruida esta vivienda?
     3.- Si solo se retiran las zonas sueltas de concreto, existe la posibilidad de que el fierro dentro del concreto bueno esté corroido?
     Muchas gracias anticipadas por su atención.
     Constante Rodriguez
     Ingeniero Civil
827. ANGEL GUTIERRES 13 diciembre, 2009 en 10:25 pm

     ING. SAN BARTOLOME:
     Quisiera saber si usted me podria decir donde consigo informacion acerca de los bloques econoblock que ensaya (lastimosamente en mi compu no se puede ver el video) ya que también deseo realizar una investigación sobre alfeizares con ese material, y no tengo referencia alguna (solo he visto algunos edificios construyendo con ese sistema acá en lima) pues no se que empresa los distribuye cuales son sus características tanto estructurales como trabajables, ventajas o desventajas frente a otros sistemas, comportamiento ante sismos, etc. conceptos básicos desde los cuales poder partir en la investigación espero que usted pueda ayudarme con esta información, ya que usted ha realizado un trabajo sobre ese sistema constructivo.
828. Ángel San Bartolomé 14 diciembre, 2009 en 9:01 am

     Estimado Constante Rodríguez:

     La zona corroída que indicas es bastante grande (70%), por lo que te aconsejaría que sigas un procedimiento similar al indicado en el artículo #20 que aparece en el capítulo "Espacio Libre" de este blog. Sí el diámetro del refuerzo corroído no ha disminuido en más de un 10%, podrías continuar con ese refuerzo, limpiándolo previamente, sin adicionar más refuerzo, de lo contrario, habría que restituir ese refuerzo. En cuanto a tu pregunta 3, la única forma de saber el estado del refuerzo es inspeccionándolo. Algo que debes analizar es la necesidad de confinar a los muros del primer piso, recuerda que cuando se refacciona una edificación, debe pensarse globalmente, ya que el último ingeniero que mete la mano, es el responsable de su comportamiento futuro. Saludos,
829. Ángel San Bartolomé 14 diciembre, 2009 en 9:21 am

     Estimado Ángel Gutierres:

     La fábrica que produce los bloques econoblock, es Ital-cerámica, pero actualmente tienen a su página web en construcción. Nosotros recién estamos elaborando el artículo sobre los ensayos que realizamos, por lo que tendrías que esperar a que éste se publique. Al respecto, el tratamiento que se da a este bloque, en la construcción, el análisis y en el diseño, es totalmente similar al caso de los ladrillos pandereta, siendo aconsejable, en ambos casos, taponar aquellas unidades que irán en contacto con las columnetas de amarre, para que la lechada de cemento no se pierda en el interior de los huecos emprobeciendo al concreto de las columnetas. El taponado puedes hacerlo con el papel de las bolsas de cemento, de tal forma que dejes un espacio libre de 1 pulgada, para que allí penetre el concreto de la columneta de amarre. Saludos,
830. ANGEL GUTIERRES 14 diciembre, 2009 en 10:27 am

     Muchas gracias su comentario me ha ayudado ya se conque empresa tengo que averiguar, esperare la publicacion de su articulo. saludos.
831. Jose Rodriguez 14 diciembre, 2009 en 2:32 pm

     Saludos Ing. San Bartolome, le agradesco anticipadamente por el tiempo que dedica para contestar las consultas en su blog.

     Estoy realizando un diseo con muros delgados de ductilidad limitada y queria saber si es posible hacer el analisis en el SAP200 por el mtodo de prticos planos, teniendo las mismas consideraciones que si fuese una estructura de albailera, es decir considerando el aporte de los muros perpendiculares y todas las consideraciones que se indican para una estructura de albaileria pero cambiando obviamente el material.

     Saludos
     Jose Rodriguez
832. daniel 14 diciembre, 2009 en 8:11 pm

     me gustaria saber si tienen informacion sobre la eflorescencias en la albañileria , lo que apsa que necesito informacion sobre este tema …si me pueden ayudar les agradeceria mucho
833. Angel San Bartolomé 15 diciembre, 2009 en 7:18 am

     Estimado José Rodríguez:

     Por supuesto que puedes emplear la técnica de pórticos planos para modelar a los edificios compuestos por muros de concreto armado. Saludos,
834. Angel San Bartolomé 15 diciembre, 2009 en 7:23 am

     Estimado Daniel González:

     Supongo que González debe ser tu apellido, lo deduje de tu e-mail, de lo contrario no te hubiese respondido, ya que no acostumbre contestar mensaje anónimos. En relación a tu consulta, lee los Comentarios al artículo 5.5.g del capítulo 3 "Componentes de la Albañilería" de la Norma E.070, que aparece en este blog. Saludos,
835. César Jesús Díaz Coronel 15 diciembre, 2009 en 8:54 am

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé
     Tengo una invitación a participarr a hacer una investigación de temas de construcción, me gustaría que usted me indicará que tema es el mas conveniente para esperar hacer mi investigación.
     Además necesitaré bibliografía que me sirva para desarrollar dicho tema de investigación.

     Agradeciendo de antemano, su colaboración, me despido.

     César Díaz -Est. Ing. Civil UNPRG
     PD: muy buenas presentaciones en el XVII congreso de Ingeniería Civil, muy didácticas y temas interesantes… lo felicito.
836. Ronald Piscoya S. 15 diciembre, 2009 en 9:37 am

     Estimado Ing.San Bartolome:
     Le saludo cordialmente y agradeciendole sus respuestas.Tengo una consulta sobre un proyecto que se realizo en Ventanilla.El suelo como ud sabe es arenoso,lo cual no ayuda mucho.Se construyo un local de 1 piso, lo cual no fue techado con losa aligerada pues este tiene tijerales como techo.Pues los muros fueron hechos de 0.15m de espesor en ambas direcciones ya que no fue proyectado a construirse un 2 piso.El problema esta que los muros por ser de 0.15 de espesor y probablemente sean ladrillos de arcilla artesanales no cumplan con los requisistos que nos da la norma.Seria factible construir un 2 nivel sabiendo que estos muros son de menor espesor¿?la cimentacion esta hecho con vigas de conexion para evitar excesivos asentamiento diferenciales.que problema habria si se llegase a construir dicho nivel¿?fallarian los muros x aplastamiento¿?o soportaria¿?si es asi que alternativa me recomienda¿?Agradezco x su opinion!
837. Ángel San Bartolomé 16 diciembre, 2009 en 7:12 am

     Estimado César Díaz:

     Para el caso de la albañilería confinada, debemos tratar de reducir costos en la construcción. En ese sentido, un tema para tú investigación podría ser la supresión de los encofrados clásicos de las columnas de confinamiento, reemplazándolos, por ejemplo, por bloques de concreto vibrado en forma de "U" para los extremos del muro, y en forma de "H" para las columnas internas. Saludos,
838. Angel San Bartolomé 16 diciembre, 2009 en 7:17 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     Tienes que realizar un análisis completo de la estructura para que tú mismo respondas tus preguntas. El hecho de que el muro del primer piso sea de 0.15m y de ladrillos artesanales, no elimina la posibilidad de construir un segundo piso. Saludos,
839. Javier Chirinos 16 diciembre, 2009 en 6:11 pm

     Ing. Angel San Bartolomé
     Previo saludo y agradeciendo de antemano la atención a la siguiente consulta:
     Se ha proyectado una edificación compuesta de un semi sótano y 5 niveles, estructurada con muros perimetrales de albañilería confinada, desde el semisótano (compuesto por muros de C°A°1,20 m de muros de contención y 1,30 m de albañilería), así como los 5 pisos superiores. Mi inquietud va en el sentido que si es correcto aplicar esta forma de estructuración, ya que la Norma limita a 5 pisos o 15 m de altura. Sería correcto emplear el semisótano con muros de concreto (Contención) en toda su altura y los 5 niveles superiores con albañilería ?
     Agradezco anticipadamente su opinión
     Atentamente
     Javier Chirinos
840. Angel San Bartolomé 17 diciembre, 2009 en 7:21 am

     Estimado Javier Chirinos:

     Lo aconsejable es que todo el muro del semisótano y la parte saliente, sean de concreto armado y los 5 pisos superiores podrían ser de albañilería confinada. Al respecto, existe un ejemplo de aplicación cuando hay esta combinación de muros en la altura, que aparece en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,
841. Ronald Piscoya S. 21 diciembre, 2009 en 2:17 pm

     Ing.Angel San Bartolome:
     Le saludo cordialmente y a la vez hacerle una pregunta. Para el diseño de la cimentacion(sobrecimiento) en donde va a ir el muro de albañileria, como diseñaria la viga de cimentacion? ya que en suelos de baja capacidad portante es necesario hacerlo.De que parametros me valgo para realizar los calculos? Agradeceria su respuesta.
842. Ángel San Bartolomé 22 diciembre, 2009 en 11:31 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     Previamente desearía que leas los comentarios al artículo 2.1 del capítulo 01 "Aspectos Generales" que aparecen en este blog.

     El diseño de las cimentaciones corridas que indicas, se realiza suponiendo que es de sección "T" invertida, apoyada sobre un conjunto de resortes que hacen las veces del suelo, para ello debes conocer el coeficiente de Balasto (subrasante). Cualquier resorte que salga en tracción, deberá eliminarse del modelo, además, el esfuerzo de compresión en esos resortes deberá ser menor que la resistencia admisible del suelo y también, deberá verificarse que la deriva en la cimentación no exceda de 1/800, para que no se fracture la albañilería. De no ser así, deberás incrementar el peralte de la cimentación. El programa que uses, proporcionará los esfuerzos internos en la cimentación, con los cuales podrás calcular el refuerzo respectivo. Saludos
843. Wilmar Rivera Acevedo 23 diciembre, 2009 en 9:54 am

     Ing. San Bartolomé

     Le escribo para saludarlo muy cordialmente y a la vez pedirle por favor su opinión acerca de un estudio preliminar que vengo realizando en un predio sobre las posibles alternativas para su reforzamiento.

     Se trata de una edificación existente de 2 pisos construida a principios de los 80’s el material utilizado es concreto de 175kg/cm2 tanto para las columnas, vigas y elementos de confinamiento.

     Lo que se desea es hacer una ampliación de un tercer y cuarto pisos para lo cual estoy considerando la inclusión de placas de concreto armado para limitar la deflexión lateral, sin embargo lo que me llama la atención son algunas columnas estructurales existentes de 25×25 con 4 varillas de 1/2" y estribos de 1/4". Este acero no cumple con los mínimos establecidos por lo que estoy pensando en encamisetar dichas columnas primero quitando el recubrimiento para agregarle nuevo acero longitudinal y transversal y vaciar concreto con pegamento epóxico de tal forma de aumentar la sección 10cm a cada lado (para llegar a una sección aprox. de 40×40).

     Otra opción que tengo en mente si se diera el caso de una negativa por parte del arquitecto de tener columnas de 40×40 es el de demoler y reemplazar las columnas estructurales por otras nuevas de 25×25 con concreto de 210kg/cm2 y un nuevo refuerzo calculado sin embargo tengo dudas con el proceso constructivo de esta solución puesto que es una edificación de 2 pisos y tendría que apuntalar ambas losas al mismo tiempo (incluyendo vigas) lo cual no se si sea una práctica habitual. Tengo la misma duda para el caso de las placas puesto que debo demoler muros portantes (en ambos pisos) para reemplazarlos por dichos muros de concreto.

     Otra opción que estoy barajando es el encamisetado metálico pero quisiera agotar las soluciones en concreto antes de entrar con el acero estructural.

     Ingeniero le agradezco de antemano su respuesta y deseo una Feliz Navidad y un Próspero Año Nuevo a ud y su familia.

     Saludos
844. Ángel San Bartolomé 24 diciembre, 2009 en 8:23 am

     Estimado Wilmar Rivera:

     Lo primero que debes hacer es analizar al edificio tal como está, para ver si se requiere o no reforzarlo. Esa revisión incluye a la cimentación. Tal como indicas, es de muros portantes, por lo que las columnas aisladas deben trabajar principalmente a cargas de gravedad, en cuyo caso, si el confinamiento es insuficiente, podrías usar fibra de carbono. Saludos navideños.
845. Carolina Perez 28 diciembre, 2009 en 10:14 pm

     BUenas Tardes Ing. San Bartolome :
     Ante todo mis mas cordiales saludos. La presente es para hacerle una consulta. Tengo que analizar una edificacion de albañileria confinada y que debe tener losas aligeradas en un solo sentido. Esas losas se deben apoyar solamente en dos muros, cierto?. Pero para la formula de predimensionamiento DENSIDAD DE MUROS REFORZADOS(DMR), se deben incluir en la formula los muros donde NO se apoya la losa aligerada?. Esperando pueda absolver mi duda, porque hasta el momento habia colocado todos los muros en X e Y para la formula de DMR, sin embargo ahora me doy cuenta que la losa solo se apoya en 02 muros y no en todos los que coloque en la formula.
     Muchas gracias por su atencion
     Carolina Perez.
846. Ángel San Bartolomé 29 diciembre, 2009 en 8:31 am

     Estimada Carolina Pérez:

     Los muros que se consideran en la fórmula para determinar la densidad mínima, son todos los muros confinados portantes y no portantes de carga vertical, que presenten continuidad vertical, y que tengan longitudes mayores que 1.2m. Saludos,
847. Aurelio Apaza 2 enero, 2010 en 12:03 pm

     Buenos dias Ing. San Bartolomé, en unos silos para granos de trigo,en forma de celdas(dos filas de 6 silos c/u)de concreto armado y acero en doble malla, de 15cm espesor de muro, de 2.3×1.6m2 por 13m alto, se ha presentado fracturas en los muros a una altura de 8m aprox,esto viene ocurriendo hace varios años, empeorando cada vez, considerando que las fracturas no serian por empuje del material que seria a 1/3H. Los granos son humedecidos(limpiados) hasta un 14% antes de ingresar a los silos. Quizá tenga conocimiento de este fenómeno y me pueda recomendar bibliografia relacionada.
     Mucho agradezco su atención.
     Feliz año 2010 y gracias por su contribución a la Ingenieria nacional.
848. Ángel San Bartolomé 4 enero, 2010 en 7:39 am

     Estimado Aurelio Apaza:

     Por lo que describes, da la impresión que el problema es la corrosión del refuerzo. Dado el poco espesor de los muros, quizás la doble malla tenga poco recubrimiento más la humedad del trigo, podrían haber desencadenado la corrosión. Tienes que descubrir la zona agrietada para que veas el estado del refuerzo y una vez reparado, debes aplicar un tarrajeo con aditivo impermeabilizante.

     Otro problema podría ser el cambio de temperatura, generalmente no contemplado en el análisis estructural. Por ejemplo, en nuestra sierra los cambios de temperatura son de consideración.

     Aprovecho la oportunidad para desearles a todos los lectores del blog, un feliz año 2010. Saludos,
849. Fredy Pérez 4 enero, 2010 en 9:48 am

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Me encuentro realizando una ampliación de un cuarto piso de una vivienda de albañilería confinada de 3 pisos (existentes). Mi pregunta es como puedo cumplir con lo que especifica el art. 27.1b de la Norma E070 (refuerzo horizontal). Hay alguna forma de reforzar horizontalmente los muros existentes del primer piso?
850. Carlos Giesecke 4 enero, 2010 en 5:28 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé,

     Soy Carlos Giesecke, uno de los hijos del Ing. Alberto Giesecke. Quisiera tener una breve entrevista con usted para conocer más sobre los esfuerzos llevados a cabo para lograr difundir los métodos de albañilería en adobe reforzado para de manera barata hacer estas viviendas más seguras. Me interesa ver la forma de ayudar en este esfuerzo.
851. Ángel San Bartolomé 5 enero, 2010 en 7:53 am

     Estimado Fredy Pérez:

     En el capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog, podrás encontrar en varios artículos diversas maneras de agregar el refuerzo que necesitas, incluso hasta fibra de carbono. Recuerda que el refuerzo horizontal es necesario sólo sí la albañilería se agrieta diagonalmente ante el sismo severo, de otro modo, no trabaja. Saludos,
852. Ángel San Bartolomé 5 enero, 2010 en 8:02 am

     Estimado Carlos Giesecke:

     A partir del 18 de enero, la universidad abrirá sus puertas. Previamente, me escribes a mi correo asanbar@pucp.edu.pe para concertar una cita. Un gran saludo para don Alberto, gestor de uno de los mayores proyectos de reforzamiento en viviendas de adobe que se haya realizado en el Perú y que tuvo mucho éxito ante los sismos del 2001 y 2007. Desde ya agradezco que sigas sus pasos para beneficio de la gente de escasos recursos económicos. Saludos cordiales,
853. Fredy Pérez 8 enero, 2010 en 12:00 am

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Al realizar la ampliación de la vivienda comentada en mi anterior mensaje me encuentro que los cortantes de los muros son muy altos y requiere mucho refuerzo adicional (en los confinamientos) ademas del existente. Por ello quisiera incluir placas de concreto que absorban una buena parte del corte y alivien la carga sísmica en los muros. En la figura adjunta en este link: http://i46.tinypic.com/2cf2… muestro esquemáticamente 2 opciones que se me presentan para incluir las placas en un muro largo de albañilería confinada, quisiera su comentario pues considero que la primera opción (caso 1) haría que aumente el corte del muro por ende el momento y las columnas extremas CE estarían muy esforzadas mientras que la segunda opción me parece un poco mejor. Hay alguna particularidad en el diseño de estos muros tal vez en las columnas internas CI?, la placa de concreto (caso 1) necesitará elementos de borde al estar en esa ubicación?, Otra pregunta, si incluyo placas de tal forma que estas tomen mas del 80% del corte basal ya pasaría a ser dominio de un sistema sismorresistente de muros estructurales (Norma E.030) es decir ya no usaría la norma E.070 sino la E.060? es por este motivo que en su ejemplo de diseño de A. confinada usa concreto de 175kg/cm2 en la placa X2 y no 210kg/cm2 que es el mínimo establecido por la norma E.060?

     Gracias por sus respuestas
854. Ángel San Bartolomé 8 enero, 2010 en 8:44 am

     Estimado Fredy Pérez:

     No tiene mucho sentido agregar placas en el plano de la albañilería confinada, aparte que necesitarías aplicar modelos de elementos finitos para determinar los esfuerzos cortantes en cada muro, las distintas deformaciones de esos muros hacen que se forme una grieta vertical en la zona de interfase placa-albañilería, con lo cual, la albañilería se quedaría sin arriostramiento en ese borde y, además, tu modelo perdería validez. Mira un artículo relacionado a la variación del peralte de las columnas de confinamiento que aparece en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog. Si requieres aumentar la resistencia a corte de ese muro, podrías aumentar su espesor mediante un tarrajeo de cemento aplicado sobre una malla anclada en la albañilería. Las placas se agregan en la dirección donde exista deficiencia en la densidad de muros, y si, como indicas, absorbiesen la mayor parte del cortante total, entonces estaríamos hablando de una estructura donde manda el concreto armado. Saludos,
855. Andy Flores Macedo 8 enero, 2010 en 3:30 pm

     Estimado Ing , en su libro analisis de edificios se presenta un metodo para calcular la fuerza cortante sismica en columnas con doble altura por medio de una columna equivalente , mi pregunta es como se calcularia la masa sismica de esa columna. Muchas Gracias.
856. Pedro Flores 9 enero, 2010 en 3:27 pm

     Saludos Ing. San Bartolomé:
     Como lo refiere su norma de diseño sismico en albañilería basado en desempeño sismico, me nace una duda en cuanto a la aplicación con la norma E030 refiriendome al articulo del Periodo Fundamental, donde nos muestra esta formula T=h/Ct (Ct=60 para muros corte). La pregunta es esta: el periodo fundamental aplicado con esta fórmula es para un sismo severo o un sismo leve? Gracias de antemano Ing…
857. Fredy Pérez 11 enero, 2010 en 2:24 am

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Si no se cumpliera la expresión (suma Vm)>3VE (comportamiento elástico) en el PRIMER nivel entonces debo suponer que todos los muros se agrietan aun cuando alguno de ellos tenga Vm>Vu como en el caso del ejemplo de diseño en albañilería confinada donde Y5 tiene un Vm>Vu y aun así se considera agrietado. Tengo un caso similar donde en mi análisis todos los muros del primer piso se agrietan por sismo severo menos 2 que tienen hasta un 10% y 15% mas de resistencia sobre su respectivo Vu, debo entonces suponerlos agrietados y diseñarlos por corte fricción?. Gracias por su respuesta, saludos
858. Ángel San Bartolomé 11 enero, 2010 en 7:39 am

     Estimado Andy Flores:

     Creo que te refieres a la aplicación del método aproximado de Muto al caso de un pórtico con mezzanine, que aparece en la página 187 del libro. Antes, uno tenía que ingeniárselas para simplicar el problema y aplicar mètodos manuales de cálculo; en ese sentido, se despreciaba la masa del mezzanine (incluyendo la de las columnas) o se la asignaba al nivel inmediato superior. Con los programas actuales, esa simplificación no se realiza. Saludos,
859. Ángel San Bartolomé 11 enero, 2010 en 7:50 am

     Estimado Pedro Flores:

     La Norma E.070 aplica criterios de diseño a la rotura contemplando el desempeño de los muros ante los sismos moderados y severos. Al igual que en Concreto Armado, el análisis estructural se hace en el rango elástico, incluyendo el cálculo de los periodos de vibrar. No existe forma de calcular numéricamente la variación del período de vibrar durante la degradación de rigidez que produce un sismo severo. Incluso, después que termina el sismo severo dañando a un edificio, la única forma de determinar su período en ese estado es experimentalmente. Saludos,
860. Ángel San Bartolomé 11 enero, 2010 en 8:04 am

     Estimado Fredy Pérez:

     Para el primer piso, debes proceder tal como indicas. La falla por corte de algunos muros, genera la degradación de su rigidez lateral, produciendo una redistribución de fuerzas cortantes en el resto de muros que podrían ocasionar su falla por corte, por eso, todos los muros del primer piso deben diseñarse como si se agrietasen, salvo que uno demuestre que ante el sismo severo los muros se comportarán elásticamente (Suma Vm > VE). En cambio, para los pisos superiores, podría aceptarse el agrietamiento de uno que otro muro y diseñar al resto como si no se agrietasen, puesto que a través del primer piso ya agrietado totalmente, no podrá incrementarse la fuerza actuante por más que se intensifique el sismo, ya que alcanzó su nivel de resistencia. Saludos,
861. Fredy Pérez 11 enero, 2010 en 11:30 am

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Gracias de nuevo por su respuesta me ha resuelto muchas dudas. Ahora, lo que estoy notando al aplicar la Nueva Norma E.070 en edificaciones existentes (sujetas a ampliación o modificación) es la dificultad de incluir la IMPORTANTE cuantía de acero que resulta en los elementos de confinamineto del primer piso (todos agrietados) sobre todo la originada por corte fricción. He leído en los comentarios del capítulo 8 que se pueden colocar espigas y solo continuar el refuerzo a tracción, sin embargo hay alguna forma de incluir estas espigas en un muro ya construido? tal vez quitando algunos ladrillos cerca del nudo para luego anclar con resina epóxica refuerzo vertical a la solera y llenar con grout ese espacio. Dejo el detalle de la idea en este link: http://i46.tinypic.com/2ccl… gracias por su tiempo, saludos
862. Fredy Pérez 11 enero, 2010 en 5:05 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Al analizar una edificación de 3 pisos observo que cumple con la expresión “suma Vm”>3VE (comportamiento elástico ante sismo severo). Al revisar cada muro puedo notar que tienen un Vm bastante holgado con respecto a su Vu lo que era de esperarse, sin embargo uno de los muros registra Vm=Vu

     1.- Se podría dar un caso en que aun cumpliéndose la expresión Vm>3VE algún muro tenga un Vm menor que su Vu (es decir se agrietara) ya que el resto de muros podría aportar suficiente Vm para superar el triple de VE

     2.- De ser afirmativa la primera pregunta, es correcto suponer que al degradarse la rigidez lateral del muro agrietado el resto de muros tomaría el corte adicional y la edificación seguiría comportándose elásticamente para los muros que quedan. ¿Puede darse este caso hipotético?

     3.- ¿Si uno de los muro registra Vm=Vu y además se cumple que “suma Vm”>3VE puedo considerar que este muro se comporta elásticamente ante sismo severo?

     4.- En la anterior respuesta que me dio algo me confundió, Ud. dijo: “por eso, todos los muros del primer piso deben diseñarse como si se agrietasen, salvo que uno demuestre que ante el sismo severo los muros se comportarán elásticamente (Suma Vm > VE).”, ¿aquí la expresión que quiso poner en realidad fue “Suma Vm” > 3 VE?

     Gracias por sus comentarios
863. Ángel San Bartolomé 12 enero, 2010 en 8:24 am

     Estimado Fredy Pérez:

     Aunque es extraña la situación que indicas, podría presentarse. En ese caso te cabe 3 posiblidades: 1) En ingeniería se acepta errores de 5%, si ese fuese el caso para el único muro que se agrieta, podrías suponerlo entonces como no agrietado; 2) Sí el error supera al 5% en ese muro, podrías redistribuir el cortante excedente (Vu – Vm) en el resto de muros en proporción a su rigidez y verificar su agrietamiento, si eso ocurriese, entonces deberías admitir que todos los muros del primer piso se agrietarán; y, 3) Aumentar la resistencia del muro en cuestión usando mortero aplicado sobre una malla anclada al muro, de tal modo que Vm > Vu, de esta manera, todos tus muros se comportarían elásticamente ante el sismo severo. En cuanto al detalle del refuerzo que indicas por corte-fricción, es correcto, aunque sería mejor que la perforación atraviese toda la solera para que la barra sea continua en esa zona. En relación a la fórmula Suma Vm > 3VE, efectivamente, me equivoqué. El factor 3 en esa fórmula, es el factor "R". Es como si hubieses efectuado el análisis elástico ante el sismo severo con R = 1. Saludos,
864. Gino Gutierrez 13 enero, 2010 en 2:18 pm

     Estimado Ing. Para concer el eje neutro en secciones irregulares tipo T de placas de concreto armado y asi poder confinar los extremos comprimidos , se podria asumir que c = c del alma + c del ala
865. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2010 en 9:01 am

     Estimado Gino Gutiérrez:

     Cada punto del diagrama de interacción Pn-Mn es obtenido para una determinada posición del eje neutro, y éste se fabrica utilizando la sección transversal completa, así es que no puedes particionar el valor "c". Saludos,
866. Victor Cruz M. 15 enero, 2010 en 4:07 pm

     saludos Ing. San Bartolome

     quisiera consultarle lo siguiente, las construccion de aulas de adobe de 01 piso, con techo a 2 agua "tipico" hechas en la sierra antiguamente sus diseños tenian en los muros arriostres verticales (contrafuertes), los muros tenian refuersos de caña chancada horizontales y verticales dentro de los muros,
     ahora mi pregunta es: si yo deseo construir aulas NUEVAS de adobe (5m ancho x 6m de largo) de 01 piso con techo a 2 aguas con tijerales, ¿cual es el sistema adecuado que voy a emplear?,

     1.- Los muros tipicos con refuerzo con contrafuertes y refuerzo horizontal y vertical con caña chancada; ó
     2.-LOS muros de adobe SIN contrafuertes, pero reforzado con malla electrosoldada galvanizada en las esquinas, encuentro de muros y vigas, con viga collar de concreto armado segun los ensayos que se Ud a hecho en la PUCP y se ha reforzado las viviendas dando buenos resultado ante eventos sismicos.
     si es asi entonces nuevas las aulas de adobe ya no tendrian esos contrafuertes, que quitan espacio a las aulas hacen que sean irregulares en forma, y tampoco se reforzaria con caña chancada en los muros?,

     3.- si el refuezo en como el "2.-" como se verifica la densidad de muros de adobe..¿igual que los muros de albañileria?, cual es el espesor de muros que debe tener el aula

     4.- con respecto a la viga collar encima de muros cuanto de altura es recomendable que sea la uña de concreto armado en las esquinas.
     saludos.
867. Silverio Salas C. 15 enero, 2010 en 4:37 pm

     Un cordial saludo Ing. Angel San Bartolome
     Solo quisiera que me absuelva una pregunta…con respecto a la verificación del esfuerzo por compresión axial en muros de albañilería, debe cumplirse la expresión:
     Sm = Pm / (L*t) < 0.2 fm (1- (h / 35t)^2) < 0.15 f’m ..entonces
     Si considero:
     Pm =20 tn, f’m=65kg/cm², L= 4.00m, h = 3.00m, muro de soga t=0.14 m,
     reemplazo a las formulas entonces tengo por resultado:
     3.57 kg/cm² < 8.13 kg/cm² < 9.75 kg/cm²
     , entonces no cumple la verificación ( 8.13 < 9.75 )
     Entonces la norma indica mejorar la calidad de albañilería o aumentar el espesor del muro, entonces aumento el espesor del muro de cabeza t=0.24m, obvio que el max usual es f´m=65kg/cm²
     reemplazo a las formulas entonces tengo por resultado:
     3.57 kg/cm² < 11.35 kg/cm² < 9.75 kg/cm²
     Entonces veo que no mejora en nada a lo contrario aumento el segundo valor, y el tercer valor sigue siendo menor, me parece algo ilógico, se supone que aumentar el espesor del muro a cabeza tiene mucha mas resistencia que el de soga…….entonces como soluciono esta verificación.
     1.-La pregunta es como hago para que cumpla la expresión según la norma…
     2.- Y como identifico si un muro tiene cargas concentradas, para verificar con f’m =0.375fm = 24.38 kg/cm²

     Un saludo desde la UPT Tacna
868. Silverio Salas C. 15 enero, 2010 en 5:19 pm

     ing.san bartolome
     disculpe tube un lapsus calami
     con respecto al comentario anterior:
     la verificacion inicial si cumple..(8.13 < 9.75)
     lo que me referia es que si deseo cambiar el espesor de muro de soga a cabeza entonces se eleva el valor intermedio.
     3.57 kg/cm² < 11.35 kg/cm² < 9.75 kg/cm²
     .."YA NO CUMPLE si le cambia a muro de cabeza.

     saludos
869. Ángel San Bartolomé 16 enero, 2010 en 8:01 am

     Estimado Víctor Cruz:

     Tratándose de aulas escolares, mi recomendación es que uses adobe confinado por elementos de concreto armado de baja resistencia. En el acápite "Adobe Confinado" del capítulo "Albañilería de Tierra Cruda" de este blog, podrás encontrar una propuesta de diseño estructural para esos sistemas. Asimismo, en el capítulo "Espacio Libre", existe una cartilla de construcción para el caso de una biblioteca comunal de adobe confinado (artículo 17). Saludos,
870. Ángel San Bartolomé 16 enero, 2010 en 8:16 am

     Estimado Silverio Salas:

     En tus 2 mensajes muestras error de interpretación en la evaluación de la resistencia admisible a compresión. El valor 0.15f´m es el límite máximo de esta resistencia. Por ejemplo, si aplicando la fórmula 0.2f´m(…) te saliese 0.12f´m < 0.15f´m, entonces debes usar como resistencia admisible 0.12f´m; pero, si aplicando la fórmula te saliese 0.18f´m > 0.15f´m, entonces debes usar como resistencia admisible 0.15f´m. Esa resistencia admisible deberá ser mayor que el esfuerzo axial máximo actuante y si ocurriese lo contrario, recién deberías pensar en mejorar f´m o cambiar el espesor del muro. Para una mayor claridad, lee el ejemplo numérico que bajo las palabras "combinación de muros en la altura" aparece en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,
871. Victor Cruz M. 16 enero, 2010 en 12:01 pm

     Ing. San Bartolome

     Otra pregunta:
     1.- En el caso de que NO desee usar adobe confinado, ¿Qué sistema empleo?, en la norma E-080 se sigue indicando muros de adobe con contrafuertes con refuerzo horizontal y vertical con caña chancada, pero los ensayos hechos por la PUCP dan buenos resultados reforzandolos con malla electrosoldada en las esquinas, encuentro entre muros y vigas collar….
     2.- ¿Este ultimo sistema refuerzo con malla electrosolda solo se puede aplicar para vivienda y no para aulas educativa, o para los dos?
     3.- Y con respecto a la memoria de calculo que tengo que adjuntar a un informe tecnico,¿tengo que modelar el aula de adobe?, ¿analizo igual de albañileria, ya que se trata de muros de corte?..o ¿cuales son las limitaciones o parametros de debe usar para modelar y analisar?
872. Ángel San Bartolomé 18 enero, 2010 en 8:20 am

     Estimado Víctor Cruz:

     El reforzamiento con malla electrosoldada que analizamos en la PUCP es esclusivo para viviendas, donde los arriostres están separados a menos de 4m, mientras que tú indicas aulas de 5x6m, que ni siquiera pasarían en albañilería de arcilla cocida confinada, salvo que coloques arriostres intermedios. Adicionalmente, el caso de los colegios es distinto, allí tienes que usar un factor de importancia U = 1.5 (según la Norma E.030), mientras que para viviendas se utiliza U = 1.0, es decir, un colegio lo tienes que diseñar para un 50% más de carga sísmica. Dada esa condición, la malla, cuya resistencia a tracción es 220 kg/m, no podría absorber las tracciones que se desarrollan en el encuentro entre muros ortogonales provenientes de la carga sísmica perpendicular al plano de los muros. Por eso es que te recomiendo usar adobe confinado. Saludos,
873. Mario Chacón 18 enero, 2010 en 11:07 am

     Estimado Sr. Bartolomé:

     Soy estudiante de Ingeniería Civil de la Universidad de Santiago de Chile.
     En estos momentos me encuentro realizando mi tesis de título, la cual trata sobre estructuras de albañilería.

     Quisiera saber si puede orientarme al respecto sobre el aplicar una metodología basada para evaluar una estructura de este material. Como material dispongo de ensayos a muretes, sin embargo, éstos no fueron representativas.

     Quisiera descartar el tema de los ensayos por motivos monetarios y averiguar si puedo realizar una evaluación estructural a través de ecuaciones y programas computacionales.

     Claro está que debo comparar el diseño realizado con la normativa, pero también me gustaría incluir un análisis no lineal. Cabe mencionar que las estructuras son de albañilería confinada de 2 pisos con anchos de grieta mayores a 0.6 mm y algunas de ellas comprometen estructuralmente la vivienda.

     A su juicio ¿que me recomendaría?

     Esperando su pronta respuesta Saluda atte. aud. Mario Chacón.
874. Carlos Limachi 18 enero, 2010 en 7:52 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé

     Hace ya un par de años vi, en un programa del Discovery Channel, un sintético (era una banda sintética) que se colocaba sobre muros de albañilería de arcilla.

     Para darle una idea era como una cinta scotch grande con un ancho de un metro, trasnparente, que se colocaba sobre muros de albañilería de arcilla.

     La finalidad de dicha "banda" (al ser colocada sobre el muro) era la de aumentar su resistencia al corte. De esa manera en U.S.A preservaban algunas casas y/o monumentos históricos.

     En dicho documental trataron de derribar un muro con combas pero resistía en demasía en comparación con el sistema tradicional usado en U.S.A.

     Mi pregunta es si usted conoce el nombre de esa tecnología.

     Muchas gracias y agradezco anticipadamente su respuesta.
875. Ángel San Bartolomé 19 enero, 2010 en 8:58 am

     Estimado Mario Chacón:

     Para evaluar una estructura existente, lo mínimo que necesitas conocer son las propiedades de la albañilería, y esto se realiza extrayendo probetas para después ensayarlas, o adoptando valores que correspondan a una albañilería similar. En cuanto al análisis inelástico, podrías hacerlo siempre y cuando cuentes con programas que utilizen diagramas constitutivos V-D que contemplen tanto la degradación de resistencia como de rigidez lateral. Estos diagramas dependen mucho del tipo de ladrillo utilizado, de la magnitud de la carga vertical, de la presencia de refuerzo horizontal, etc. Para ver la influencia de los parámetros indicados, te sugiero leer todos los artículos que aparecen en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog. Saludos,
876. Ángel San Bartolomé 19 enero, 2010 en 9:06 am

     Estimado Carlos Limachi:

     En el mercado existen una serie de fibras como la de vidrio, o la de carbono. En la PUCP, la fibra de carbono fue utilizada con gran éxito en la reparación y reforzamiento de un muro de albañilería confinada que había fallado por corte, mira el video que aparece en el capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog. Sobre la fibra transparente que mencionas no tengo información. Trata de averiguar su nombre y quién la produce. Saludos,
877. Maycol Farfan Gonzalez 19 enero, 2010 en 12:30 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

     Le escribo para hacerle una consulta: durante mis visitas a obras he observado en las losas aligeradas que aparecen fisuras de 0.5mm hasta 1 mm a lo largo de los encuentros de losas aligeradas y las vigas secundarias (paralelas a la dirección de las viguetas), así como en zonas aleatorias de las losas. Primero pensamos que podrá ser por asentamientos del terreno, pero son edificaciones de hace 2 años. Tambien pensamos en la posibilidad del curado, pero en obra se utilizó un curador químico (Z expuesto, de Z aditivos) pero aplicado a la mañana siguiente del vaciado de la losa. He pensado que sea a causa de la dilatación del concreto, pero sé que durante la construcción de las losas utilizaron fibra de polipropileno en lugar del acero de temperatura (de 6mm de diámetro) en la parte superior de la losa (sometida a compresión), y no estoy eguro si sea esa la causa de dichas fisuras. ¿Cuál podría ser la solución? ¿podría ser colocar malla de temperatura sobre las vigas secundarias? ¿O sería otra la causa?

     Muchas gracias por su atención.
878. Ángel San Bartolomé 20 enero, 2010 en 8:14 am

     Estimado Maycol Farfán:

     Las causas que originan las fisuras que mencionas, podrían ser varias: 1) Falta de humedecimiento de los bloques antes de vaciar el concreto, esto da lugar a que los bloques succionen el agua del concreto produciendo una contracción de secado muy rápida que origina fisuras longitudinales a lo largo de las viguetas; 2) El concreto empieza a fraguar a las 3 horas de haberse vaciado, a partir de ese instante debería empezar el curado, no esperar hasta el día siguiente como indicas; 3) En los techos no debes emplear curador químico, el tránsito de las personas eliminan al curador; 4) Gran contenido de polvo en la arena usada en el concreto, esto acelera la contracción de secado; 5) Concentración de tuberías muy superficiales; 6) Mala instalación del refuerzo de temperatura, muchas veces éste se desplaza hacia abajo por el tránsito de las personas; etc. Usualmente estas fisuras no generan problemas estructurales, excepto cuando no se les tapona con una lechada de cemento, para evitar problemas de corrosión del refuerzo. Saludos,
879. Maycol Farfan Gonzalez 20 enero, 2010 en 12:37 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

     Ante todo las gracias por su pronta respuesta, tengo una consulta adicional: en esta losa aligerada se ha reemplazado el acero de temperatura por la adición de una fibra de polipropileno (630 grs por m3 de concreto) solamente en la losa de concreto (capa de 5 cms de concreto) sometido a compresión. Entiendo que dicha fibra aporta resistencia al fisuramiento y la contracción, aparte de que se distribuye uniformemente en la masa de concreto, pero no sé si se puede considerar como alternativa al acero de temperatura.

     Gracias por su atención.
880. Antonio Manzano Torres 20 enero, 2010 en 3:16 pm

     Apreciable Dr. Ángel Francisco San Bartolomé Ramos:

     Soy estudiante de recien ingreso al programa de Doctorado en Ingenieria en la UNAM y me encuentro bajo la tutoría del Dr. Juan José Pérez Gavilán Escalante y del Dr. Roberto Melli Piralla y desarrollaré el trabajo titulado "Interacción cortante momento en muros de mampostería confinada"
     empleando modelación híbrida o pseudo dinámica.

     Se del trabajo que ha venido desarrollando referente a mampostería y me gustaría saber más ampliamente a cerca del mismo, sobre todo lo referente al procedimiento que condujo al desarrollo de las expresiones contenidas en el apartado 8.5.3 de la Norma Técnica E.70.

     Sin más por el momento agradezco su atención y quedo de Usted.

     Atentamente

     M.I. Antonio Manzano Torres
     Antonio Chávez Samano No 61
     Centro Histórico C.P. 58000
     Morelia, Michoacán, México
881. Ángel San Bartolomé 21 enero, 2010 en 8:23 am

     Estimado Maycol Farfán:

     En el sistema "PanelCast" que aparece en el capítulo "Viviendas No Convencionales de hasta 2 Pisos" de este blog, usamos una losa de concreto de 4cm de espesor reforzada con fibra de polipropileno (tipo paja rafia), sin que se presenten fisuras; sin embargo, las dimensiones del techo fueron pequeñas, de unos 3x3m. En el mercado nacional, existen fibras de polipropileno gruesas (tipo pabilo), de unos 5cm de largo, que según el catálogo del fabricante, podrían substituir al refuerzo de temperatura, no al estructural. Por lo que si piensas reemplazar al refuerzo de temperatura, sería aconsejable que uses el segundo tipo de fibra. Por otro lado, el concreto de todos los elementos del techo (vigas, viguetas, losita) debería ser único (todo con fibra o todo sin fibra) y vaciado en simultáneo para lograr la integración de todos sus elementos. Saludos,
882. Ángel San Bartolomé 21 enero, 2010 en 8:38 am

     Estimado Antonio Manzano:

     El efecto de la esbeltez coplanar (M/VL) sobre la resistencia a fuerza cortante, lo que tú denominas interacción momento-cortante, lo hemos analizado profundamente tanto a nivel experimental como teórico y algunos resultados aparecen en este blog: en el artículo 6 del capítulo "Albañilería Confinada" y en el artículo 2 del capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería". Adicionalmente, en los Comentarios al Capítulo 8 de la Norma E.070, que también aparece en este blog, podrás encontrar la respuesta a tu consulta. Que tengas muchos éxitos en tú investigación. Saludos,
883. Fredy Pérez 21 enero, 2010 en 8:45 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Quisiera saber donde puedo conseguir información (virtual o impresa) acerca del diseño del refuerzo, en elementos existentes de concreto armado (vigas, columnas y placas), con fibra de carbono. ¿Podría diseñar el refuerzo por flexión de una viga suponiendo que la cinta es una varilla (que de por si tendrá un área muy pequeña) con un fy de 35,500kg/cm2 (aprox. 8 veces el fy del acero convencional de nuestro medio) y aplicar las fórmulas usuales del diseño en concreto armado?
884. Ángel San Bartolomé 22 enero, 2010 en 7:57 am

     Estimado Fredy Pérez:

     Busca en los enlaces de este blog, a Química Suiza, allí encontrarás información técnica sobre las láminas de fibra de carbono. Además, en Internet podrás encontrar mucha información sobre este producto. Saludos,
885. Fredy Pérez 23 enero, 2010 en 3:03 am

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Quisiera que me ayude a interpretar correctamente el ítem 10.8.3 de la Norma E.060. “Si una columna tiene una sección transversal mayor que la requerida por las consideraciones de resistencia, se permite emplear un área efectiva reducida Ag, no menor que la mitad del área total, con el fin de determinar el refuerzo mínimo y la resistencia”.
     Resulta que estoy analizando una columna estructural existente de 25×25 en una edificación de albañilería (he corrido el modelo y la columna no toma sismo), la columna está reforzada con 4 varillas de 1/2” (cuantía = 0.8%) por lo que no cumple con el 1% de la cuantía mínima exigida por la Norma. Con el fin de evitar reforzarla para alcanzar el 1% estoy haciendo uso del ítem 10.8.3 por lo que la he analizado de la siguiente forma: Supuse que la sección es de 20×20 (con lo que las varillas de 1/2” llegarían a una cuantía de 1.27%) y he elaborado el diagrama de interacción respectivo. La columna en estas condiciones me ha resultado adecuada. ¿Es correcto el procedimiento anterior? De ser afirmativa la respuesta ¿en que casos no se debe usar el ítem 10.8.3?
886. Ángel San Bartolomé 23 enero, 2010 en 8:22 am

     Estimado Fredy Pérez:

     Sí la columna que indicas es de confinamiento de algún muro de albañilería, entonces rige la Norma E.070 para efectos de dimensiones mínimas, refuerzo mínimo, etc. Pero si esa columna fuese aislada (sin albañilería en su contorno) o formase parte de un pórtico transversal al muro de albañilería, entonces rige la Norma E.060. Para este segundo caso, estás aplicando correctamente la disposición 10.8.3 de la Norma E.060. Saludos,
887. Victor Cruz M. 27 enero, 2010 en 9:48 pm

     Saludos Ing San Bartolome

     Mi consulta es:
     1.Cuando analizo en sap2000 una edificacion con muros de adobe segun E-080 obtengo resultados cor corte mayores a 0.25kg/cm2 (0.25 es el esfuerzo admisible por corte segun la norma), lo cual e ulilizado:
     Peso especifico del adobe = 1600kg/m3
     Modulo de elast. Ea = 6500kg/cm2
     Poison v = 0.2
     entonces:
     para solucionar que los esfuerzos por corte sean fv < 0.25kg/cm2, deberia de emplear mallas electrosoldadas para asi poder darle mayor resistencia a los muros por corte, la pregunta es: ¿cuales son los valores de las propiedades del adobe que incluya malla electrosoldadas, osea:
     Peso especifico Pe = ?
     modulo de elasticidad Ea = ??
     Poison v = ?
     Modulo de corte G = ?

     2. otra pregunta ingeniero, le agradecere su respuesta:
     para el analisis sismico de la vivienda de adobe e usado;
     Z=0.4 segun la zona
     U=1.0 vivienda
     C=2.5*Tp/P > 2.5
     S=1.2 , Tp=0.6
     R=3 sismo severo
     mi pregunta es donde entra el COEFICIENTE SISMICO 0.2g que indica la norma, y como lo utilizo para mi espectro de pseudoaceleraciones

     Una vez mas le agradesco al aporte que da a la ingenieria civil por medio de este blog.
     atte
888. Ángel San Bartolomé 28 enero, 2010 en 8:10 am

     Estimado Víctor Cruz:

     El mortero de cemento que recubre a la malla, proporciona rigidez adicional al muro de adobe. Esta rigidez puedes evaluarla aplicando el criterio de la sección transformada, transformando al tarrajeo en "adobe equivalente". El módulo de elasticidad del mortero y su resistencia a fuerza cortante, puedes estimarlos en función a su resistencia a compresión, usando las fórmulas de la Norma de Concreto Armado E.060. Para un mortero 1:5, su resistencia a compresión es del orden de unos 80kg/cm2. La malla proporciona resistencia a corte después que el mortero y el muro se hayan fracturado diagonalmente. La resistencia a la rotura de esta malla es 220kg/m. El peso volumétrico del mortero es de unos 2000kg/m3 y el peso de la malla es insignificante. Respecto a tu segunda pregunta, el coeficiente C = 0.2 de la Norma E.080 reemplaza al factor ZC/R de la Norma E.030. Saludos,
889. Elci Córdova González 28 enero, 2010 en 11:32 am

     Ingeniero:
     Le agradezco de antemano su ayuda. Tengo un departamento, hace algunos años atras los desagues se rebotaron y todo mi departamento se llenó de asgua, hice botar el agua que estaba sobre la superficie y con ella el parquet que se levantó, luego le hicieron un falso piso y de nuevo coloqué parquet, con el tiempo están apareciendo puntitos de agua por todo lado, incluso las paredes se están humedeciendo de abajo hacia arriba, qué debo hacer para extraer el agua que está debajo del falso piso.Hay alqguien que pueda hacer ese trabajo o qué debo hacer?
890. Rafael Hernandez 28 enero, 2010 en 11:43 am

     Buenos dias Ing. San Bartolome.

     Mi nombre es Rafael Hernandez. Estoy realizando como tesis de maestria en ing. sismorresistente (UCV, Caracas, Venezuela) una evaluacion de la capacidad sismorresistente de edificios tipo tunel construidos en Venezuela. Para ello se estan realizando modelos en SAP2000 v14 basados en layered shells. Estamos calibrando el pushover para muros que ofrece dicho programa con sus resultados experimentales (Comportamiento a Carga Lateral de Muros armados con malla electrosoldada, muro ME1 200x190x10, sin embargo obtenemos curvas de capacidad con mayor deformacion y menos resistencia que las experimentales. Usted ha realizado modelos analiticos en este programa para comparar con resultados experimentales? Saludos, Rafael Hernandez
891. Ángel San Bartolomé 29 enero, 2010 en 7:52 am

     Estimado Elci Córdova:

     Por lo que indicas, aparentemente no repararon el problema, o lo hicieron inadecuadamente. Te sugiero contratar un buen gasfitero, te recomiendo al Sr. Walter Trujillo (teléfono 5688828), él tiene amplia experiencia. Saludos,
892. Ángel San Bartolomé 29 enero, 2010 en 8:20 am

     Estimado Rafael Hernández:

     Ví las gráficas que me remitiste a mi correo y noté que las diferencias entre tú análisis teórico y el resultado experimental son sustanciales. En principio, los muros de ductilidad limitada apenas pueden alcanzar desplazamientos laterales máximos de hasta 20mm en los ensayos cíclicos, ME1 llegó hasta 30mm sólo porque su ensayo fue de carga lateral monotónica, mientras que tú resultado teórico es 100mm (imposible). En cuanto a resistencias, también estás bastante lejos de los valores experimentales. Hay parámetros que se pueden predecir con muy buena precisión utilizando las expresiones reglamentarias, como por ejemplo: 1) la resistencia a la primera fisura de tracción por flexión; 2) la resistencia a fuerza cortante que aporta el concreto; 3) la resistencia a fuerza cortante incluyendo el aporte del refuerzo horizontal; y, 4) la resistencia a flexión. Ninguno de estos valores (verlos en el artículo del tercer proyecto experimental del blog de concreto armado http://blog.pucp.pe/concret… ) encaja con tus resultados teóricos, por lo que tienes que hacer los ajustes necesarios. Saludos,
893. Fredy Pérez 29 enero, 2010 en 4:55 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé:

     Quisiera evaluar, a nivel de costos, un versus entre las solución de reforzar con fibra de carbono y otra de aumentar la sección de una columna existente. Para ello quisiera que me resuelva algunas dudas. El espacio del cual dispongo, por razones arquitectónicas, es de 4cm a cada lado sin considerar que debo añadir refuerzo longitudinal y transversal dentro de este espacio. Muestro un esquema en el siguiente link: http://i46.tinypic.com/1fe2… la mezcla que planteo usar es como Ud. sugiere concreto fluido con unas 10" de slump (grout), mezcla con confitillo (piedra de 1/4"), plastificante y que el concreto usado no deberá tener retracción.

     1.- ¿Habrá problemas al usar esta mezcla en este espacio tan reducido (considerando que son 4cm y hay que restarle el espacio ocupado por el nuevo refuerzo)?

     2.- ¿Cuáles son los límites de espacio para vaciar la mezcla en estos casos?

     Gracias
894. Victor Cruz M. 29 enero, 2010 en 9:36 pm

     Saludos Ing. San Bartolomé

     1.-En el modelamiento estructural utilizando programa computacional sap2000 una vivienda de adobe, es correcto idealizarlo ¿como los muros empotrados en la base o como apoyos fijos? (vivienda de adobe con refuerzo interior de caña?

     2.-para el análisis sísmico de adobe he utilizado la norma E-030
     Z=0.4
     U = 1
     S=1.2 , Tp=0.6
     C=2.5*Tp/T <= 2.5
     R = 3 sismo severo
     ¿El “C” a utilizar es correcto el C=2.5*Tp/T <= 2.5 de la norma E-030?
     Si la norma E-080 indica C=0.2 pero remplaza al factor ZC/R = (0.4*2.5/3 = 0.33), entonces tomo ZC/R = 0.2 despejando C seria C=0.2*3/0.4 = 1.5, entonces el “C” para el espectro de aceleraciones tomaría C=1.5*Tp/T<= 1.5..
     ¿¿Es correcto esto, de lo contrario con que genero el espectro de aceleraciones en función del tiempo??

     Gracias por sus respuestas.
895. Ángel San Bartolomé 30 enero, 2010 en 4:09 pm

     Estimado Fredy Pérez:

     Primero debes saber lo quieres hacer. Si se trata de aumentar la resistencia a compresión, flexión y corte (o confinamiento) en la columna existente, entonces la solución de encamisetar a la columna es la correcta. La solución de añadir fibra de carbono solo aumentará el confinamiento y la resistencia a flexión y corte, no la resistencia a compresión. Si se tratase de aumentar solo el confinamiento y la resistencia a corte, bastaría con hacer ranuras horizontales a la columna existente y añadir estribos soldados al refuerzo existente en esas ranuras, taponándolas después con mortero epóxico. Para la solución de encamisetado, el espacio de 4cm que señalas es insuficiente, ya que el recubrimiento medido a la cara externa del estribo nuevo es 4cm como mínimo, por lo que el espacio debería ser por lo menos igual a la suma de los diámetros del refuerzo vertical y transversal nuevo más 4cm. En esta solución es preferible lanzar grout fino con un equipo neumático que vaciarlo en un encofrado. Saludos,
896. Ángel San Bartolomé 30 enero, 2010 en 4:28 pm

     Estimado Víctor Cruz:

     Veo que tienes una gran confusión con los coeficientes sísmicos que señalan las Norma E.030 y E.080. En la Norma E.030 no aparece para nada el "adobe", se dejó que este coeficiente se determine en la Norma E.080, porque en la Norma E.080 se aplica criterios de diseño for esfuerzos admisibles, mientras que en el resto de estructuras se aplica criterios de rotura. De esta manera, si tu estructura es de adobe, debes aplicar la Norma E.080, donde se evalúa el cortante basal elástico como H = SUCP, con C=0.2 para la Zona Sísmica 3. Estas estructuras son muy rígidas, por lo que su período de vibrar "T" siempre está por debajo de "Tp", que en tu caso es 0.6". Es decir, siempre estarás dentro de la zona plana del espectro de respuesta elástico (coeficiente sísmico constante). En cuanto a los apoyos del muro, éstos dependerán de la calidad del suelo. Sí el suelo es duro, la base puede suponerse empotrada. Sí el suelo es blando, deberás reemplazar al suelo por resortes equivalentes. Saludos,
897. Victor Cruz M. 30 enero, 2010 en 10:02 pm

     Saludos Ing. San Bartolomé

     1.-Le agradesco la aclaracion que hace, entonces: para estructuras de adobe tengo que hacer un analisis estatico (H=SUCP)y no un analisis dinamico(uso de espectro?

     2.-Y, si, tendria que analizar una Iglesia construida con piedras de sillar, tambien tendria que hacer un analisis estatico?.
     le pregunto eso porque que para estudios de vulnerabilidad sismica de catedrales (cusco)se realizo el analisis dinamico modal espectral con un espectro de pseudo aceleraciones, como tambien para edificaciones de monumentos historicos por ejemplo el congreso legislativo de adobe de 1.00m de espesor…..

     Gracias por sus respuestas.
898. Ángel San Bartolomé 1 febrero, 2010 en 8:13 am

     Estimado Víctor Cruz:

     El hecho de que se utilice un espectro plano de respuesta, no quiere decir que no pueda realizarse un análisis modal a la estructura. Por supuesto que puedes realizar tu análisis dinámico. Lo único que significa es que en todos los modos de vibrar, con períodos T < Tp, el valor espectral es el mismo. Eso también ocurre con las estructuras rígidas de albañilería confinada o armada y con las de placas con ductilidad limitada, donde a pesar de usar el espectro de la Norma E.030, con caída para valores T > Tp, todos los valores espectrales en los diversos modos de vibrar son constantes, ya que esas estructuras presentan T < Tp. Saludos,
899. María Dolores Gómez 1 febrero, 2010 en 8:01 pm

     Estimado Angel:

     Soy María Dolores Gómez de Quito Ecuador. Conozco su obra (entre otras) Construcción con Tapial, publicada en 1989 por el ININVI. Felicito a usted por tan valioso trabajo.

     Sin embargo,en el libro, el cuadro de la página 36 (Granulometrìa de los Suelos Recolectados en Ancash)tiene una seriede números y datos que porsu dimensión y la impresión, no son legibles.

     Si usted tiene la bondad de decirme cómo acceder al mencionado cuadro o me envía por este medio,una vista digital del mismo, estaré muy agradecida y gustosa de retribuirle con cualquier documento que usted lo necesite.

     Espero su pronta respuesta.

     Un saludo.

     María Dolores
900. Ángel San Bartolomé 2 febrero, 2010 en 8:01 am

     Estimada María Gómez:

     Ya que el documento que mencionas es bastante antiguo (1989), trataré de sacar la mejor copia posible de la página 36 y la enviaré a tu correo. Otros documentos sobre el Tapial puedes verlos en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda" de este blog. Saludos cordiales,
901. Victor Cruz M. 3 febrero, 2010 en 9:00 pm

     Saludos Ing. San Bartolomé

     En Adobe, Para obtener La aceleración de respuesta en función del tiempo (Sa), al coeficiente sísmico “C” lo multiplico por Tp/T donde (T =0.05, 0.1…. hasta Tp), recién así obtengo la grafica de aceleración en función del tiempo, ¿Es correcto esto?

     Otra pregunta para saber el “R” (factor de reducción sísmica) ¿como lo obtengo?,
     En la Norma E-080 no indica sobre desplazamientos laterales permisibles ¿es necesario calculas, o solo suficiente que pase mis chequeos de esfuerzos admisibles por compresión y corte?, de lo contrario necesito el “R” para verificar (D*R/h <0.005)

     Gracias por sus respuestas.
902. Ángel San Bartolomé 4 febrero, 2010 en 8:16 am

     Estimado Víctor Cruz:

     La aceleración espectral "Sa" para el caso del adobe, y en general, para estructuras muy rígidas, es una constante independiente del período "T", desde T = 0 hasta T = Tp. De acuerdo a la Norma E.080, para el caso del adobe, esa constante es: Sa = SUCg, con C = 0.2 para la zona 3 y g = aceleración de la gravedad. No te interesa lo que ocurra para T > Tp, ni el factor "R" porque el análisis y el diseño se hace a nivel elástico, por esfuerzos admisibles, y en ese rango el adobe es muy rígido. Saludos,
903. Andy Flores 12 febrero, 2010 en 9:40 pm

     Estimado Ing. tengo su libro de analisis de de edificios y he estado revisando y no logro entender con consigue estimar las areas de influencia en los tres puntos de la placa muchas gracias de antemano
904. Isai Fernández Yopla 15 febrero, 2010 en 7:39 pm

     Estimado Ing. San Bartolomé,

     Tengo una consulta: en el caso de adicionar un elemento de concreto armado(placa) a una estructura de albañilería confinada, por razones de densidad de muros en una dirección; si se dispone un muro de albañilería y ortogonalmente, uno de concreto armado; las consideraciones para el modelamiento del elemento de albañilería de dotar un ancho efectivo de 6t ó 0.25Lt sin exceder 0.5Lt del muro perpendicular(placa) es aún válido, o tengo que considerar toda la longitud del muro de concreto armado.
     O se debe evitar los encuentros de tales elementos estructurales por tener diferentes características?
     Gracias de antemano por las respuestas que brinda desinteresadamente.
905. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2010 en 2:41 pm

     Estimado Andy Flores:

     Para definir las áreas de influencia, debes considerar la manera de cómo se distribuyen las cargas de gravedad, desde la losa hacia las vigas y desde las vigas hacia sus apoyos (columnas o muros). Saludos,
906. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2010 en 2:51 pm

     Estimado Isai Fernández:

     No es necesario independizar la placa del muro de albañilería, cuando hay concurrencia ortogonal. Sí el concreto de la placa se vacía después de haberse construido la albañilería, entonces deberás contemplar en tu modelo el ancho efectivo de la placa, tal como lo indicas. En cambio, sí el concreto de la placa se vacía antes de haberse construido la albañilería, se creará una junta vertical entre ambos muros, en ese caso, no deberá añadirse el ancho efectivo. Saludos,
907. Ricardo Torres 20 febrero, 2010 en 9:27 am

     Saludos Ingeniero, tengo una duda con respecto al modelamiento de columnas de confinamiento en el Software ETABS, Utilizando un procedimiento convencional y asignando los PIER respectivos a los muros, dentro del análisis de cargas axiales, la columna de confinamiento que estoy revisando presenta una carga axial muy importante, incluso mas del absorbido por el muro,¿Podrìa indicarme por favor,de que manera puedo evitar la absorciòn de carga axial por parte de la columna de confinamiento, y lograr que solo trabaje como amarre?. Muchas gracias de antemano.
908. Ángel San Bartolomé 22 febrero, 2010 en 8:25 am

     Estimado Ricardo Torres:

     Sí la carga es de gravedad y actúa sobre todo el muro confinado, la carga axial en cada columna se determina repartiendo la carga total en proporción a la rigidez axial (EA) de cada elemento. Otra razón por la que una columna de confinamiento presenta alta carga axial, es cuando le llegan vigas perpendiculares al plano del muro de algún pórtico transversal. Por sismo, el momento flector total (M) genera cargas axiales importantes en las columnas de confinamiento extremas (F = M/L). Por otro lado, en el análisis, no es conveniente desdoblar al muro confinado en piers, porque para hallar el factor de reducción de resistencia al corte por esbeltez (alfa = VL/M), necesitas conocer el momento actuante en todo el muro, incluyendo las columnas de confinamiento. Tanto en el ETABS como en el SAP, existe una opción que permite dibujar secciones transversales compuestas por varios materiales, el programa se encarga de aplicar el criterio de la sección transformada a un material determinado y de hallar sus propiedades. Saludos,
909. Felix Mauricio 22 febrero, 2010 en 12:08 pm

     Estimado ing.
     Soy estudiante de ing civil.
     tengo dudas para realizar la distribucion de la carga de la escalera
     pues esta de acuerdo se apoya en un muro(aproximadamente a la mitad) y sobre en un portico
910. Ricardo Torres 22 febrero, 2010 en 3:14 pm

     Saludos Ingeniero, en todo caso si el objetivo es que el muro confinado absorba la mayor cantidad de fuerza por sismo, momento y carga axial, ¿De que manera indico al software que las columns de confinamiento son solo amarre y que no deben absorber ningun tipo de esfuerzo?. Muchas gracias.
911. Ángel San Bartolomé 23 febrero, 2010 en 10:30 am

     Estimado Felix Mauricio:

     Debes ser mas específico con tu consulta. Si ya tienes las cargas sobre la escalera y están definidos sus apoyos, entonces puedes resolverla por equilibrio, si es isostática, o aplicando cualquier programa, si es hiperestática). Saludos,
912. Francisco Gutierrez 23 febrero, 2010 en 10:31 am

     Estimado Ingeniero,
     Ahora estoy diseñando una vivienda de 4 pisos que se encuentra en una ladera de cerro. Esta edificacion cuenta con el primer y segundo piso construido con columnas de 25x25cm con algunos muros de albañileria. Tambien presenta en el lindero que se encuentra pegada al cerro un muro de concreto simple con piedra mediana segun pude notar.
     Ingeniero mi pregunta es como se podria diseñar la capacidad que presenta este muro de concreto, y si es posible que pueda trabajar bien de manera estructural. Gracias por su respuesta.
913. Ángel San Bartolomé 23 febrero, 2010 en 10:45 am

     Estimado Ricardo Torres:

     En el mensaje anterior respondí tu consulta. Sin embargo, trataré de aclararla más, para eso necesito que veas la figura 8.25 y la Tabla 11 que aparecen en los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070, "Análisis y Diseño Estructural". La carga que obtienes en las columnas de confinamiento, mediante un análisis elástico y subdividiendo al muro en piers, no tienen sentido, salvo que demuestres que la edificación se comportará elásticamente ante el sismo severo; en caso contrario, el muro se agrietará diagonalmente y las cargas en los confinamientos deben calcularse usando las ecuaciones de la Tabla 11, donde se contempla la participación de las franjas de la albañilería divididas por las grietas diagonales. Aparte, y tal como ya te indiqué, para hallar la resistencia al corte del muro "Vm", debes conocer el momento flector total, el cual debes obtenerlo trabajando con la sección completa del muro, sin subdividirlo en piers. En otras palabras, las cargas axiales en los confinamientos siempre existirán, pero la manera de cómo la evalúas no es la adecuada. Saludos,
914. Ángel San Bartolomé 23 febrero, 2010 en 10:55 am

     Estimado Francisco Gutiérrez:

     El muro al que te refieres, es un muro de gravedad de concreto no reforzado que controla los empujes del suelo. Toda acción sobre él (cortante, axial y flexión), debe ser absorbido por el concreto sin que se fisure. En adición, debes chequear su estabilidad contra el volteo y el deslizamiento, así como su posible aplastamiento local por alguna carga concentrada (por ejemplo, la reacción de alguna columna que apoye sobre ese muro). La resistencia de este concreto, en caso la desconozcas, debes obtenerla sacando muestras diamantinas. Saludos,
915. Francisco Gutierrez 23 febrero, 2010 en 11:02 am

     Ing. gracias por su respuesta. Pero se podría seguir construyendo muros de albañileria encima de este muro de gravedad, de manera que en su conjunto se comporte como muros portantes? o qué consideraciones deberia tener?. Muchas gracias por su respuesta de antemano.
916. Ángel San Bartolomé 24 febrero, 2010 en 7:46 am

     Estimado Francisco Gutierrez:

     Por supuesto que puedes construir muros de albañilería sobre el muro de contención, con tal que cumplas con las indicaciones mencionadas en el mensaje anterior. Saludos,
917. Paula Cristina Vera 27 febrero, 2010 en 2:11 pm

     Ing.:
     Queria consultarle respecto a la altura de un sobrecimiento en una estructura de albañileria confinada de un piso. Por recomendacion del estudio de suelo se debe cimentar a -1.70, y por tanto el sobrecimiento llega a 0.80m de alto.
     Cree usted que debe ser armada?, le agradesco su repuesta. Y si fuera asi el diseño del sobrecimiento seria como el de un muro?. Gracias
918. Ángel San Bartolomé 1 marzo, 2010 en 8:23 am

     Estimada Paula Vera:

     El sobrecimiento debe considerarse como una extensión de la albañilería, se hace de concreto sólo para evitar problemas de humedad; es decir, a la hora de evaluar la altura libre de la albañilería, debe considerarse la altura del sobrecimiento. En realidad, la altura del sobrecimiento podría ser igual a la altura total del muro, y hasta podría carecer de refuerzo, siempre y cuando se demuestre que se comportará en el rango elástico ante el sismo severo. Sin embargo, cuanto más volumen tenga, mayores serán los problemas de contracción de secado, por lo que la Norma de Concreto Armado E.060, exige el uso de refuerzo mínimo. Para la altura del sobrecimiento que indicas, y dada su longitud, es recomendable reforzarlo mínimamente, salvo que los esfuerzos actuantes superen a la resistencia que aporta el concreto, en esa situación, deberías aplicar para su diseño la Norma E.060, tratándolo como a cualquier muro de concreto armado. Saludos,
919. Francisco Gutierrez 1 marzo, 2010 en 11:54 am

     Estimado Ingeniero,
     Cuando modelo una estructura en ETABS mis profesores de la univ. me indicaron que debo reducir las inercias de las vigas y columnas (30% y 70%) para que se comporten de una manera mas real.
     Sin embargo las normas no mencionan dicha reducción, creo que porque diseñamos a esfuerzos ultimos pero con resultados en el rango elastico.
     ¿como se podria sustentar los porcentajes de ruduccion de inercia para simular un comportamiento plastico de las columnas y vigas teniendo en cuenta que todos los diseños lo hacemos en el rango elastico?
     ¿esos porcentajes son obtenidas de laboratorio?
     ¿existen metodos para el diseño en el rango plastico?
     Gracias por su respuesta.
920. Geraldine Flores 1 marzo, 2010 en 2:37 pm

     Estimado Ing cuando uno asigna un brazo rigido a la aunios de una viga(frame) y un muro (shell) ambas en el mismo plano , el objeto brazo rigido aumenta la carga axial, eso se podria solucionar colocando una carga uniformemente distribuida con signo negativo de la misma magnitud sobre el brazo rigido para que "no pese"
921. Ángel San Bartolomé 2 marzo, 2010 en 8:30 am

     Estimado Francisco Gutierrez:

     En el reglamento del ACI se especifica reducir al momento de inercia para contemplar las fisuras que por flexión ocurrirán en los diversos elementos estructurales. Esto podría ser cuestionable, ya que por ejemplo, ante los sismos las placas fisuran en sus primeros pisos y no en los últimos; sin embargo, los norteamericanos suponen que todos los pisos se agrietan. En nuestra Norma E.060 no se indica efectuar esta reducción y acostumbramos a trabajar con el momento de inercia de la sección bruta, pero nuestra formulación para calcular las derivas inelásticas, son distintas a las del ACI. De esta manera, debes tener cuidado cuando aplicas una u otra Norma. Saludos,
922. Ángel San Bartolomé 2 marzo, 2010 en 8:38 am

     Estimada Geraldine Flores:

     Sí estás haciendo un análisis sólo por carga vertical y admitiendo que tienes brazo rígido y viga de acople que llegan al eje del muro sólo por su lado derecho, obviamente deberías aplicar un momento flector y una carga vertical proveniente de la carga vertical existente sobre el lado izquierdo al eje del muro. Para un análisis sísmico sin carga vertical, no existe nada que agregar en el nudo. Saludos,
923. Geraldine Flores 2 marzo, 2010 en 9:32 am

     Est Ing en realidad estoy haciendo una analisis copleto con CM , CV +-SX,Y para un edificio de concreto , por ello mi consulta, para poder realizar las combinaciones de carga y diseñar la cimentacion, Muchas Gracias
924. Juan Carlos Flores Mori 4 marzo, 2010 en 9:26 am

     Estimado Ingeniero, esperando que tenga un buen dia y felicitandole por este espacio; queria hacerle una consulta estoy diseñando una edificacion de tres pisos con serias restricciones arquitectonicas, y ejes en X Y y a 45º despues de realizar un analisis estatico en el risa 3D (software estructural) se me presentaron algunos inconvenientes con el tema de torsion en planta lo cual disipe con elementos placas y redundancia estructural, el tema es que por las condiones de arquitectura tengo luces entre 5 y 6 metros, donde los propietarios no desean vigas peraltadas, teniendo vigas chatas de 25 x 60 o 25 x 1.00 ya que mis losa es de 25cm por la luz de los paños, que tanta influencia tiene la torsion en planta en el comportamiento de estas vigas chatas, ya que en la configuracion estructuras tambien tengo el sistemas de vigas sobre vigas… muy agradecido de antemano, estaria muy gustoso de colocar algunos de mis articulos o mi tesis de un diseño de un edificio de 17 pisos + 2 sotanos, saludos desde la ciudad de la eterna primavera.
925. Manuel Chiock 4 marzo, 2010 en 10:29 am

     Ingeniero buenos días,

     Tengo una consulta acerca de las COLUMNETAS DE AMARRE para muros NO PORTANTES. Quería confirmar si éstas pueden ser de un concreto de f’c = 140 kg/cm2. Le doy las gracias de antemano.

     Saludos cordiales,

     Manuel Chiock.
926. Ángel San Bartolomé 4 marzo, 2010 en 3:06 pm

     Estimada Geraldine Flores:

     Tu consulta ya fue respondida. Saludos,
927. Ángel San Bartolomé 4 marzo, 2010 en 3:17 pm

     Estimado Juan Flores:

     No siempre se debe satisfacer los caprichos de los arquitectos, el ingeniero estructural debe ser el que tome las decisiones que competen a la estructura. En cuanto a tu consulta, cuanto mayor sea el peralte de las vigas, se producirá una mayor limitación de los giros por flexión de los elementos que la soportan (columnas o placas), lo que hace que aumente la rigidez lateral del elemento vertical. Esto podría servir, dependiendo de la ubicación del elemento vertical, para incrementar la rigidez torsional del edificio; pero si todas son vigas chatas, no habrá ninguna mejora. En relación a la publicación de tú tesis en el blog, el capítulo "Espacio Libre" está para eso, con tal que cumplas lo que allí se indica. Saludos,
928. Ángel San Bartolomé 4 marzo, 2010 en 3:23 pm

     Estimado Manuel Chiock:

     Lo que especifica la Norma E.070, acerca de que el concreto debe tener una resistencia f´c > 175kg/cm2, y que debe emplearse una canastilla compuesta por lo menos por 4 varillas, aplica para las columnas de confinamiento. Para el caso de columnetas de amarre (arriostres) de tabiques o parapetos, no hay limitaciones, por lo que para esos elementos puedes usar concreto de f´c = 140, e incluso una sola varilla, con tal que esos elementos puedan soportar las cargas perpendiculares al plano de la albañilería (Capítulo 9 de la Norma E.070). Saludos,
929. Francisco Gutierrez 5 marzo, 2010 en 3:17 pm

     Estimado ingeniero, quisiera que me aclare la duda sobre el modelamiento de losas aligeradas en un sentido en ETABS. Por ejemplo, para un H=20cm yo lo modelo con una losa tipo membrane de 5cm con viguetas de 10×20 separados 40cm a los que les asigne torsion=0 y masa y peso de (20-5)/20=0.75
     Tendría que tener alguna consideración adicional? La membrana lo deberia hacer tipo shell? de que manera lo podria optimizar? Gracias de antemano por su respuesta.
930. Ángel San Bartolomé 6 marzo, 2010 en 9:02 am

     Estimado Francisco Gutierrez:

     Tienes 2 posibilidades: 1) Modelar al aligerado tal cómo es, usando elementos tipo shell para idealizar la losa de 5cm y agregar los nervios de 10x15cm, indicando el peso volumétrico de esos elementos, aparte debes adicionar como carga repartida el peso de los bloques, los acabados y la s/c. 2) Modelar un aligerado ficticio mediante un área tipo membrana, de cualquier espesor, dirigida en una dirección (one way), de peso volumétrico nulo, adicionando las cargas distribuídas permanente y s/c. En el primer modelo obtendrás los esfuerzos reales en el aligerado, mientras que el segundo modelo sólo te servirá para transmitir las cargas existentes en el aligerado hacia los elementos que lo soportan, cálculo que lo podrías hacer también a mano. En ambos modeles debes asignar diafragma rígido. Saludos,
931. Francisco Gutierrez 6 marzo, 2010 en 10:02 am

     Estimado ingeniero,
     Los dos modelos se comportarian de la misma manera ante una carga de sismo? Ya que me parece que el primer modelo influiria en alguna manera en las rigideces de la estructura, o no es así? gracias de antemano por su respuesta.
932. Luis Galarza Jorge 6 marzo, 2010 en 1:06 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

     Mi consulta es sobre una tesis de la pucp que lei donde indica que porque el esfuerzo del terreno es de 4 kg/cm2; las columnas y las placas se consideran empotradas en su base para el modelamiento en el ETABS O SAP ¿EXISTE ALGUNA RELACION AL RESPECTO?, es decir si tengo una resistencia de 1 kg/cm2 debo considerarlo articulado? muchas gracias por su respuesta
933. Luis Galarza Jorge 6 marzo, 2010 en 2:05 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

     Disculpe mi insistencia respecto al mismo tema, quisiera saber mas o menos hasta que valor de la resistencia del terreno deberiamos considerar articulado o empotrado en la base de columnas y/o placas, gracias anticipadas por su respuesta
934. Ángel San Bartolomé 8 marzo, 2010 en 7:46 am

     Estimado Francisco Gutierrez:

     Por supuesto que la respuesta variará dependiendo del modelo que elijas. En el primer caso se incluye la rigidez a flexión que aporta el aligerado, cosa que lo hemos visto en la realidad y también experimentalmente; mira el proyecto sobre el comportamiento de un módulo aporticado de dos pisos y los videos correspondiente en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con…
     Saludos
935. Ángel San Bartolomé 8 marzo, 2010 en 7:59 am

     Estimado Luis Galarza:

     En la realidad no existe ni el empotramiento perfecto ni la articulación perfecta, salvo que la estructura apoye sobre roca o sobre un pantano, respectivamente. Para decidir si adoptas una base empotrada o articulada, más que en la resistencia del suelo debes pensar en su rigidez. Sí denominas a Kz = Iz k = rigidez que aporta el suelo al giro de una cimentación con momento de inercia Iz, k = coeficiente de Balasto o de sub rasante, y evalúas la rigidez a flexión de la columna Kc = 4 E I/h (en las placas debes considerar además la deformación por corte), podrás hallar alfa = Kc /(Kc + Kz). Sí alfa es menor que 0.1, podrás suponer que la base de la columna está empotrada, pero sí alfa es mayor que 0.9, la base estará articulada. Para situaciones intermedias, el apoyo es elástico. Saludos,
936. Francisco Gutierrez 8 marzo, 2010 en 9:11 am

     Ingeniero lamento ser tan cargoso, pero teniendo en cuenta que el modelamiento de la losa influye en el comportamiento de la estructura. Se podria concluir que modelarlo con losa shell y viguetas sería lo mas optimo segun el punto de vista estructural ante las cargas de gravedad y sismo.
     Sim embargo porque se modelaría como tipo membrane? ya que este tipo (segun me explico) solo actuaria eficientemente ante cargas de gravedad y no ante las sismicas. Gracias de antemano por su respuesta
937. Carlos Gutierrez 8 marzo, 2010 en 6:03 pm

     Estimado Ing quisiera saber si la formula que figura en la norma E0.70 para el calculo de de la capacidad resistente de un muro de albañileria armada Mn=AsfyD+PuL0.5 tambien puede funcionar para calcular el area de acero en columnas que forman portico
938. Luis Galarza Jorge 8 marzo, 2010 en 8:59 pm

     Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

     Para modelar matematicamente una estructura especificamente la union entre viga y placa, como deberia considerar esa union articulado o empotrado teniendo en cuenta que la viga no tiene la longitud de anclaje necesario, gracias por su respuesta
939. Ángel San Bartolomé 9 marzo, 2010 en 8:06 am

     Estimado Francisco Gutierrez:

     La razón por la que se usa al elemento membrana para modelar a una losa, es simplemente por facilidad en el modelaje y ahorro de tiempo en la ejecución del programa. Bajo este modelo, también puedes simular la hipótesis de diafragma rígido, lo único que no puedes simular es la flexión de la losa. Saludos,
940. Ángel San Bartolomé 9 marzo, 2010 en 8:10 am

     Estimado Carlos Gutierrez:

     La fórmula que indicas, es aproximada y podrías emplearla para un primer cálculo del refuerzo a colocar ya sea en muros o columnas. Ese refuerzo debe vericarse dibujando el diagrama de interacción. Saludos,
941. Ángel San Bartolomé 9 marzo, 2010 en 8:19 am

     Estimado Luis Galarza:

     Supongo que te refieres al caso de una viga que llega perpendicularme a una placa, porque sí esa viga está en el plano de la placa, no habría problema de anclaje, de lo contario el apoyo no sería una placa sino una columna de pequeño peralte. Para el primer caso, yo acostumbro a trabajar con la hipótesis de pórticos planos y simulo a la placa como si fuese una columna de ancho efectivo "b+4t", donde "b" es el espesor de la viga y "t" es el espesor de la placa. Eso me permite obtener los esfuerzos locales en esa zona de la placa. También me permite conocer los esfuerzos en la viga y ver si su refuerzo longitudinal requiere o no un mayor anclaje en la placa. Saludos,
942. Hermes Roberto Mosquiera Ramirez 9 marzo, 2010 en 1:37 pm

     Deseo felicitar a la Pontificia Universidad Catolica y en especial a Ing. Angel San Bartolome por permitir que el conocimiento y la investigacin lleguen a los profesionales del pais, reduciendo el acto riesgo de la ejecucion de Obras Civiles en nuestro pais, en resguardo de la vida humana fin supremo de la existencia.
     Contribuyendo a potenciar el desarrollo de la contruccin en condiciones mas cientificas y tecnicas.
     Muchas felicidades y mas exitos.
     Atentamente.
     Ing. Roberto Mosqueira R.
943. Ronald Piscoya S. 11 marzo, 2010 en 4:24 pm

     Ing. San Bartolome:
     Le saludo cordialmente haciendole la siguiente pregunta: Al momento de modelar un muro portante en el programa SAP 2000 lo considero como elemento membrana? Otra pregunta es como puedo modelar dintel en el programa? he observado que lo modelan como un elemento muy rigido es cierto esto?Agradeceria su respuesta ala brevedad. Saludos!
944. Ángel San Bartolomé 12 marzo, 2010 en 8:03 am

     Estimado Roberto Mosqueira:

     Gracias por tus palabras. Saludos,
945. Ángel San Bartolomé 12 marzo, 2010 en 8:11 am

     Estimado Ronald Piscoya:

     En las figuras 8.12 a 8.14 de los comentarios al capítulo 08 de la Norma E.070, "Análisis y Diseño Estructural", que aparece en este blog, podrás encontrar la solución a tú pregunta. Aparte, los muros se modelan con elementos tipo "shell" y el "dintel" es una barra deformable, creo que te estás equivocando con la "solera", mira las figuras indicadas. Saludos,
946. Oscar Lagos 12 marzo, 2010 en 5:56 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolome, ante todo lo saludo cordialmente y felicitandolo por el blog. La consulta es si para realizar la evaluación estructural de una vivienda de albañileria o edificación de C°A° es suficiente verificar los desplazamientos laterales de estas estructuras o que otras consideraciones se debera tener en cuenta para un sismo como el presentado en Chile. Agradeciendo la atención, quedo de usted.
     Atte
     Oscar Lagos
947. Oscar Lagos 13 marzo, 2010 en 7:36 am

     Ing. San Bartolome, relacionado al articulo "Arriostramiento de Tabiques de Albañileria …" si se tiene solo la cara exterior del tabique sin tarrajeo (como usualmente se ve en Lima y provincias)y colocando la malla electrosoldada solo en esta cara y fijandolo con la pistola que se usa para colocar los perfiles drywall. ¿Se podra esperar una buena respuesta de estos tabiques? o si tienen algun ensayo bajo estas condiciones.

     Agradeciendo sus comentarios
     Oscar Lagos
948. Ángel San Bartolomé 13 marzo, 2010 en 8:14 am

     Estimado Oscar Lagos:

     Respecto a tu primera pregunta, realizar la evaluación estructural de una edificación es como si rediseñaras completamente a la estructura, utilizando las propiedades reales de los materiales y hasta del suelo de cimentación, para lo cual, se requiere extraer probetas y ensayarlas. En relación a tu segunda pregunta, no hemos realizado pruebas enmallando una sola cara del tabique; recuerda que el sismo actúa en los 2 sentidos de la misma dirección, por lo que mi recomendación es enmallar las 2 caras. Puede utilizarse franjas de malla en la zona tabique-pórtico, por lo que no necesitas tarrajear toda la pared, sino tan solo la parte enmallada. Saludos,
949. Miguel Fuentes 14 marzo, 2010 en 2:26 am

     Estimado Profesor: Primero quiero agradecerle por divulgar sus conocimientos a la comunidad de Ingenieros. Soy Ingeniero Estructural de la Universidad de Chile, y me ha tocado realizar algunas inspecciones post terremoto para evaluar los daños en estructuras. Dada su vasta experiencia me gustaría consultar su opinion acerca de una estructura de albañilería armada:

     Se trata de una estructura de 4 pisos más un quinto piso de tabiquería liviana. La estructura presentaba irregularidad en altura en sus niveles (la mitad de la planta presentaba un desnivel de medio piso con respecto a la otra), lo que genera la llegada de losas a media altura de los muros medianeros. En todos los muros con esta situación se presentaron fisuras horizontales a media altura (coincidentes con el nivel de la cadena intermedia generada por la losa en desnivel) de unos 0.2-0.4 mm(algo erráticas, unos +/-10 cms alrededor de plano horizontal) a lo largo de todo el muro (paños de unos 4 metros de largo) . Los muros estan estucados y muchas veces empapelados, por lo que no se puede apreciar inicialmente si las fisuras van de lado a lado del muro. Al golpear con martillo se observa discontinuidad de sonido entre los lados superior e inferior de la fisura. Aún no consigo los planos estructurales, pero dado que estructura fue construida en fechas cercanas al terremoto de 1985, debe contar con tensores verticales y armadura horizontal. En vista de los espesores de grieta reducidos, le agradecería si pudiera recomendarme el tipo de reparación a realizar (si es que es necesario reparar), puesto que la reparación de inyección con resina epóxica puede no ser factible por los huecos de la albañilería. De antemano, muchas gracias
950. Ángel San Bartolomé 15 marzo, 2010 en 8:09 am

     Estimado Miguel Fuentes:

     Efectivamente, se trata de una estructura irregular, cuyo uso debería ser prohíbido en los países sísmicos. Posiblemente la estructura tenga una buena densidad de muros en la dirección perpendicular al muro medianero, de lo contrario los problemas hubieran sido mayores, por el empuje que produce la losa intermedia. El sonido hueco que escuchas, debe deberse a que la albañilería es parcialmente rellena, cosa que está prohíbida en nuestra Norma, acá los muros sísmicos deben estar completamente rellenos. Para resolver el problema que indicas, mi consejo es que rellenes con grout a todos los alveolos vacíos del muro medianero, para lo cual debes abrir unas pequeñas ventanas en la última hilada del muro en cada piso, eso lo convertirá en un muro sólido. Después, refuerza cada cara del muro medianero con malla electrosoldada cubriéndola con un mortero 1:4, así lo reforzarás por flexión ante cargas perpendiculares al plano. Usa la técnica que aparece descrita en el capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog. Si te fuese posible, me remites a mi correo personal fotos del edificio dañado y me indicas dónde queda ubicado. Saludos,
951. Miguel Fuentes 15 marzo, 2010 en 9:52 am

     Estimado Profesor, le agradezco mucho sus comentarios. Le enviaré fotos al correo asanbar@pucp.edu.pe.

     Le comento que inicialmente la solución que pensaba implementar era, en aquellos muros en los que efectivamente presenten una grieta horizontal (lo que se sabrá una vez que se elimen los estucos de los muros)colocar trabas de 10 mm de diámetro transversales a la grieta, inyectadas con resina epóxica a la cadena intermedia y al mortero debajo la segunda hilada de albañilería, en ambos lados del muro. Debido al tamaño de las fisuras horizontales(entre 0.2-0.4 mm), me parece una solución de bajo costo en la cual las trabas estarán solicitadas bajo carga cíclica principalmente a tracción, con bajas demandas de compresión, por lo que no debieran pandear, reservando la alternativa de refuerzo con malla en ambas caras para aquellos muros que presentan francas grietas diagonales de corte. La reparación de la grieta pienso realizarla con mortero predosificado (de resistencia > 200 kg/cm2), previo acanalamiento y rebaje de la grieta.
     Una vez más agradezco sus comentarios y valoro enormemente que transmita sus conocimientos a la comunidad
952. Ángel San Bartolomé 16 marzo, 2010 en 8:43 am

     Estimado Miguel Fuentes:

     Si la falla en el muro medianero fuese por corte-cizalle, entonces la solución que indicas sería correcta, pero si la falla es por flexión debido al empuje de la losa intermedia, mejor sería usar la solución que te indiqué en el mensaje anterior. No sé si la estructura se ubica en Santiago, si fuese así, deberías prepararla para que soporte aceleraciones mayores que la dada por el sismo del 27-02-2010, cuyo epicentro fue lejos de Santiago. Saludos,
953. Juan Carlos Flores Mori 17 marzo, 2010 en 10:08 am

     Estimado Ingeniero; quisiera hacerle una consulta, elaborando un diseño de una edificacion de 04 niveles, en sentido X albañileria confinada y Y aporticado, este me cumple por desplazamientos y densidad de muro, es una estructura regular pero mi cortante dinamica tanto en X como en Y esta aprox 5% debajo del 80% del V estatico, tengo areas de techo muy variadas por poseer doble alturas, se me a vuelta un poco dificil intrepetar los resultados, mas que la estructura en sentido de porticos es robusta, le agradesco de antemano por el comentario.
954. Ángel San Bartolomé 18 marzo, 2010 en 8:29 am

     Estimado Juan Carlos Mori:

     En este tipo de estructuras mixtas, debería prevalecer la deriva inelástica máxima correspondiente a la albañilería (0.005) en las 2 direcciones del edificio, pese a que la Norma sísmica E.030 establezca 0.007 para la dirección aporticada. Lo indicado es para evitar que los muros de albañilería (dirección X) se quiebren ante desplazamientos excesivos de los pórticos (dirección Y). En relación a tu pregunta, mediante una regla de tres simple, determina el factor por el cual debes multiplicar al cortante basal dinámico para alcanzar el 80% del cortante basal estático, luego amplifica a todos los esfuerzos hallados en el análisis modal por ese factor. Saludos,
955. Ricardo Torres 21 marzo, 2010 en 10:46 am

     Saludos ingeniero San Bartolome, mi pregunta se centra en el modelamiento en el software SAP 2000 de una estructura que corresponde a una losa aligerafa en un primer piso y cobertura liviana (tijerales de acero) en el segundo nivel.¿Es necesario modelar la estructura en conjunto inlcuyendo el tijeral?, o ¿Es factible analizar la estructura metálica en forma independiente?. Muchas gracias.
956. Ángel San Bartolomé 22 marzo, 2010 en 8:20 am

     Estimado Ricardo Torres:

     Es indistinto agregar o no al tijeral, con tal que lo consideres como diafragma flexible y que tiene un peso definido que genera fuerza sísmica adicional. Saludos,
957. Fabricio Perez 22 marzo, 2010 en 11:24 pm

     Estimado ingeniero estoy modelando una estructura en etabs y mi pregunta es si al modelar una losa inclinada este distribuye la carga a las vigas y que usar shell o membrana…mil gracias y el sap que tal es para este tipo de estructuras
958. Andres Muller 22 marzo, 2010 en 11:28 pm

     Estimado ingeniero que consideraciones debo tomar al calcular un volado de 6m. en hormigon armado? es confiable los resultados en Etabs y ademas de tomar encuenta deflexiones en el tiempo que consideraciones mas
959. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2010 en 7:28 am

     Estimado Fabricio Pérez:

     Toda carga que hayas considerado sobre la losa, se transmite hacia sus apoyos. Por otro lado, como la losa se deforma por flexión, deberías usar elementos tipo shell. Evidentemente que con el SAP, también puedes modelar ese caso. Saludos,
960. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2010 en 7:32 am

     Estimado Andrés Muller:

     Debes considerar las aceleraciones sísmicas verticales, que de acuerdo a la Norma E.030, se consideran como 2/3 de las horizontales. A la hora de verificar deflexiones, debes considerar la posibilidad de que el volado fisure en tracción por flexión, reduciéndose el momento de inercia de la sección transversal. Saludos,
961. Luis Alberto Galarza Jorge 23 marzo, 2010 en 11:48 am

     Un saludo muy cordial al Ing. Angel San Bartolome por su aporte a la Ingenieria Civil y mi agradecimiento y admiración por su dedicación en la mejora de la calidad de nuestras obras.
     Cabe resaltar la eficacia y rapidz en dar respuesta a las consultas planteadas.
     Muchas gracias INGENIERO
962. Luis Galarza Jorge 23 marzo, 2010 en 11:09 pm

     Estimado Ing. Angel San Bartolomé:
     Mi consulta es referida a la ubicación del fierro por temperatura que acostumbramos a colocar en las losas aligeradas el mismo que se coloca a cada 25 cm aprox. y directamente sobre el ladrillo de techo. es esto correcto? o deberiamos levantarlo 2 cm o mas teniendo en cuenta que la "losita" sobre el ladrillo tiene una altura de 5 cm; sera relevante este detalle en todo caso?
963. Ángel San Bartolomé 24 marzo, 2010 en 7:56 am

     Estimado Luis Galarza:

     No es correcto colocar las varillas de temperatura directamente sobre los bloques de techo, ya que en esa zona de apoyo no penetraría el concreto, quedando la varilla sin recubrimiento, perdiéndose la adherencia que debería tener con el concreto. Lo correcto es levantarlas como indicas. Saludos,
964. Edgardo Galarza Jorge 24 marzo, 2010 en 12:03 pm

     Ing. Angel San Bartolomé:
     Tengo una placa de 0.25m de espesor por 3.00m de largo en un sentido y en el otro sentido otra placa de las mismas dimensiones (formando una L), me podria alcanzar alguna recomendación para modelarlo en el ETABS.
     Y si solo la placa de 0.25 x 3.00 se une a una columna de 50 x 70, que consideraciones deberia tener para el modelamiento
965. Carlos Calderon 24 marzo, 2010 en 12:21 pm

     Ing. San Bartolome, agradeciendole anticipadamente por la ayuda que me pueda brindar, mi consulta es como considerar el sismo vertical en el etabs. En un libro encontre que debe ser en un solo caso, como hay 3 opciones (X,Y,Z) colocaron sismo en las 3 direcciones al mismo tiempo. En otros documentos he visto que consideran por separado el sismo en x y en y pero se olvidan de los 2/3 para vertical. Yo he optado por incluir 2 casos: en (x + z) y en (y +z). Podria decirme por favor cual es el correcto modelamiento?
966. Daniel Muller 24 marzo, 2010 en 9:54 pm

     Estimado ingeniero estoy con una ampliacion de una vivienda de un piso a dos, necesito reforzar vigas y columnas con perfiles metalicos pero me podria ayudar con algun documento al respecto que me pueda ayudar con metodologia de diseño algun ejemplo mil gracias ingeniero su labor es magnifica
967. Ángel San Bartolomé 25 marzo, 2010 en 8:09 am

     Estimado Edgardo Galarza:

     El modelo depende de qué técnica deseas emplear. Si usas la técnica de pórticos planos, añades a la placa un ancho efectivo de la placa ortogonal. Sí usas la técnica de pórticos espaciales, trabajas con la "L" completa, concentrada en una barra vertical que pasa por su centroide, extendiéndose brazos rígidos desde el centroide hacia las zonas de la placa donde concurran vigas flexibles. Saludos,
968. Ángel San Bartolomé 25 marzo, 2010 en 8:14 am

     Estimado Carlos Calderón:

     Por lo general, el efecto sísmico vertical carece de importancia, excepto cuando hay grandes luces o volados. En esos casos, trabaja con las 3 hipótesis de carga (X, Y, Z) independientemente, y después puedes hacer las combinaciones que desees. Saludos,
969. Ángel San Bartolomé 25 marzo, 2010 en 8:20 am

     Estimado Daniel Muller:

     Sí puedes lograr la integración entre los perfiles metálicos y los elementos de concreto armado existentes, entonces estaríamos hablando de "secciones compuestas", y en los libros de concreto armado se presenta la manera de diseñar estas secciones. Sí no puedes lograr esa integración, entonces se diseñan como barras independientes. Saludos,
970. Ricardo Torres 25 marzo, 2010 en 10:26 pm

     Ingeniero San Bartolome, ¿Cual seria el coeficiente R para un analisis sismico de una edificacion, si el primer nivel es de concreto armado y en el segundo se presenta cobertura liviana (tijerales metalicos)?. Gracias de antemano por su respuesta.
971. Marjorie Cueto 25 marzo, 2010 en 10:48 pm

     Estimado ingeniero angel, actualmente estoy colaborando en el analisis de un Totem de concreto armado de 9.50 m. de altura (Forma ovalada), y el principal problema que tengo es la fuerza sismica a utilizar y el punto donde se aplica esta fuerza, asimismo, debido a la configuracion estructural propia del Totem (Un extremo libre y otro empotrado), ¿es correcto suponer un confinamiento con estribos solo en la base del Totem?. Gracias por su respuesta.
972. Fernando Caceres Tito 25 marzo, 2010 en 10:53 pm

     Ing. Angel San Bartolome, muy interesante su Blog y muy didactica sus respuestas, mi pregunta radica en la altura a utilizar como desplante en las zapatas para edificios de varios niveles, por ejemplo, si el estudio de suelos indica que a 1.50 m. la capacidad portante es 2.30 kg/cm2, seria lo mismo considerar ese desplante total (1.50 m) para un edificio de 02 pisos que para una edificacion de 6 niveles?. Gracias por su respuesta.
973. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2010 en 7:49 am

     Estimado Ricardo Torres:

     En el primer piso es donde se acumula la mayor fuerza cortante, los mayores momentos flectores y las mayores cargas axiales, por lo que este piso es el primero en fallar (salvo que exista irregularidades en la estructura) y es el que define el comportamiento sísmico inelástico de la estructura, por lo que debes usar el "R" de este piso. Saludos,
974. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2010 en 7:55 am

     Estimada Marjorie Cueto:

     Es conveniente que efectúes un análisis dinámico al Totem, ya que se trata de un sistema de masas distribuidas a lo largo de su altura. Este elemento al actuar en voladizo, el momento flector en su base será importante, pudiéndose formar allí una rótula plástica, por lo que esa es la zona a confinar con estribos a corto espaciamiento. Saludos,
975. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2010 en 8:00 am

     Estimado Fernando Cáceres:

     La resistencia de un material (en este caso el suelo), es única (en este caso a una determinada profundidad), e independiente de la solicitación que actúe sobre ese material (en este caso el peso de un edificio de 1 o N niveles). Saludos,
976. Aurelio Apaza 27 marzo, 2010 en 7:35 am

     Buen dia Ing. San Bartolomé, en la norma E030, indica para Albañileria, utilizar R=3 o R=6, en que casos uso uno u otro?.
     Por otro lado, en una obra con luces de 9m aprox, el acero de la viga(30×60) se "ahorca" para que ingresen en medio del acero de las columnas(60×60:12Ø1"), haciendo que los estribos de 20cm-medida interior,de las vigas contengan al acero longitudinal, que medidos entre si da 10cm-exterior, es decir este acero no está en las esquinas del estribo sinó en medio, que alternativa podria usarse?, la resistencia de vigas se afecta con esa disposicion?,pues se da en zona de maximos esfuerzos. Mucho agradeceré sus valiosos comentarios, pues no se encuentra comunmente en la bibliografia.
977. Fabricio Perez 28 marzo, 2010 en 4:52 pm

     Muy buenos dias estimado ingeniero por favor me puede indicar que representa el error O/S #45 en ETABS como puedo solucionarlo, y que errores me puede ocasionar un mal mallado de shell en los resultados. de antemano mis sinceros agradecimientos…
978. Andres Muller 28 marzo, 2010 en 5:46 pm

     Ingeniero me puede indicar donde conseguir informacion para calcular losas y vigas voladas mas de 3m. mil gracias. ojala si tiene un archivo que me pueda facilitar mi correo es ingearqs87@yahoo.es mil gracias ingeniero por su gran ayuda
979. Ángel San Bartolomé 29 marzo, 2010 en 7:49 am

     Estimado Aurelio Apaza:

     La disposición R = 6 para un diseño elástico de la albañilería, dada por la Norma Sísmica E.030, fue de carácter transitoria, hasta el 2006, año en que se publicó la Norma E.070, donde se aplica criterios de rotura con R = 3. Por otro lado, tienes dimensiones suficientes en vigas y columnas como para hacer un buen detallado del refuerzo. Como el doblez del refuerzo longitudinal de la viga, en la zona que se introduce en la columna, es horizontal y leve, su brazo de palanca para generar el momento resistente no se ve afectado. Algo que debería preocuparte es el poco peralte que tiene la viga (60cm) para una luz de 9m, revisa deflexiones. Saludos,
980. Ángel San Bartolomé 29 marzo, 2010 en 7:53 am

     Estimado Fabricio Pérez:

     No sé el significado de ese error, revisa el manual. Un mal enmallado no causa error en el funcionamiento del programa, sino en la precisión del resultado. Saludos.
981. Ángel San Bartolomé 29 marzo, 2010 en 7:58 am

     Estimado Andrés Muller:

     No vas a encontrar bibliografía para un problema sencillo, dónde sólo debes aplicar las disposiciones reglamentarias. Sí vas a realizar un análisis modal del volado, puedes usar un sistema de masas ya sea continua o discreta, en el último caso, puedes subdividir al volado en una serie de masas concentradas. Saludos,
982. Gino Vilca Cardenas 30 marzo, 2010 en 5:27 pm

     Estimado Ingeniero Angel San Bartolome;
     Estimado ingeniero estoy con una ampliacion de un pequeño edificio de 4 niveles (estructura aporticada con una antiguedad de 40 años). Me han pedido levantar el quinto piso y para eso necesito prolongar las columnas del cuarto nivel para formar los porticos del quinto nivel. ¿alguna metodologia para lograr una adecuada continuidad de las columnas tanto en acero como concreto.

     Gracias
983. Ángel San Bartolomé 31 marzo, 2010 en 7:57 am

     Estimado Gino Vilca:

     Puesto que la estructura tiene 40 años, es más que posible que no cumpla con los reglamentos vigentes y tengas que reforzarla. Debes efectuar primeramente una evaluación de la estructura existente, para ver la posibilidad de efectuar la ampliación. Saludos,
984. Andres Muller 1 abril, 2010 en 8:06 am

     Un saludo ingeniero disculpe que consideraciones tomar para calcular una viga invertida tanto manual como en etabs, gracias x su ayuda
985. JULIAN GUERRERO 1 abril, 2010 en 10:19 am

     Estimado Ing. San Bartolomé. he evaluado muro confinado de una vivienda, donde sólo las columnas de éste muro tiene corrosion hasta la mitad de la altura de la columna (respecto al NPT). hay forma de reparar o reemplazar dicha columna, qué consideraciones hay que tener en cuenta . Saludos Cordiales
986. Ángel San Bartolomé 2 abril, 2010 en 8:06 am

     Estimado Andrés Muller:

     El tratamiento en el análisis y en el diseño de una viga invertida, es exactamente similar al de una viga convencional. Donde debes tener cuidado es que estas vigas, generalmente usadas en las azoteas, tienen más posibilidades de corrosión, por lo que te aconsejo recubrirlas con algún mortero impermeabilizante. Saludos,
987. Ángel San Bartolomé 2 abril, 2010 en 8:17 am

     Estimado Julián Guerrero:

     Sí el refuerzo ha sido afectado por la corrosión en más del 10% de su diámetro, es conveniente eliminar la zona afectada, empalmando otra varilla soldada (también hay conectores de manguito) a la varilla existente en su zona sana. De lo contrario, bastaría con limpiar la zona afectada con una escobilla metálica o una lija. Posteriormente, tapona la zona trabajada con grout, aplicando previamente resina epóxica en el concreto existente. Lógicamente debes apuntalar la zona en trabajo, asimismo, debes investigar porqué ocurrió la corrosión, para que ésta no vuelva a producirse; tal véz exista alguna fuga de agua en los alrededores. Saludos,
988. Gustavo Morales 2 abril, 2010 en 6:33 pm

     Ing. San Bartolome, quisiera me indique como me recomienda empalmar una columna existente con otra nueva (una ampliación), cuando no tengo mechas para el traslape, aveces he visto que doblan los fierros en las vigas.

     Pero desearía usted me indique, de que forma le parece mas correcto, hacer esta ampliación.

     Gracias por su tiempo y disculpe la pregunta.
989. Ángel San Bartolomé 3 abril, 2010 en 8:49 am

     Estimado Gustavo Morales:

     Debes picar el nudo hasta lograr una longitud mínima del refuerzo vertical existente, que te permita emplear una conexión mecánica con el nuevo refuerzo, por ejemplo, manguitos. Después, debes rellenar la zona picada con concreto pegado al existente con resina epóxica. Espero que antes hayas hecho una evaluación de la estructura existente. Saludos,
990. rosmery avila donayre 10 abril, 2010 en 6:36 pm

     estimadoingeniero:
     en primer lugar le felicito por la ayuda que brinda a estudiantes como a otros profesionales,el motivo de mi consulta es si hay una norma tecnica para el rendimiento de losa con puntales metalicos le agradeceria mucho.exitos
991. Ángel San Bartolomé 12 abril, 2010 en 8:14 am

     Estimada Rosmery Avila:

     Que yo sepa, no existe la norma que indicas. La resistencia admisible de los puntales metálicos, es especificada por los que los producen. Con esa información, los constructores pueden diseñar el espaciamiento debido. Saludos,
992. Luis Alberto Galarza Jorge 12 abril, 2010 en 10:16 am

     Ing. Angel San Bartolome, mi consulta es referida especificamente al modelamiento de una estructura en el ETABS, vengo considerando placas en la edificación y deseo saber si es correcto que las vigas pasen en forma coplanar a la placa, teniendo mi placa un espesor de 20 cm y mi viga de 30 cm.

     por otro lado le agradeceria su comentario respecto al porque casi siempre en el ETABS o SAP me arrojan gran cantidad de acero en el diseño de columnas y que a veces sale error o/s # 2 que indica que el acero requerido excede el máximo permitido.¿debo estar omitiendo alguna consideración?
     gracias.
993. Ricardo Torres 12 abril, 2010 en 11:23 pm

     Saludos Ingeniero San Bartolome, mi pregunta radica en lo siguiente, si la cuantia minima en columnas segun la norma es 1% del area total, si tuviera una seccion de 50×50, esto me daria 25 cm2 de acero, si utilizamos 8Ø3/4" esto representaria 22.80 cm2, ¿es factible que mantenga este valor y no 25 cm2?. Gracias de antemano.
994. Ángel San Bartolomé 13 abril, 2010 en 7:47 am

     Estimado Luis Galarza:

     En los muros se admite el cumplimiento de la hipótesis de Navier, por tanto, las vigas que coronan a los muros no se deforman por flexión ni por corte, sin interesar la sección transversal que tengan. Respecto a tu segunda consulta, es conveniente que diseñes manualmente a una de las columnas con problemas, para verificar los resultados del programa. Si los resultados son diferentes, entonces estás cometiendo error en la etapa de diseño, de lo contrario, el problema podría estar en el cálculo de los esfuerzo. Saludos,
995. Ángel San Bartolomé 13 abril, 2010 en 7:53 am

     Estimado Ricardo Torres:

     En ingeniería se permiten errores de hasta 5%, mientras que en tu caso saldría un error de 9%; sin embargo, la Norma E.060 permite utilizar cuantías menores a 1%, siempre y cunado se cumplan ciertas especificaciones. Busca el artículo pertinente en la Norma E.060, documento que lo puedes descargar del blog http://blog.pucp.edu.pe/con… . Saludos,
996. JULIAN GUERRERO 13 abril, 2010 en 7:40 pm

     Hola Ing. San Bartolomé. Quisiera rigidizar una losa aligerada unidireccional (ya que vibra al saltar) reduciendo la luz mediante una viga. ¿Cómo lograría integrarla con la losa y cual sería la secuencia constructiva de dicho reforzamiento?.
997. Ángel San Bartolomé 14 abril, 2010 en 7:41 am

     Estinado Julián Guerrero:

     Primero debes pensar que un apoyo intermedio nuevo sobre el aligerado, podría variar sus esfuerzos internos, lo que te obliga a revisar el refuerzo existente. Por ejemplo, podría causar momentos negativos en el nuevo apoyo, que te obligaría a colocar refuerzo adicional en el extremo superior del aligerado, con lo cual habría que descubrir toda una región del aligerado, aprovechada para adicionar la viga de concreto nueva. En este caso, debes agregar resina epóxica para pegar el concreto nuevo contra el existente. Si no hubiese que agregar refuerzo en el aligerado, podrías emplear una viga metálica debajo de él, conectándolo al aligerado con pernos capaces de soportar el corte-cizalle, para garantizar que ambos materiales se integren. Saludos,
998. Christian Medina 15 abril, 2010 en 10:22 pm

     Estimado Ing.

     Estoy pensando aplicar muros de drywall con perfileria metalica estructural (PARANTE 3 5/8" x 0.90mm x 2.44m), plancha exterior superboard 8mm y plancha interior de roca de yeso de 5/8". mi consulta es ing. si existe una normativa en nuestro pais o en otro en la que mediante mi diseño no me escape fuera de la norma. por ejm la norma tecnica e30 en lo que respecta a desplazamientos lateras nos da un valor diferencial a nivel de entrepiso para elementos de concreto, albñileria,acero, madera pero no para drywall. En todo caso ¿que es lo que tendría que verificar para que mis muros de drywall se comporten de manera que cumplan alguna normativa?. Desde ya gracias por su valioso aporte
999. Ángel San Bartolomé 16 abril, 2010 en 8:45 am

     Estimado Cristian Medina:

     Para que te formes una idea del comportamiento sísmico de los tabiques drywall, puedes leer un artículo que aparece en el capítulo "Tabiques y Alféizares" de este blog. En el Perú no tenemos una norma especial relacionada al drywall y los sismos, los límites de desplazamiento laterales especificados por la Norma E.030, se aplican cualquiera que sea el material del tabique. En adición, en el artículo 36 del capítulo "Espacio Libre" de este blog, podrás ver imágenes del comportamiento del drywall ante el sismo de Chile. Saludos,
1000. Felipe Blanco Noelke 16 abril, 2010 en 11:32 am

      Estimado Ángel
      Soy de Talca, Chile, y asistí a su conferencia, interesante, me gustería saber y ai es posible, me envie las normas oficiales que ustedes tienen sobre el adobe.
      atentemente

      Felipe G. Blanco Noelke
      Constructor Civil PUC
      fblancon@uc.cl
1001. Ángel San Bartolomé 17 abril, 2010 en 8:27 am

      Estimado Felipe Blanco:

      La Norma E.080 de construcción y diseño en adobe, puedes descargarla desde este blog, aparece en el capítulo "Albañilería de Tierra Cruda". Saludo cordiales,
1002. Cesar Arroyo 19 abril, 2010 en 10:13 am

      Mis Felicitaciones a la PUCP por brindar informacion tan valiosa que nos permitira a los profesionales de la Construccion, capacitarnos
      saludos
      Ing. Cesar Arroyo Burga
      Ingeniero Civil – CIP 50310

      Av. Luis Eguiguren No 804- Piura
      Telf. 073-308955 Cel. 073-968914606 – RPM * 351961
      carroyo@ayq.pe
      http://www.ayq.pe
      A&Q Contratistas Generales SRL
1003. willy 19 abril, 2010 en 3:31 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolome, la presente para dirigirle la siguiente CONSULTA: la norma de albañileria E-070 indica como ancho minimo de columna de arristre 15 cm. Sin embargo en el mercado los ladrillos KK Indudtrial solo tienen 13 cm de espesor, lo cual dificulta el encofrado? ES correcta mi apreciacion dado que en la practica los maestros de obra encofran las columnas al ras de los muros, lo que es mas critico con los ladrillos de arcilla KK Artesanal que solo tienen un espesor de 11cm.
1004. Ángel San Bartolomé 20 abril, 2010 en 7:44 am

      Estimado Willy:

      Favor de identificarte y con gusto responderé tu consulta. Saludos,
1005. Willy Allccarima Crisostomo 20 abril, 2010 en 12:41 pm

      Perdone usted, Ing. Bartolome mi nombre es Willy Allccarima Crisostomo.
1006. Ángel San Bartolomé 21 abril, 2010 en 8:01 am

      Estimado Willy Allccarima:

      Estás en error. En el capítulo 7 "Requisitos Estructurales Mínimos" de la Norma E.070, se especifica que el espesor mínimo de la columna de confinamiento debe ser igual al espesor del muro (artículo 20.3), mientras que su peralte mínimo debe ser 15cm (artículo 20.5). A su vez, el espesor efectivo mínimo del muro se define en el artículo 19.1. Saludos,
1007. Aurelio Apaza 22 abril, 2010 en 10:49 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé, en relación a la Norma E.060, Cap. 12, item 12.5.1, Desarrollo de ganchos estandar en tracción, indica que se puede utilizar los factores del item 12.5.3, que son hasta 4, mi pregunta es: puedo utilizar el producto de todos estos factores? siempre que ldg, no sea menor que 8db o 150mm?, o solo uno como máximo. Favor si me puede Ud. sacar de la duda, pues la norma no es específica.
1008. Ángel San Bartolomé 23 abril, 2010 en 7:36 am

      Estimado Aurelio Apaza:

      Puedes utilizar el producto de los factores de reducción que se indican en el item 12.5.3, aunque es imposible cumplir en simultáneo con todos ellos; por ejemplo, una barra se puede doblar a 90 grados o a 180 grados, pero no puede doblársela a 90 y 180 grados a la vez. Saludos,
1009. Mario Chacón. 23 abril, 2010 en 12:12 pm

      Estimado Sr. San Bartolomé:

      Quisiera hacerle la siguiente consulta sobre albañilería confinada:

      En la norma chilena para albañilería confinada (Nch2123), se restringe el desplazamiento transversal máximo de la cadena a 0.002x(altura entre piso o distancia entre cadenas, para cargas que actuan perpendicularmente al muro. En uno de sus articulos comenta que dependiendo de si la losa se ha vaciado junto con la viga, la viga no se deformará por flexión al estar rigidizada por la losa. Entonces de acuerdo a esto, ¿es correcto suponer para un caso desfavorable que la losa no aporta rigidez a la deformación de la viga y diseñarla controlando la deformación máxima. Además, si se utiliza un programa computacional, por ejemplo Sap2000, podría reducir el módulo de elasticidad de la losa y calcular los desplazamientos transversales de la viga??
1010. MArio Chacón 23 abril, 2010 en 12:14 pm

      Falto una cosa:

      De antemano Muchas Gracias.

      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón
1011. WILLY ALLCCARIMA 23 abril, 2010 en 5:24 pm

      Estimado Ing. San Bartolome, la presente para realizarle la siguiente consulta: Me encuentro estudiando el diseño de Albañileria confinada deacuerdo a la norma E-070 2006. Y al repasar uno de sus articulos "EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL
      DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA" me encuentro realizando una hoja exell de acuerdo a lo indicado en la pag. 25. Sin embargo me he quedado en el paso 10) calulo de Pt, dado que no llego al valor indicado en su cuadro. Mucho le agradecere indicarme como se llega a ese resultado C1:3.23 y C4:5.42. De antemano gracias por su atencion, y su paciencia para los que estamos recien estudiando estos campos.
1012. Ángel San Bartolomé 24 abril, 2010 en 11:39 am

      Estimado Mario Chacón:

      La restricción que indicas, aplicaría sólo para casos en que la losa sea un diafragma flexible. Para el caso de losas aligeradas o macizas, por la gran área axial que tienen, prácticamente no se deforman ante cargas contenidas en su plano (diafragma rígido); por lo tanto, como la solera (o cadena) es vaciada en conjunto con la losa, se integran entre sí, por lo que por compatibilidad de deformaciones, sería imposible que la solera se deforme por flexión. Si dudas de la hipótesis de diafragma rígido, entonces debes modelar a la losa mediante elementos finitos, sin modificar su módulo de elasticidad, para así determinar la deformación por flexión de la solera. Saludos,
1013. Ángel San Bartolomé 24 abril, 2010 en 11:46 am

      Estimado Willy Allccarima:

      En la Fig.8.24, correspondiente a los comentarios al artículo 27.3.a, del capítulo 8 de la Norma E.070, que puedes bajarla en este blog, podrás apreciar la definición de la carga "Pt". Simplemente es la carga tributaria que baja por un muro transversal a la columna en análisis. Si conoces el ancho tributario "B" (Fig.8.14) y la carga total "P" del muro transvesal, cuya longitud es "L", entonces en forma aproximada podrás hallar Pt = P (B/L), otra forma sería metrar las cargas existentes en ese ancho tributario. Saludos,
1014. Geraldine Flores 27 abril, 2010 en 2:24 pm

      Estimado Ing. Quisiera saber si hay algun antecedente de alguna metodologia del control de vibraciones en el PERU
      Por que si bien se diseña por resistencia pocas veces tomamos en cuentas estas vibraciones
1015. Ángel San Bartolomé 28 abril, 2010 en 7:48 am

      Estimada Geraldine Flores:

      Más que diseñar contra vibraciones, deberíamos tratar de aislar la fuente. Particularmente recuerdo 2 casos que tuve que resolver. En un caso los camiones mineros generaban vibraciones que afectaron a viviendas de tapial cercanas a la carretera y en el segundo caso, una recicladora de metal generaba vibraciones que afectaban a un tanque de agua elevado de la misma fábrica. En ambos casos, se cavaron zanjas con una profundidad mayor que el nivel de cimentación de la zona afectada, llenándolas con tecnopor, con lo cual, se eliminó la transmisión horizontal de las vibraciones. Para el caso de equipos que generan vibraciones, los productores de esos equipos fabrican o recomiendan los aisladores respectivos. Saludos,
1016. daniel uribe clerici 28 abril, 2010 en 10:10 am

      BUEN DIA ING.SAN BARTOLOMÉ :EN LAS ESTRUCTURAS DE ALBAÑILERIA CONFINADA,CUANDO POR ARQUITECTURA NO SE PUEDA VARIAR EL DISEÑO Y QUE POR SISMO, SE TENGA QUE REEMPLAZAR UN MURO DE LADRILLO,POR UN MURO DE CONCRETO ARMADO…COMO SERÍA EL METODO A SEGUIR POR FAVOR???…GRACIAS.
1017. Ángel San Bartolomé 29 abril, 2010 en 8:07 am

      Estimado Daniel Uribe:

      En el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog, hay un ejemplo numérico que ilustra el caso que indicas. Saludos,
1018. JULIAN GUERRERO 30 abril, 2010 en 12:21 am

      Hola Ing.Bartolomé, quisiera quitar el oxido de los refuerzos que se encuentran a la interperie para hacerle un nuevo vaciado de concreto. He visto algunos productos (p.e transformador de oxido) y procedimientos como limpiar con acido muriático y una escobilla de acero. Pero existen otros métodos? o simplemente con una escobilla de acero o lija es suficiente para preparar el refuerzo.
1019. Ángel San Bartolomé 30 abril, 2010 en 8:05 am

      Estimado Julián Guerrero:

      El procedimiento más económico para limpiar las capas superficiales de óxido en las varillas, es mediante una escobilla de acero. De ninguna manera debes emplear acido muriático. Otro procedimiento es el arenado, donde se limpia al refuerzo con chorros de arena a presión. Saludos,
1020. Mario Chacón 2 mayo, 2010 en 3:12 pm

      Estimado Sr. Bartolomé

      Primero que nada, muchas gracias por recibir mi correo anterior.

      Quisiera hacerle una consulta respecto de la norma E070 para construcciones en albañilería:

      Deseo evaluar una estructura de albañilería confinada, sin embargo, para verificar el diseño no deseo emplear la norma de mi pais (Nch2123), pues esta norma diseña por tensiones admisibles y tal como dice en su anexo F: "No proporciona información acerca del comportamiento de la estructura cuando las tensiones sobrepasan los valores admisibles" y no permite predecir el modo de falla.

      Me gustaría hacer una comparación con la norma E070, pero quisiera saber su opnion al respecto.

      Lo otro que quiero consultarle es si las fórmulas que emplea la norma E070 para casos de sismo se pueden aplicar a espectros de diseño de otros paises.

      Esperando su pronta respuesta.

      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón.
1021. Ángel San Bartolomé 3 mayo, 2010 en 7:53 am

      Estimado Mario Chacón:

      La formulación que se emplea en Chile para obtener las fuerzas sísmicas, es bastante parecida a la Norma peruana, incluso la máxima aceleración esperada sobre suelo duro (0.4g) es la misma. De esta forma, considero que la Norma peruana E.070, podría también aplicarse en Chile. Saludos,
1022. Cecilia Poblete 3 mayo, 2010 en 10:33 am

      Estimado señor Bartolome:

      Necesito información sobre reparacion de albañilerias semi confinadas, solo con cadena, afectadas por el sismo del 27F en Concepcion. Me interesaria saber qu eopina sobre la colocacion de una especie decorset de malla electrosoldadao por amabas caras, u otras soluciones a lternativas, atte

      m. Cecilia poblete
      Arquitecto
1023. Ángel San Bartolomé 4 mayo, 2010 en 7:53 am

      Estimada Cecilia Poblete:

      En el capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog, podrás encontrar dos artículos relacionados al uso de la malla electrosoldada, asimismo, allí podrás ver otras alternativas de reforzamiento. Saludos,
1024. Mario Chacón 4 mayo, 2010 en 2:51 pm

      Estimado Sr. Bartolomé:

      Lamento molestarlo nuevamente, pero quisiera hacerle una consulta sobre el modelo de columna ancha.

      Las vigas de rigidez infinita en los muros de albaílería confinada, deben tener peso?? o solo me preocupo de asignar rigidez infinita a las propiedades de flexión y corte de la viga.

      También quería preguntarle sobre el modelo de columna ancha de bazán y meli, el cual considera que el muro de alb. se despega del marco y la rigidez a la flexión solo la aportan las columnas de confinamiento, además de calcular un área equivalente de corte. ¿Este modelo se puede utilizar para el diseño? Pienso que considerar solo la rigidez a la flexión de las columnas es una caso desfavorable.
1025. Mario Chacón 4 mayo, 2010 en 2:53 pm

      De antemano Muchas Gracias.
      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón
1026. Ángel San Bartolomé 5 mayo, 2010 en 7:40 am

      Estimado Mario Chacón:

      El brazo rígido es solo una idealización de la hipótesis de Navier aplicada en el muro, es decir, es una barra ficticia, por lo que no debes asignarle peso, o, en todo caso, tendría el peso de la viga solera. En relación a los modelos de Meli y Bazán, no puedo dar opinión porque lo desconozco, lo que sí puedo afirmar es que el modelo que uso tiene respaldo experimental y analítico (por elementos finitos). Por otro lado, para la albañilería confinada considero un absurdo suponer que se separan la albañilería de sus columnas, si eso ocurriese, la albañilería perdería arriostre vertical y podría colapsar ante cargas perpendiculares al plano. Esa separación, que ocurre en los tabiques, podría darse si no cumpliesemos con las especificaciones de nuestros reglamentos: 1) Derivas inelásticas menor que 0.005; 2) Uso de refuerzo horizontal continuo para edificaciones con más de 3 pisos; 3) Esfuerzo axial menor que 0.15f´m; y, 4) Vaciado del concreto de los confinamientos después de haberse construido la albañilería. Saludos,
1027. Aurelio Apaza 5 mayo, 2010 en 8:01 am

      Buenos Dias Ing. San Bartolomé, agradeciendo de antemano su opinión. Se ha construido un tanque elevado para agua, de 2.8×2.8×2, e=0.20m, en un pueblo donde hace normalmente frio, a 3980 msnm, luego del tarrajeo con impermeabilizante, se ha verificado la existencia de goteos y filtraciones, quizá nos pueda sugerir alguna forma de impermeabilizar el tanque. Nos comentaron de un aditivo de mezcla cementicia que se coloca con espatula en dos capas, será suficiente y recomendable?.
      Gracias por sus importantes aportes.
1028. Ángel San Bartolomé 6 mayo, 2010 en 7:28 am

      Estimado Aurelio Apaza:

      Primero debes investigar la causa de las filtraciones, que podrían ser varias: 1) cangrejeras; 2) segregación del concreto, especialmente en la base del fuste; 3) corrosión del refuerzo en barras con poco recubrimeiento; 4) esfuerzos de tracción por encima del nivel de la resistencia del concreto; 5) contracción de secado del concreto; y, 6) cambio de temperatura que genera esfuerzos internos. Después que determines la causa, procedes con la reparación, el reforzamiento si fuese necesario y la impermeabilización. Para la impermeabilización, existen una serie de productos en el mercado. Saludos,
1029. Andres Duany Pineda 6 mayo, 2010 en 5:39 pm

      1-Estimado Ingeniero San Bartolome estamos interesado en utilizar placa p10 y p7 con ladrillo silico calcareo en tabiqueria.
      quisiera saber si las fisuraciones verticales prentadas en este ultimo terremoto del 2007 en estos muros con este ladrillo han sido corregidas. El temas es que heremos un edificio y tengo el dilema si usar este ladrillo o el ladrillo de arcilla
1030. Ángel San Bartolomé 7 mayo, 2010 en 7:45 am

      Estimado Andrés Duany:

      Inicialmente el sistema P-7 y P-10 carecían de juntas verticales, era el grout vaciado en los alveolos el que proporcionaba una especie de junta vertical interna. Actualmente, esa deficiencia ha sido corregida, según aparece en el manual del fabricante, que lo puedes descargar desde este blog (mira el artículo 8 del capítulo "Espacio Libre", y el video correspondiente). Saludos,
1031. JULIAN GUERRERO 7 mayo, 2010 en 3:35 pm

      Hola Ing. San Bartolomé,años atrás una vivienda comercial de un piso fue independizada en dos predios. Uno de los propietarios amplió al 2do nivel tomando la totalidad del muro (confinado) medianero,y menos se han dejado extensiones de fierros para el predio contiguo. Ahora el otro propietario quiere ampliar a un segundo nivel, pero el problema es que no tiene el eje medianero. Estoy planteando hacer un portico de CºAº adyacente al muro medianero desde el suelo, atravesando la losa aligerada y extenderlo para la futura losa. ¿Qué otras consideraciones debo de tener en cuenta y además, qué otras posibles soluciones habría?.
1032. Ángel San Bartolomé 8 mayo, 2010 en 8:03 am

      Estimado Julián Guerrero:

      La otra solución sería generar un muro de albañilería confinada en lugar del pórtico que piensas crear. Dependiendo de cómo sea la configuración estructural, la solución aporticada podría producir problemas de torsión. En fin, recuerda que la nueva estructura debe ser reanalizada totalmente, y que debe cumplir con todas las disposiciones reglamentarias. Saludos,
1033. Ricardo Torres 8 mayo, 2010 en 3:15 pm

      Saludos ingeniero, mi pregunta radica basicamente en la seguridad frente a un sismo, es decir en la ubicacion que una persona debe tomar durante un evento sismico, suponiendo que estoy en un quinto nivel, y el sismo aumenta, es cierto que el ubicarse en la columna me dara mayor seguridad, o como escuche a un especialista en defensa civil, que la zona mas segura es a la mitad de una viga por cuanto los momentos por sismo son mayores en la columnas (arriba y abajo). Le agradeceria liberarme de esa duda. Gracias.
1034. Ángel San Bartolomé 10 mayo, 2010 en 8:23 am

      Estimado Ricardo Torres:

      Los edificios adecuadamente diseñados mediante nuestras normas, no deberían tener problemas de colapsos totales ante los sismos. Cualquiera que sea el edificio, los problemas se concentran principalmente en el primer piso, porque allí se acumulan las mayores cargas axiales, fuerzas cortantes y momentos flectores. Por ello, no es conveniente evacuar a las personas que habitan los pisos altos durante el sismo, sino que más bien se protejan de los desprendimientos de los objetos y que se ubiquen en las zonas donde exista mayor concentración de muros, o columnas, y a su vez, lo más cerca al perímetro del edificio en caso sea necesario su rescate. Son más bien las personas que habitan el primer piso las que deben escapar, tan pronto sientan el inicio de un sismo, sin esperar a que este aumente su severidad. Saludos,
1035. ernesto iraola oliver 12 mayo, 2010 en 2:26 pm

      Estimado Ingeniero San Bartolome

      Favor de orientarme sobre el uso correcto del mortero en zonas frías (2° C a menos)para asentado de ladrillos y tarrajeo, indiqueme si fuera tan amable si existe alguna bibliografía al respecto para consultar.

      He notado que se fisuran los morteros, alguno lugareños optan por bajar la relación C:A de 1:4 a 1:7 he intentado mantener la temperatura del agua por encima de los 10° C, pero noto las mismas fisuras a los tres días.
1036. Andy Flores 12 mayo, 2010 en 3:18 pm

      Estimado Ing , el analisis de vigas pared que apoyan en muros de contencion (el muro es el apoyo) se puede resolver con la formula wl¨2/8 o hay otro procedimiento
1037. Mario Chacón 13 mayo, 2010 en 12:00 am

      Estimado Sr. Bartolomé.

      Junto con saludarlo y lamentando molestarlo nuevamente, quisiera hacerle las siguientes consultas:

      1)Sobre el ancho efectivo de muros transversales:

      En mi caso la estructura corresponde a albañilería confinada.

      En un ejemplo, el ancho efectivo lo cálculan como 1/4 de la longitud del muro transversal o 6t, donde t es el espesor del muro. El que sea mayor.

      Haciendo referencia a la Nch 1928 para albañilería armada, también se utiliza 6t, pero dependiendo de los siguientes casos:

      En secciones I,T, el ancho efectivo no debe exceder de H/16 ó 13t (H: altura del muro transversal)

      En secciones L, el ancho efectivo no debe exceder de H/16 ó 7t.

      ¿Qué me recomienda considerar, ya que la norma a la que hago mención es de alb. armada?.

      2) Sobre muros sin diafragma:

      Si se realiza en análisis estático, ¿es correcto calcular un corte para el piso que no posee diafragma (ni rígido ni flexible?. Además, para distribuir el corte se tendría que multiplicar la masa de cada muro por la aceleración del suelo. Favor de corregir.

      De antemano Muchas Gracias.

      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón
1038. Ángel San Bartolomé 13 mayo, 2010 en 9:43 am

      Estimado Ernesto Iraola:

      La respuesta del Ing. Enrique Pasquel, experto en materiales, es:

      La pregunta no es clara en relación a la ubicación geográfica donde aparentemente se tiene problemas con los morteros, pues los casos de zonas en altura en nuestro país donde la temperatura ambiente promedio diaria es de 2ºC o menos son rarísimas, ya que el clima andino es híbrido, es decir clima cálido durante el día y clima frío al final de la tarde y la noche. Sin embargo, los principios del manejo de los morteros en etapa de clima frío difieren en las condiciones de exposición si se trata de mortero para asentado o para tarrajeo

      Consideraciones Generales :
      1)La temperatura promedio mínima del mortero para que el proceso de hidratación se desarrolle es entre 11ºC a 13ºC para elementos de espesores usuales, por lo que no basta con colocar el mortero a una cierta temperatura, sino que se deben aplicar medidas de protección al menos las primeras 24 a 48 horas, y se de la opción a que: el proceso exotérmico se manifieste, el cemento hidrate, gane resistencia y se pueda defender del medio ambiente frío que trata de oponerse a este proceso.
      2)No es el agua la que debe calentarse a 10ºC, sino el mortero en estado fresco. Una recomendación práctica es que por cada 5ºC que subimos la temperatura del agua de mezcla, se incrementa 1ºC la temperatura del mortero. Luego, si al momento de asentar la temperatura ambiente es del orden de 2ºC a 4ºC, se debe calentar el agua a no menos de 50ºC para que el mortero tenga la temperatura mínima recomendada.
      3)Tanto los concretos como los morteros que se usen en zonas donde hay la posibilidad de congelamiento del agua deben emplear aditivos incorporadores de aire para contrarrestar el efecto de expansión, esfuerzos de tracción y posiblemente fisuración que origina el agua al congelarse dentro de los poros. El orden de magnitud es 5% de aire incorporado para proteger el concreto de la fatiga y probable fisuración que ocasionan los ciclos de congelamiento y deshielo. Los aditivos incorporadores de aire son baratos (S/. 4.00/litro) y se usan en dosis pequeñas del orden de 0.2 a 0.5 cc por kg de cemento.

      Caso de los Morteros para asentado de ladrillo:
      1)Al estar el mortero de asentado confinado por el ladrillo y resultar mínima la superficie expuesta al medio ambiente en relación con su volumen, hay poca pérdida de calor, por lo cual es suficiente cuidar la temperatura de colocación del mortero y evitar que los ladrillos estén muy fríos (humedecerlos con agua caliente antes de asentarlos).
      2)Pese a no ser el caso más crítico, es recomendable proteger y cubrir el trabajo realizado durante la tarde y noche para crear un microclima (bolsas de cemento vacías, manta de totora, paja, yute, mecheros), para que no pierda el calor necesario para la hidratación.

      Caso de los Morteros para tarrajeo:
      1)Este es el caso más crítico por cuanto la superficie expuesta es muy grande en relación al volumen de mortero y perderá temperatura y tenderá a secarse muy rápidamente, afectándose por un lado el proceso de hidratación y produciéndose fisuración por contracción plástica por secado si la evaporación es violenta.
      2)En la pregunta se indican fisuras a los 3 días, pero no se menciona el patrón de estas fisuras, por lo que podrían ser por congelamiento y deshielo si el mortero estuvo expuesto aun fresco a la helada (fisuras muy pequeñas y juntas abarcando casi toda la superficie) o fisuras por contracción plástica por secado (una especie de panal de abeja o piel de cocodrilo o fisuras aleatorias en longitud y orientación).
      3)En estos casos, no se puede obviar la protección, no sólo para evitar que la baja temperatura afecte la hidratación del mortero, sino para que no se produzca el secado violento y fisuración, siendo lo recomendable además de lo indicado en cuanto a la temperatura de colocación, el cubrirlo con plástico y adicionalmente material aislante apenas se haya terminado el acabado superficial.
      4)Es muy probable que donde se esté trabajando haya condiciones de humedad relativa muy baja y viento fuerte, lo que ocasiona gran velocidad de evaporación superficial que se incrementa más en el periodo de clima cálido en la mañana, por lo que hay que detectar y estar pendiente de estas condiciones para proteger el tarrajeo expuesto.
      5)Sobre el usar proporción Cemento-Arena, 1:7 en vez de 1:4 para el mortero, considero que ello no es muy trascendente en este caso, siendo lo recomendable emplear como máximo una proporción 1:5, pues mayores proporciones hacen el mortero más poroso débil y más susceptible a los problemas mencionados.
1039. Ángel San Bartolomé 13 mayo, 2010 en 9:52 am

      Estimado Andy Flores:

      Para el caso de vigas pared isostáticas, las fuerzas internas pueden encontrase con las ecuaciones de equilibrio; sin embargo, los esfuerzos internos no son lineales ya que no se cumple la hipótesis de Navier. Tanto para vigas pared isostáticas como hiperestáticas, es recomendable analizarlas mediante la teoría de elementos finitos, usando elemntos tipo shell. Saludos,
1040. Ángel San Bartolomé 13 mayo, 2010 en 10:07 am

      Estimado Mario Chacón:

      En la bibliografía debo haber visto más de 10 propuestas sobre el ancho efectivo de los muros transversales. La única forma de determinar con mayor precisión ese ancho es mediante la teoría de elementos finitos; sin embargo, en ingeniería todo es aproximado, lo importante es considerarlos de alguna forma. Sobre el ejemplo que indicas, ese ancho corresponde a lo que se especifica en nuestra Norma E.070, allí se usó la experiencia japonesa hecha sobre un edificio de albañilería armada de 5 pisos a escala natural. En relación a los diafragmas flexibles, nuestra Norma E.070 obliga a que todos los muros estén amarrados por vigas soleras, que en cierta forma harían que ese nivel se comporte como si estuviesen conectados por un diafragma rígido. Saludos,
1041. Hernán Llanos 13 mayo, 2010 en 10:36 am

      Estimado Ángel
      Primero quiero felicitarte y agradecerte por tu libro de albañileria lo compre hace un tiempo, el libro es muy bueno… Por otro lado el libro lo manejo en mi departamento y para el ejercicio profesional como consulta me interesa el formato en pdf que tienes en tu blog. Sin embargo al bajarlo me aparece que el archivo está dañado si me lo puedes enviar te lo agradeceré mucho.
      saludos
      Hernan Llanos
      Ing civil U. de Chile
1042. Ángel San Bartolomé 14 mayo, 2010 en 8:12 am

      Estimado Hernán Llanos:

      Descargué la versión PDF del libro, la revisé y no presenta daño. Trata de volverla a descargar, los días de menos congestión son los domingos por la mañana. Por otro lado, una versión moderna del libro puedes armarla descargando los capítulos correspondientes a los comentarios a la Norma E.070, y sus ejemplos de aplicación que figuran en este blog. Saludos,
1043. Ricardo Torres Caceres 16 mayo, 2010 en 10:26 am

      Saludos ingeniero, al utilizar acero deck en el diseño de losas aligeradas, ¿Que solucion le daria a la estructura si el cortante actuante supera al cortante resistente del concreto?. Asimismo, no logro encontrar informacion acerca del proceso de dimensionamiento del espesor de losa usando este material, la luz que tengo que salvar es 7.80 m. Muchas gracias.
1044. Ricardo Caceres Torres 16 mayo, 2010 en 11:02 am

      Perdon en el post anterior, no son losas aligeradas sino losas macisas. Gracias por su paciencia.
1045. Ángel San Bartolomé 17 mayo, 2010 en 12:04 pm

      Estimado Ricardo Torres:

      Las losas no llevan refuerzo por corte, es el concreto el que debe absorber los esfuerzos por fuerza cortante, en ese sentido podrías aumentar la calidad del concreto, o incrementar el peralte de la losa. Respecto a los sistemas no convencionales, es el fabricante el que debe proporcionar la información que requiera el cliente, para eso, puedes visitar la página http://www.acero-deck.com/ Saludos,
1046. Manuel Navarrete 19 mayo, 2010 en 9:44 am

      Estimado Ing. San Bartolome

      Tengo algunas dudas con respecto a la aplicación de las fórmulas de diseño en albañileria confinada:

      1) Que sucede cuando el valor de T es negativo se asume que es cero.

      2) Que sucede cuando el valor del núcleo del concreto da valor negativo.

      Saludos,

      Atte.

      Manuel Jesus Navarrete Castilla
      INGENIERO CIVIL
      C.I.P. 93617
1047. cynthia 19 mayo, 2010 en 4:23 pm

      En el diseño de la cimentación de Cercos Perimétricos, la cimentación de todos los paños separados por junta sísmica, debe ser un solo elemento. Pero si tenemos un terreno con pendiente inclinada, la cimentación será escalonada,entonces qué tan separado verticalmente se podría diseñar la cimentación para que exista continuidad. Agradecería su información respecto a este tipo de diseño.
1048. Ángel San Bartolomé 20 mayo, 2010 en 8:00 am

      Estimado Manuel Navarrete:

      El caso que indicas ocurriría cuando el momento flector es muy pequeño, espero que no hayas cometido error en su evaluación. Si eso ocurriese, el valor "T" se toma como cero y el refuerzo vertical se diseña sólo por corte-fricción, no menor que el valor mínimo reglamentario. Sí "An" saliese negativo, mandaría el área de concreto por corte-fricción, que no debe ser menor que el valor mínimo reglamentario. Saludos,
1049. Ángel San Bartolomé 20 mayo, 2010 en 8:04 am

      Estimada Cynthia:

      Favor de identificarte y con gusto responderé tu consulta. Es la única regla que pongo para los lectores del blog. Saludos,
1050. Cynthia Mautino M. 20 mayo, 2010 en 2:43 pm

      En el diseño de la cimentación de Cercos Perimétricos, la cimentación de todos los paños separados por junta sísmica, debe ser un solo elemento. Pero si tenemos un terreno con pendiente inclinada, la cimentación será escalonada,entonces qué tan separado verticalmente se podría diseñar la cimentación para que exista continuidad. Agradecería su información respecto a este tipo de diseño, o en todo caso alguna bibliografía que podría recomendarme.
      Saludos,
      Att.
      Cynthia Mautino
      Egresado Ing Civil UNASAM
1051. Domingo Panta Miranda 20 mayo, 2010 en 3:52 pm

      Muy buenos dias Ingeniero

      SOBRE EL TEMA ESPECIFICO DE MUROS NO PORTANTES SOMETIDOS A CARGA PERPENDICULAR A SU PLANO

      1)¿Como seria el modelo de un Muro de cerco de albañileria armad en un programa de elemntos finitos(etabs o sap)?¿Un bloque de material albañileria y empotrado completamente en la bese?

      2)¿Como seria le modelamiento de un muro de cerco de albañileria confinada?¿Columnas empotradas en la base y la albañileria simplmente apoyada en las columnas ,soleras y en el piso?

      Saludos cmuy cordiales
1052. Domingo Panta Miranda 20 mayo, 2010 en 4:31 pm

      Estimado Ingeniero

      Otra pregunta sobre Murso no portantes sometidos a carga perpendicular a su plano.

      1)Deseo realizar u modelo teorico en el cual los muros lleguen la colapso(para albañileria armada y confinada)

      En le caso de la albañileria confinada.

      ¿Es correcto suponer que el colapso del muro se producira cuando aparescan rotulas en las columnas de concreto, ya que la albañileria no tiene un comportamiento plastico?

      He visto fotos de muros de cerco con las columnas de confinamineto intactas y la albañileria colapsada.

      2)¿cuando hallo el desplzamineto maximo del muro, contra que valor lo comparto?¿Como puedo hacer teroricamente el control de grietas

      Nuevamente saludos cordiales
1053. Domingo Panta Miranda 20 mayo, 2010 en 4:35 pm

      Mil disculpas Ingeniero

      La pregunta debio decir,contra que valor comparo el desplzamiento maximo de mi analisis?

      Saludos
1054. Ángel San Bartolomé 21 mayo, 2010 en 2:30 pm

      Estimada Cynthia Mautino:

      La cimentación de un cerco puede ser discontinua, cortándola en los lugares que consideres conveniente. En la Norma E.070 se establece que puedes tener muros hechos con ladrillos de arcilla de hasta 25m de longitud, más allá, debes desdoblarlos. Para el caso de desniveles, puedes usar como transición una falsa zapata. Saludos,
1055. Ángel San Bartolomé 21 mayo, 2010 en 2:48 pm

      Estimado Domingo Panta:

      El modelo matemático de muros de cerco, sean armados o arriostrados con columnas, mediante elementos finitos, se hace utilizando elementos tipo Shell; la base se empotra si el suelo es de buena calidad, si fuese de mala calidad se usa resortes que simulen al suelo. Para los cercos arriostrados con columnas, el colapso no se produce cuando se forma la rótula plástica, simplemente se llega a su capacidad máxima resistente, pero si esa base careciera de estribos a corto espaciamiento, se tritura el concreto y se genera el colapso. Hay casos de cercos de gran altura que se han comportado muy bien en el sismo de Pisco, habiéndose formado la rótula en la base de la columna, mira mi reporte sobre el sismo de Pisco en este blog. El vaciamiento de la albañilería del cerco se produce cuando ella está mal conectada a los arriostres, o cuando se han formado grietas de tracción por flexión en la albañilería simple, por eso nuestra Norma obliga a un diseño elástico para este tipo de albañilería, sin que se sobrepase la resistencia admisible; mira los comentarios al capítulo 09 de la Norma E.070 en este blog. Por otro lado, en la Norma E.070 no se obliga a verificar deflexiones máximas en muros de cerco, porque allí no se produce el efecto P-delta, a diferencia de un muro portante, donde las derivas no deben ser mayores que 0.005 tanto ante acciones contenidas en el plano como fuera del plano; para cercos arriostrados con columnas, es suficiente con evitar su falla por volcamiento como para limitar su flexibilidad lateral. Saludos,
1056. Domingo Panta Miranda 21 mayo, 2010 en 3:34 pm

      Estimado Ingeniero

      Muchas Gracias por su respuesta.

      Siguiendo con el tema de Muros no portantes sometidos a cargas laterales.

      1)La norma da una formulaciones para verificar la flexion en la albañileria, y nos da la opcion de analizar utilizando la teoria de breaklines o lineas de rotura¿Donde puedo conseguir informacion la respecto? Desearia tocar ese punto en mi tesis.

      2)Deseo utilizar para mis analisis el sismo de Pisco. ¿Donde puedo conseguir el registro de aceleracion del suelo? y como podria trasnformarlo a una hoja excel para introducirlo en un programa de elementos finitos(sap o etabs)

      3)Cerca de mi casa hay un muro de cerco 7 m de altura que presenta deflexiones de 5 cm en un esquina donde no ha construido columna.Supongo que esto se debe a que en el terreno vecino habia un relleno producto de un vivero., que generaba cargas en la zona inferior del muro.

      Si me ciño estrictamente a la norma tendria que decir esta bien. Es por ello que en mi tesis tambien queria hablar un poco de deflexiones. ¿Otras normas de albañileria en el mudo no contemplan este tema?

      Muchas gracias y deseo compartir con los compañeros este link
      http://cursos.construaprend…
      Ahi encontraran un video en linea de modelamiento de un muro de albañileria en etabs
      Saludos
1057. Manuel Navarrete 21 mayo, 2010 en 7:41 pm

      Ing. San Bartolome

      EL criterio de castigar con 3/4R segun la E030 para estructuras irregulares tambien se aplica en albañilería, favor confirmar. Entonces para sismo severo sería 3/4 * 6 = R = 4.5

      Saludos,

      Atte.

      Manuel Jesus Navarrete Castilla
      INGENIERO CIVIL
      C.I.P. 93617
1058. Manuel Navarrete 22 mayo, 2010 en 6:25 am

      Ing San Bartolome

      Cuando se verifica que los muros no se agrieten por sismo moderado (Ve < 0.55 Vm). para las placas se omite esta verificación o se aplica el mismo chequeo
      Saludos,
1059. Ángel San Bartolomé 22 mayo, 2010 en 8:18 am

      Estimado Domingo Panta:

      1) La teoría de líneas de rotura puedes verla en el libro del Ing. Héctor Gallegos. Particularmente no la aplico porque considero que una vez agrietada la albañilería simple de los cercos, podría desplomarse. Otra cosa es un cerco de albañilería armada, donde el refuerzo engrapa a todos los bloques. 2) Tendrías que ir a mi oficina para proporcionarte la señal sísmica, me escribes a mi correo personal para concertar una cita. 3) Habría que ver sí en el cerco que indicas se aplicó o no el diseño reglamentario. Sí verificas el volteo, estás limitando la esbeltez del cerco y esto a su vez limita su flexibilidad lateral. Saludos,
1060. Ángel San Bartolomé 22 mayo, 2010 en 8:30 am

      Estimado Manuel Navarrete:

      Respecto a tu primera consulta, el castigo se aplica a todo tipo de estructura irregular, y para sismo MODERADO sería R = 3/4 x 6. En relación a tu segunda consulta, en las placas no se requiere realizar la verificación que indicas ante sismo moderado, porque de fisurarse por corte inmediatamente empieza a trabajar el refuerzo horizontal aportando resistencia a corte, cosa que no ocurre con la albañilería confinada (mira en este blog algunos artículos relacionados al efecto del refuerzo horizontal). Sin embargo, queda a tu criterio evitar que la placa se fisure ante el sismo moderado. Saludos,
1061. Ulises Saldaña Alvarado 23 mayo, 2010 en 10:23 am

      Estimado Ing. San Bartolomé

      Quisiera hacer una consulta referente a las cargas por peso propio expresados por metro cuadrado para las losas aligeradas que usan tecnopor. Cuando se usa ladrillo tenemos los valores correspondientes a 280 Kg/m2 para losas de 17 cm, 300 Kg/m2 para 20 cm, 350 Kg/m2 para 25 cm y así respectivamente. Que valores se utilizan cuando se utiliza tecnopor en las losas aligeradas para dichos espesores. Saludos
1062. Ángel San Bartolomé 24 mayo, 2010 en 8:03 am

      Estimado Ulises Saldaña:

      El peso del tecnopor puedes despreciarlo y calcular el peso de las viguetas y losa superior usando el peso volumétrico del concreto armado: 2400kg/m3. Saludos,
1063. Felix Mauricio 25 mayo, 2010 en 2:38 am

      ESTIMADO ING. ANGEL SAN BARTOLOME

      Hace un tiempo hice una consulta, aprovecho esta oportunidad para agradecer la respuesta que me ha sido de gran ayuda. Asi mismo por el tiempo que nos brinda a cada visitante a este blog.
      como dije antes,SOY ESTUDIANTE DE INGENIERIA CIVIL, HE REVISADO ALGUNAS DE SUS PUBLICACIONES Y APROVECHO ESTA OPORTUNIDAD PARA PEDIR ALGUNAS PAUTAS E INFORMACION PARA REALIZAR MI TESIS; PUESTO QUE UD HA INVESTIGADO Y CONOCE BASTANTE ESTOS TEMAS.

      LA TESIS DE PREGRADO QUE QUIERO REALIZAR LO PIENZO LLAMAR:

      "DETERMINACION DE COEFICIENTES DE RIGIDEZ Y AMORTIGUAMIENTO PARA ANALISIS ESTRUCTURAL"
      DESDE LUEGO ESTO DE SER POSIBLE SERIA APLICABLE PARA EDIFICACIONES DE ALBANILERIA Y CONCRETO REFORZADO

      COMO PRIMER LUGAR LUEGO DEL PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA, PLAN DE TESIS O LO QUE FUERA,(QUE ES REALIZAR UN ANALISIS MAS EXACTO)

      QUIERO REVISAR EL PLANTEAMIENTO DE LOS MODELOS MATEMATICOS, PARA LO CUAL HE RECOPILADO MUY POCA Y LIMITADA INFORMACION

      COMO SEGUNDO LUGAR PIENSO REALIZAR LA COMPARACION DE LAS DIFERENTES NORMAS O CODIGOS DE DISEÑO REFERENTES A ESTE TEMA

      CON LOS VALORES RESULTANTES POR LA FORMULACION MATEMATICA. EN ESTE PUNTO QUIERO RECOPILAR DIFERENTES NORMAS DE DISEÑO QUE TENGAN EN CONSIDERACION LA ITERACION SUELO ESTRUCTURA

      EN TERCER LUGAR AUNQUE NO SEA FACTIBLE (MI UNIVERSIDAD NO CUENTA CON LABORATORIOS ADECUADOS) ME GUSTARIA REALIZAR ENSAYOS EXPERIMENTALES

      Y COMPARAR LOS RESULTADOS DE LAS NORMAS Y EXPERIMENTALES.

      CUALQUIER SUGERENCIA, CORRECION E INFORMACION QUE ME PUEDA PROPORCIONAR ACERCA DEL TEMA SERA DE GRAN AYUDA. AGRADESCO DE ANTEMANO
      POR ULTIMO SI HUBIERA ALGUNA MANERA DE REALIZAR ESTOS ENSAYOS EXPERIMENTALES EN LA PUCP.

      MUY CORDIALMENTE

      Felix Mauricio Corasma
      est. FIC UNASAM
      email: f41_mauricio@hotmail.com
1064. Ángel San Bartolomé 25 mayo, 2010 en 7:49 am

      Estimado Félix Mauricio Corasma:

      Felicito el espiritu de investigación que muestras. Lo primero que debes hacer es fijarte un objetivo para que las ideas no se diseminen. En cuanto a los ensayos, éstos tienen un costo determinado, aunque por tratarse de una tesis de investigación quizás la Jefa del Laboratorio, Ing. Gladys Villa García (gvillag@pucp.edu.pe) pueda hacerte un buen descuento. Saludos y suerte en tu investigación.
1065. Mario Chacón 26 mayo, 2010 en 9:26 am

      EstimAdo Sr Bartolomé:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle la siguiente consulta:

      En caso de no tener diafragma en el piso de una estructura, ¿Cómo distribuye el cortante en cada muro?.

      En la norma de mi pais(Chile), se hace una recomendación sobre multiplicar una aceleración igual a 1,2 Fn g/Pn, donde Fn es la fuerza estática del nivel superior (TEcho) y Pn el peso del nivel superior. Esta aceleración se aplica sobre la masa que tributa sobre cada elemento, que en mi caso sería muros. Sin embargo, debo estar considerando mal la masa que tributa, pues obtengo valores muy altos de corte. Por ejemplo, ¿la masa que tributa sobre un muro debiera ser su peso propio, peso del techo, sobrecarga de techo?, pero el peso propio lo considero en la altura total del muro o a la mitad de este?

      De antemano Muchas Gracias.

      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón
1066. Ángel San Bartolomé 26 mayo, 2010 en 11:19 am

      Estimado Mario Chacón:

      En caso de carecer de diafragma rígido, la distribución del cortante se hace en función de los pesos tributarios que tiene cada muro. En nuestra Norma E.070 se obliga a que esos muros tengan viga solera, que aparte de arriostrar a los muros, confieren en cierto grado una acción de diafragma. Respecto a tu segunda pregunta, no tengo la Norma Chilena, pero en base a lo que indicas, me da la impresión que tienes error de unidades. Sí incluyes "g", debes trabajar con masas y si excluyes "g" debes trabajar con pesos. El peso del muro conectado a una losa de techo desplazable, debes evaluarlo usando la mitad de su altura. En relación a esa fuerza adicional aplicada en el último nivel (Fa), en nuestra Norma E.030 se aplica sólo para edificios flexibles, con períodos (T) mayores que 0.7", mediante la expresión Fa = 0.07TV < 0.15V, donde "V" es la fuerza cortante en la base del edificio. Saludos,
1067. Mario Chacón 26 mayo, 2010 en 11:33 am

      Estimado Sr. Bartolomé:

      Muchas Gracias por la respuesta. Y ahora que lo pienso, si consideré dos veces g, ya que el peso lo tengo en unidades tonf, debo entonces multiplicar solo por la expresión de la aceleración sin g.

      Respecto a la viga solera, ¿se puede suponer, por ejemplo, si la carga es perpendicular a la viga en el plano horizontal, ésta reparte a cada eje resistente paralelo a la dirección de la carga, la mitad de la carga estática total y luego distribuir está carga proporcional a la rigidez de los muros?.

      De antemano Muchas Gracias.

      Saluda atte.

      Mario Chacón.
1068. Ángel San Bartolomé 27 mayo, 2010 en 8:11 am

      Estimado Mario Chacón:

      Evidentemente la carga sísmica tiene que distribuirse de alguna forma entre y sobre los muros. Cuando se tiene diafragmas flexibles, la mejor solución es modelar al sistema mediante mallas de elementos finitos. Saludos,
1069. Nelly Pachamango Novoa 27 mayo, 2010 en 10:09 am

      Estimado Ing. San Bartolomé
      Quisiera hacer una consulta referente al diseño y análisis de muros no portantes, quisiera saber cómo se calcula las áreas de concreto y las áreas de acero de los elementos de arriostre(columnas y vigas) de muros perimétricos, tabiques y parapetos,.
      Saludos
1070. Jaen Ordoñez 27 mayo, 2010 en 9:00 pm

      Buenas Noches ingeniero San Bartolomé, le escribe el ingeniero Ordoñez de Venezuela, me gustaria informacion del sstema emmedue en lo que respecta al diseño y modelado del mismo, se lo agradezco es que quiero aprender a diseñar con este sistema.mi e-mail es jaen2006@gmail.com
1071. Ángel San Bartolomé 28 mayo, 2010 en 9:13 am

      Estimada Nelly Pachamango:

      En los comentarios al capítulo 9 de la Norma E.070, "Diseño para Cargas Ortogonales al Plano del Muro" que aparece en este blog, podrás encontrar la respuesta a tu consulta. Saludos,
1072. Ángel San Bartolomé 28 mayo, 2010 en 9:21 am

      Estimado Jaen Ordoñez:

      En nuestro laboratorio efectuamos una serie de ensayos estáticos y dinámicos del sistema Emmedue (M2), a pesar de obtenerse resultados favorables, cuando quise publicar el informe en este blog, me indicaron que debían consultar a la agencia central en Italia, y hasta ahora no obtengo respuesta, por lo que no puedo difundir ninguna información. De esta manera, quisiera que te comuniques directamente con el Ing. Eduardo Pazmiño (shashopaz@yahoo.com), él es el representante del sistema M2 en Ecuador. Saludos,
1073. Luis Galarza Jorge 28 mayo, 2010 en 11:26 am

      Buenos dias Ing San Bartolome, mi consulta es referido al detalle constructivo en cuanto se refiere al fierro en la union de una viga de cuyo ancho es de 40 cm y una placa que tiene un ancho de 20 cm ¿es correcto que deba "grifarlo" para que los fierros de la viga se puedan empotrar en la placa y pueda tener su respectiva longitud de anclaje? o existe alguna otra alternativa, mi agradecimiento anticipado por su comentario.gracias
1074. Ángel San Bartolomé 29 mayo, 2010 en 8:36 am

      Estimado Luis Galarza:

      Lo usual es que el ancho de la viga (40cm) sea una constante a lo largo de la placa (20cm), en cuyo caso no se requiere doblar al refuerzo de la viga, pero sí se debe agregar estribos de montaje en la viga para amarrar a las varillas que corren por la cara externa de la placa. Saludos,
1075. JULIAN GUERRERO 1 junio, 2010 en 12:50 am

      Hola Ing. San Bartolomé, quisiera realizar un analisis dinamico del modelo pseudo-tridimensional de bloque cortante con diafragmas rígidos, usando el software SAP2000, para un edificio de mediana altura para fines de evaluacion por sismo. segun literatura indica que los porticos planos no tienen rigidez transversal, se desprecian las deformaciones axiales de las vigas y la losa es un elemento rigido axialmente. ¿Qué criterios y opciones en general debo de tener en cuenta en el SAP2000 para considerar las hipotesis indicadas? ¿ésta técnica del modelo pseudo tridimensional puede ser usado en albañilería?
      gracias por su atención.
1076. Ángel San Bartolomé 1 junio, 2010 en 8:53 am

      Estimado Julián Guerrero:

      Ejemplos de aplicación del SAP2000 para el caso de edificios de albañilería confinada y armada, se presentan en este blog en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería", leyéndolos encontrarás respuesta a tu consulta. Saludos,
1077. ING. MAGALI 4 junio, 2010 en 10:58 am

      Ing. San bartolome bueos dias , espero me pueda ayudar hace unos dias se realizo el tarrajeo de una pista de skate board y empezo a reventarse como casacra de huevo ,cual es la solucion que podria darle.
      gracias por su atencion.
1078. Ángel San Bartolomé 5 junio, 2010 en 8:31 am

      Estimado Magali:

      Cuando se utiliza arena con mucho polvo (partículas que atraviesan la malla #200 en más de 5%), ocurren los problemas que indicas, por la alta contracción de secado que produce el polvo, otra posibilidad es que no se haya curado adecuadamente, o también que no existan juntas de dilatación. Una técnica económica de reparación sería aplicar una lechada de cemento, pero a la larga se dañaría por la abrasión causada por el patinaje, por lo que lo más recomendable sería eliminar la capa de tarrajeo dañada y volverla a rehacer, con los cuidados indicados. Saludos,
1079. SILVIA ROJAS 8 junio, 2010 en 10:05 am

      Estimado Ingeniero, en el caso de que se haya producido un incendio en una vivienda…como se puede analizar si este siniestro ha afectado estructuralmente una losa aligerada????…le comento esto por que he visto una tienda donde la losa aligerada ha perdido el revestimiento de yeso que tenia y en algunos casos ha reventado el ladrillo de techo debido a un incedio, pero no se aprecia si el acero de refuerzo se afecto…que tipo de pruebas in situ se podrian hacer y que parametros se podrian tomar como referencia.

      Gracias por su respuesta
1080. Mario Chacón 8 junio, 2010 en 3:15 pm

      Estimado Sr. Bartolomé:

      Quiero hacerle la siguiente consulta:

      Deseo hacer un análisis no lineal en un edificio de albañilería confinada y quiero comparar dos modelos que incorporen la no linealidad.

      ¿Qué modelos me recomienda?

      He leido artículos que hablan sobre la columna ancha con la incorporación de resortes al corte. Otro modelo es el del puntal en compresión. LE comento que lei la diferencia que menciona en su libro: Construcciones en albañilería sobre el modelo del puntal para albañilería confinada y para tabiques en marcos de hormigón. Pero este último modelo lo recomiendan usar en muros de alb. confinada siempre que el puntal este excentrico.

      De antemano muchas Gracias

      Saluda atte.

      Mario Chacón
1081. Vilma Fernández Campos 8 junio, 2010 en 6:38 pm

      Ing. San Bartolomé

      Lo saludo una vez más, con nuevas dudas enfocadas al diseño de muros de albañilería.

      Dos consultas:

      1.- Ante la decisión adoptada de trabajar con el sistema híbrido que le comente (armada & confinada), y dado que en muros portantes de albañilería confinada se prohíbe el uso de unidades huecas, se optó por rellenarlas con concreto líquido (Bloquetas de concreto vibrado rellenas con grout). Sin embargo pueden presentarse problemas de contracción por secado en el grout y se perdería la adherencia entre éste y la bloqueta. ¿Qué alternativa de solución tengo?. Se planteó la colocación de una varilla en cada alveolo para absorber dichas fuerzas, pero tiene un costo elevado. ¿Será factible rellenar todos los alveolos y reforzar sólo un alveolo en cada bloqueta?

      2.- En cuanto al cálculo del fe mínimo horizontal y vertical: Por norma, la cuantía mínima es de 0.001 y 0.0007. La longitud puede ser por metro lineal o por bloqueta (ancho = 40 cm.), mi duda está más enfocada al espesor a utilizar. Para el cálculo del fe mínimo he utilizado el espesor del ladrillo (e = 20 cm.), pero se me ocurre que se está reforzando el grout pues es quien recibe la contracción por secado. ¿Cuál es el ancho que debo considerar?

      Le agradezco nuevamente su atención y disculpe las molestias.

      Saludos Cordiales
1082. paula roncal 8 junio, 2010 en 9:43 pm

      Estimado Ingeniero San Bartolome:
      Quiero hacerle la siguiente consulta.
      cuales son las ventajas y desventajas del uso de ladrillos de tecnopor y los ladrillos de arcilla para un techo.

      De antemano muchas gracias.

      saludos
1083. Ángel San Bartolomé 8 junio, 2010 en 9:51 pm

      Estimada Silvia Rojas:

      Primero tienes que averiguar el grado de exposición a que estuvo sometida la estructura (duración del incendio, temperatura, si hubo o no explosiones). Luego tienes que picar al concreto, o sacar probetas diamantinas, para ver si su calcinación fue mayor que el espesor del recubrimiento, si esto fuese así, entonces el refuerzo está afectado y deberás sacar muestras para ensayarlo, al igual que a las probetas diamantinas. Con las nuevas resistencias deberás analizar a la estructura, para ver sí es capaz de soportar las cargas reglamentarias, o en todo caso, hacer una prueba de carga, si no pasara, deberás reforzarla. Saludos,
1084. Ángel San Bartolomé 8 junio, 2010 en 10:02 pm

      Estimado Mario Chacón:

      El modelo inelástico que uses, deberá contemplar tanto la degradación de resistencia como de rigidez, mira cómo son los lazos de histéresis en cualquiera de los experimentos realizados. El modelo de puntal sólo aplica para tabiques que se despegan de los confinamientos, cosa que no ocurre en la albañilería confinada, salvo que esté sujeta a derivas superiores a 0.005, o que presente esfuerzo axiales por encima de 0.15f´m. Un modelo sencillo consiste en usar mallas de elementos finitos, eliminando, o proporcionando rigidez muy pequeña a los elementos ubicados en las grietas diagonales. Ótro modelo de pórticos planos, consiste en reemplazar a la albañilería agrietada por una serie de bielas actuantes en compresión, eliminando aquella ubicada en la grieta diagonal, mira en mi libro la figura 8.4. Saludos,
1085. Ángel San Bartolomé 8 junio, 2010 en 10:06 pm

      Estimada Vilma Fernández:

      La respuesta a tus 2 preguntas es la siguiente. La cuantía mínima de refuerzo horizontal y vertical a utilizar sólo para controlar los problemas de contracción de secado del grout es 0.0007 = As / (s t), donde “As” es el área de la varillas, “s” su espaciamiento y “t” es el espesor bruto del muro. La otra cuantía mínima de 0.001 aplica sólo para muros portantes completamente hechos de albañilería armada (sin columnas), que no es tu caso. Saludos,
1086. Ángel San Bartolomé 8 junio, 2010 en 10:14 pm

      Estimada Paula Roncal:

      Los bloques de tecnopor pesan mucho menos que los de arcilla, eso disminuye el peso de la estructura, con lo cual, se reduce la fuerza sísmica, lo que contribuye a obtener una estructura más económica. Sin embargo, los bloques de tecnopor tienen desventajas, en incendios, por ejemplo, y también porque no puede aplicarse directamente el tarrajeo, habiendo que instalar una malla para evitar su desprendimiento, o ocultarlo con un cielo raso. Asimismo, el bloque de arcilla, por su rigidez, proporciona al aligerado, en cierto grado, un efecto bidireccional (mira un artículo que aparece en el blog de concreto armado). Saludos,
1087. Mario Chacón 9 junio, 2010 en 11:50 am

      Estimado Sr. Barolomé:

      Primero que nada le agradezco el haber recibido mi correo. Lamento importunarlo nuevamente:

      Respecto a los modelos no lineales:

      ¿Qué modelos no lineales serían adecuados para un edificio de albañilería armada?

      De antemano Muchas Gracias.

      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón
1088. Edgar Flores G. 9 junio, 2010 en 9:32 pm

      Estimado Ing. Ángel San Bartolomé

      Agradezco anticipadamente su respuesta a la siguiente duda:
      Visitando su blog encontré unos archivos fotográficos del terremoto ocurrido en Chile (27/02/2010) en el cual observe el daño ocurrido en los muros de sótano del Edificio Emerald en Ñuñoa, Santiago, ahora estoy diseñando un edificio con sotano y mi duda es si tengo que restringir el sotano en su parte superior y en que direcciones(x,y,z) , ya que estuve probando modelos sin restringir y restringiendo los desplazamientos del sotano en el plano(x,y), en una placa interior continua hasta la azotea, en el primer caso obtengo cortante de 70tn y momento en la base de 500tn-m y en la parte superior del sotano de 700tn-m ahora en el segundo caso obtengo V=130tn y momento en la base de 300tn-m y en la parte superior de 673tn-m y todo esto analizado con el sismo en la dirección de la placa (SPECY) como ejemplo, agradeceré por favor me indique como realizar el modelo del sotano de esta edificación que consta de 5 pisos y pertenece a un sistema de muros estructurales(R=6) y de los muros del sotano no nace ningún elemento a los pisos superiores ya que es mas amplia por ser estacionamiento, el programa usado Etabs 9.5.

      Atte. Edgar Flores G.
1089. Ángel San Bartolomé 10 junio, 2010 en 7:56 am

      Estimado Mario Chacón:

      En general, para todo tipo de muros, incluyendo a los de concreto armado, experimentalmente se ha observado lazos histeréricos V-D, cerrados y con la tendencia a pasar por el origen del sistema de referencia, propios de sistemas que disipan poca energía y aparte de degradar resistencia, degradan rigidez lateral (mira los diversos artículos que aparecen en los 2 blogs). Así es que cualquier modelo que uses, debería contemplar lo indicado. Es más, estos lazos dependen de la esbeltez del muro (M/VL), de la calidad de albañilería, de que si el ladrillo es hueco o sólido, de la forma de falla, de la magnitud de la carga vertical, que es variable durante el sismo, por lo que la persona que logre un algoritmo que incluya la influencia de todos estos parámetros, sería merecedora de un premio Nóbel. Te recomiendo leer el artículo 40 que aparece en el capítulo "Espacio Libre" del blog de albañilería Saludos,
1090. Ángel San Bartolomé 10 junio, 2010 en 8:03 am

      Estimado Edgard Flores:

      Tu apreciación es perfecta, pero la solución no es ni chicha ni limonada, si no que es una solución intermedia; es decir, debería contemplarse la interacción suelo-muro de sótano, simulada a través de resortes horizontales. Sí el suelo fuese de pésima calidad, o si no existiese, o sí fue mal compactado, entonces los resortes serían nulos y las losas del techo de los sótanos se desplazarían lateralmente sin ninguna restricción. Saludos,
1091. Lucas Cruz 12 junio, 2010 en 3:48 pm

      Ing° Sanbartolomé
      Si me permite una consulta por este medio, o como usted lo indique.
      Tenemos una construcción de adobe de unos 40 años, que tiene problemas de humedad. Está en la zona de Miraflores-Lima, y cerca a esta construcción hay otras inclusive de ladrillo y concreto que también tienen el mismo problema.
      Me sugirieron que no "pelee más con el agua" que remplace por un metodo tipo calzadura el adobe por ladrillo. Esto es en forma de damero y previa colocación de puntales. Esta construcción es de un piso. Alguna vez ha visto usted o estudiado una solución similar?
      Como le reitero, si no contempla consultas de esta forma dígame por favor, cómo puedo llegar a usted.

      Gracias

      —
      Lucas Cruz Labrín
      Ing° Mecánico Electricista
      988460700
1092. Ángel San Bartolomé 14 junio, 2010 en 7:50 am

      Estimado Lucas Cruz:

      Antes de efectuar la refacción, debes determinar la causa del problema, que de acuerdo a lo que indicas, podría deberse a la rotura de alguna tubería de agua o desague de la casa de adobe o de la vecina. Una vez arreglado el problema, puedes calzar al muro de adobe tanto con ladrillos, como con concreto. Saludos,
1093. Irwin Zevallos M. 17 junio, 2010 en 8:51 pm

      Estimado Ing. Ángel San Bartolomé
      Ante todo gracias por su gran aporte a los estudiantes de ing. civil. Soy estudiante de Ing. Civil en la Universidad Jose Carlos Mariategui de Moquegua; y quisiera preguntarle si una losa aligerada con tecnopor cumple conla hipotesis del Diafragma Rigido. Y una mas, que es plancha colaborante?. Gracias de antemano por su respuesta.
1094. Ángel San Bartolomé 18 junio, 2010 en 8:36 am

      Estimado Irwin Zevallos:

      Las pruebas de laboratorio efectuadas en aligerados con bloques de tecnopor, han demostrado que se comportan como diafragma rígido. En cuanto a la plancha colaborante, puedes encontrar amplia información en la páginahttp://www.acero-deck.com/ Saludos,
1095. Francisco Gutierrez 18 junio, 2010 en 2:41 pm

      Estimado ingeniero,

      En algunas postas medicas ubicadas en los cerros del distrito de carabayllo pude observar las siguientes fallas:

      1)Una gran fisura justo en la luz central de vigas peraltadas (5Ocm X 25cm X 5m) ubicadas en el segundo piso, en una edificación de dos pisos. ¿A que se podría deber esa falla?

      2)Estas vigas peraltadas estan apoyadas sobre columnas de 25×25 en un sistema aporticado, por lo que se puede generar una rotula plastica en la columna y sería una tragedia ante un sismo. ¿Qué se debería hacer en ese caso?

      Agredecería sus respuestas, teniendo en cuenta que en estos lugares las personas son de bajos recursos, y que en muchos casos ellos fueron la mano de obra de la construcción de las postas.

      Saludos
1096. Ángel San Bartolomé 19 junio, 2010 en 8:52 am

      Estimado Francisco Gutierrez:

      Cuando las columnas presentan poca sección transversal pequeña, su rigidez al giro (4EI/L) es pequeña en comparación con la de la viga, eso hace que ante cargas de gravedad, el momento flector positivo en la zona central de la viga sea importante, lo cual podría ser una de las causas de la grieta que indicas. Pero, para ello, deberías efectuar el análisis del pórtico, considerando sus características reales, incluyendo el refuerzo colocado. Sí esta fuese la causa, entonces tendrías que rigidizar a las columnas, para que la viga trate de empotrarse en ella, disminuyendo el momento flector en su zona central, eso lo puedes hacer encamisando a las columnas y, si fuese necesario, encamisando también a la viga. Otra causa podría ser los asentamientos diferenciales, especialmente en la arena suelta de Carabayllo, con lo cual, el problema se complicaría ya que habría que estabilizar al suelo antes de efectuar cualquier reparación. Saludos,
1097. Francisco Gutierrez 23 junio, 2010 en 9:05 am

      Estimado ingeniero,

      He utilizado mucho el Etabs para el diseño de estructuras aporticadas y de placas de concreto. Sin embargo, para el modelamiento de tabiques no aislados y albañilería confinada tengo serias dudas.
      Me podría dar algunos alcances y las consideraciones a tener en cuenta para el modelamiento de albañileria confinada y tabiquería no aislada en el ETABS.
1098. Francisco Gutierrez 23 junio, 2010 en 4:49 pm

      Estimado ingeniero,

      Otra consulta. Una edificacion de dos pisos con sistema aporticado fue realizado de la siguiente manera:
      1)Se construyo una esctructura rectangular en planta (6x10m)con columnas de 25x25cm.
      2)Despues de unos años, se construyo una estructura (similar a la primera), unida a esta sin ningun tipo de junta sismica, por el lado menor (6m).
      3)Despues de mas años, se construyo el segundo piso encima de las dos estructuras anteriores.
      El problema radica en que en el segundo piso se unieron las columnas de las dos estructuras diferentes como uno solo, teniendose en el segundo piso columnas de 50x25cm por encima de la union de las estructuras antiguas. Y que ahora se presenta una gran factura vertical en el medio de la columna (justo entre la union de ambas columnas) que llega hasta la losa de techo del segundo nivel.

      Ingeniero que acciones se deberían tomar para poder arreglar esto.

      Gracias de antemano por su respuesta.
1099. Ángel San Bartolomé 23 junio, 2010 en 6:23 pm

      Estimado Francisco Gutiérrez:

      El modelamiento de los tabiques puedes hacerlo mediante un puntal en diagonal, tal como se describe en los comentarios al capítulo 10 de la Norma E.070 que aparece en este blog. El caso de los muros confinados puedes hacerlo mediante una barra, cuya sección compuesta puedes dibujarla con el programa, asignándole propiedades nulas para la dirección transversal al plano del muro. Respecto a tu segunda pregunta, fue un error incrementar el peralte de la columna en el segundo piso, las reducciones de la sección deben hacerse de abajo hacia arriba. Cabe la posibilidad de que esa grieta se haya formado por corte, por una mala transferencia de la carga vertical hacia la columna inferior. Espero que hayan usado estribos cerrados en el segundo piso. Para darte alguna recomendación, tendría que saber la disposición del refuerzo existente en los 2 pisos. Saludos,
1100. Luis Gutierrez 6 julio, 2010 en 9:59 am

      ING. ANGEL SAN BARTOLOME BUENAS NOCHES, ES PARA MI UN HONOR DIRIGIRME A SU PERSONA.

      MIRE ACTUALMENTE ME ENCUENTRO TRABAJANDO EN LA MUNICIPALIDAD DE MIRAFLORES, EN EL AREA DE MANTENIMNIENTO DE LOCALES, QUINTAS, SOLARES Y AGRUPAMIENTOS.

      DENTRO DE ESTAS ACTIVIDADES SE ME ENCOMENDO SUPERVISAR LOS TRABAJOS DE PINTURA, INSTALACION DE LADRILLOS PASTELEROS, CAMBIO DE PUERTAS, VENTANAS, ETC.

      DENTRO DE MIS INSPECCIONES DIARIAS NOTE QUE LA RED DE ALCANTARILLADO ESTA COLAPSADA, HAY MUCHOS JARDINES, Y MOTIVO DE ELLO VEO QUE LOS 10 BLOQUES DEL AGRUPAMIENTO SE ESTAN "ASENTANDO", COMO CONSECUNECIA DE ELLO VARIAS VENTANAS METALICAS DEL PRIMER PISO SE ENCUANTRAN LITERALMENTE "APLASTADAS" O CON UNAS CURVATURAS NOTABLES.

      EL AGRUPAMIENTO ES DE ALBAÑILERIA, EL PRIMER PISO ES DE CABEZA.
      DIGAME ING. CUAL DEBE SEER EL MODO DE REFORZAR ESTAS ESTRUCTURAS, QUE ME IMAGINO QUE TIENEN CIMIENTOS CORRIDOS Y SOBRECIMIENTOS.

      OBVIEMENTE LO QUE HE DISPUESTO ES CAMBIAR INMEDIATAMNETE TODA LA RED DE ALCANTARILLADO, PERO COMO REFUERZO ESTA EDIFICACION.

      ATTE: BACH LUIS GUTIERREZ BARAHONA
      ING. CIVIL UNFV
1101. Ángel San Bartolomé 7 julio, 2010 en 8:26 am

      Estimado Luis Gutiérrez:

      Has actuado muy bien al identificar la causa del problema, que también podría deberse al regado de los jardines que mencionas. Ahora lo que debes hacer es notificar lo que has visto a las autoridades para que tomen cartas en el asunto, incluso a Defensa Civil deberías informar. Yo no podría recomendarte ninguna técnica de reforzamiento sin antes conocer las características particulares de cada predio, su nivel de daños, ni las propiedades actuales del suelo de cimentación. Saludos,
1102. Jack Vivancio Villanueva 13 julio, 2010 en 5:28 pm

      Ante todo felicitarlo por su blog pues ayuda a disipar las interrogantes que podamos tener,luego paso a formularle algunas interrogantes en la universidad n la q studio(UNCP-Hyo) estamos haciendo un trabajo sobre la relacion agua cemento optima a utilizar en morteros para albañileria,entonces:

      1.-que relacion agua cemento seria la mas optima para una dosificacion C:A 1:4 y q parametros dpnderia
      2.-cual seria el slump minimo y maximo a usar
1103. Ángel San Bartolomé 14 julio, 2010 en 8:42 am

      Estimado Jack Vivancio:

      Más que la resistencia a compresión del mortero, debe importar su adherencia con los ladrillos. En ese sentido, en la Norma E.070 se deja que el albañil decida la cantidad de agua a usar, con tal de que el mortero sea trabajable, para que a la hora de aplicarlo sobre el ladrillo, cubra toda su superficie de asentado. Para esto se recomienda pruebas de campo, como que el slump debería ser del orden de 6 pulgadas; o la de sacudir verticalmente una porción del mortero colocada sobre el badilejo, para luego girarlo 180 grados, si el mortero se queda adherido unos 15 segundos en el badilejo, entonces la trabajabilidad es adecuada. La resistencia a compresión no importa, debido a que las mezclas indicadas en la Norma E.070 presentan resistencias muy por encima de los esfuerzos axiales actuantes en las edificaciones de mediana altura, que son del orden de 2Kg/cm2/piso en los muros internos. Saludos,
1104. Manuel Navarrete 14 julio, 2010 en 9:16 am

      Estimado Ing. San Bartolome

      Tengo las siguientes consultas

      1) Para el diseño de la cimentación corrida los esfuerzos a tomar son del sismo severo o moderado.

      2) Las formulas a emplear para la verificación de los cimientos de concreto ciclopeo son las que se utiliza para las zapatas con cargas excentricas.
1105. Nelly Corazao Pinto 14 julio, 2010 en 11:39 am

      Buen dia Ing. Angel San Bartolome, muchas gracias por la respuesta y ayuda q me de a la incognita que tengo, estuve buscando informacion sobre los ensayos que se le hacen a las unidades de albañileria y encontre muy poca referente a los de resistencia a la traccion por flexion y traccion indirecta, usted podria explicarme cual es el fin de estos ensayos a la unidad?
      muchisimas gracias
      tenga buen dia
1106. Mario Chacón 14 julio, 2010 en 9:47 pm

      Estimado Señor San Bartolomé:

      Anteriormente le escribí para consultarle sobre algún modelo de barras para albañilería confinada. Usted me comentó que en su libro "Construcciones en albañilería" aparece un modelo que consiste en una serie de diagonales.

      El problema es que no encontré un procedimiento de como calcular las propiedades, además de cuantas diagonales se deben colocar. Le agradecería mucho el aclararme estas dudas.

      De antemano Muchas Gracias

      Saluda atte.

      Mario Chacón
1107. Ángel San Bartolomé 15 julio, 2010 en 8:34 am

      Estimado Manuel Navarrete:

      Para el diseño de la cimentación de los muros de albañilería, se utiliza las acciones del sismo moderado y de las cargas de gravedad. La formulación, asumiendo que el cimiento es rígido y que se cumple la teoría de la subrasante en el suelo, es la misma que la de las zapatas de columnas con carga excéntrica. Saludos,
1108. Ángel San Bartolomé 15 julio, 2010 en 8:39 am

      Estimada Nelly Corazao:

      Los ensayos que mencionas, no sirven para clasificar a la unidad de albañilería. Se utilizan, por ejemplo, cuando uno está en la disyuntiva de escoger entre varias unidades de la misma clase, provenientes de distintas fábricas. Saludos,
1109. Ángel San Bartolomé 15 julio, 2010 en 8:54 am

      Estimado Mario Chacón:

      A nivel elástico, el muro confinado se idealiza con una sola barra vertical, con la sección transformada en albañilería. En el mismo rango elástico, la albañilería de dicho muro puede ser reemplazado por un conjunto de bielas que accionan sobre las 2 diagonales del pórtico que enmarca a la albañilería. Este segundo sistema, debe tener la misma rigidez lateral que el primero, lo que te permitirá conocer el número de bielas a colocar. Para iniciar el tanteo, puedes suponer que el peralte de cada biela es igual a la longitud de la diagonal dividida entre el número total de bielas. Después, en el rango inelástico, debes eliminar a las bielas en tracción, y a la de compresión principal, para simular el agrietamiento diagonal. Saludos,
1110. Fernando Javier Chavez Aguilar 15 julio, 2010 en 9:30 am

      Estimado Ingeniero Angel San bartolome ,quisiera plantearle algunas interrogantes q tengo al realizar un analisis estructural de un edificio empleando el Etabs,el ACI recomienda emplear 0.35Ig para vigas y 0.7Ig para columnas ,lo q yo entiendo es q con esos porcentanjes de inercia realizo el analisis y con la distribucion de momentos obtenida , realizo el diseño estructural en concreto armado.
      Para obtener los modos de vibracion , desplazamientos de entrepiso y deflexiones de vigas para condiciones de servicio (Sismo,Carga Viva, Carga Muerta ) segun el libro de Harmsen recomienda amplificar los valores anteriores de porcentajes de Ig por 1.43.
      Esta duda me surge porque debo estimar la deformacion de vigas chatas q son portantes con luces de 5.4m aproximadamente, agradeciendo anticipadamente quisiera saber que coeficientes de Ig emplear en cada caso, es decir para el diseño en concreto armado y para los desplazamientos de entrepiso y deflexiones de vigas,agradeciendo su gentil atencion atte Javier Chavez ex alumno PUCP.
1111. Vilma Fernández 15 julio, 2010 en 7:17 pm

      Ing. San Bartolome
      Buenas tardes

      Molestándolo otra vez con mis dudas respecto al diseño de muros de albañilería, para no perder la costumbre.

      De acuerdo a la Norma E.070 (27.3.3.a1), para el diseño por corte fricción hay que verificar que Acf >= Ac > 15t.

      En mi diseño esta condición no se cumple, y revisando el ejemplo de "Aplicación de la norma E070 en el diseño de une dificio de albañilería confinada" (tabla 21 y 22), en la mayoría de los casos la condición tampoco se cumple. Por otro lado la norma no es muy explicita sobre la aplicación e importancia de este factor.

      Siendo así:
      – ¿Cuál es la importancia de el cumplimiento de esta condición?
      – ¿Si no cumplo con la misma, que alternativas tengo para el diseño?
      – ¿Cuál es el significado de Acf. Además, existe esa área físicamente o es la denominación para la formula con que se calcula?
      – Finalmente, hablando ahora del diseño de un muro de cerco. Para definir los estribos de una columna de confinamiento, ¿Es correcto utilizar la fuerza cortante resultante ante cargas coplanares del muro y calcular con ésta de acuerdo a la E-060? En su defecto que consideraciones debo tener para este diseño. (En la E.070 sugieren usar métodos racionales).

      Gracias nuevamente por su atención.
      Saludos
      Vilma Fernández
1112. Ángel San Bartolomé 16 julio, 2010 en 8:31 am

      Estimado Fernando Chávez:

      De acuerdo a nuestros códigos E.030 y E.060, el análisis estructural elástico debes hacerlo con las secciones brutas de los elementos (vigas, columnas, placas), para después verificar las derivas inelásticas producidas por los sismos severos. No se consideró conveniente usar las propiedades de las secciones fisuradas, porque son pocas las seciones que llegan a agrietarse, que son fundamentalmente las de los primeros pisos. Más bien, por carga vertical, las deflexiones en vigas deben ser evaluadas usando las propiedades de las secciones agrietadas incluyendo en ellas al refuerzo longitudinal (ver la Norma E.060). Saludos,
1113. Ángel San Bartolomé 16 julio, 2010 en 9:48 am

      Estimada Vilma Fernández:

      El diseño de la sección de la columna de confinamiento, correspondiente a un piso agrietado, se hace independientemente, por corte-fricción (Acf) para el extremo superior, y por compresión (Ac) para el extremo inferior, de allí se debe adoptar la mayor de las secciones (la sección es única a lo largo de la altura) y ésta, a su vez, no debe ser menor que 15t (cm2), que es la sección mínima a usar. En cuanto al diseño por corte de las columnas de arriostres de los cercos, debes evaluar por equilibrio el cortante asociado a la formación de la rótula plástica en la base de la columna y usar ese cortante para diseñar los estribos. Saludos,
1114. Mario Chacón 20 julio, 2010 en 10:16 pm

      Estimado Señor San Bartolomé:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle la siguiente consulta sobre el modelo de columna ancha aplicado a muros de albañilería confinada:

      La relación entre los módulos de elasticidad de ambos materiales permite transformar la sección a un solo material. Esto último va representado en la rigidez a la flexión. Pero, para el caso de las deformaciones por corte ¿Es necesario considerar el área de corte transformada?. En mi opinión, pienso que se debe tomar el área bruta sin transformar.

      Otra cosa más: en la modelación anterior consideré, para encuentros entre muros, el colocar una rótula en la intersección, de manera de acoplar las rigideces laterales. Por lo tanto no tomé alas colaborantes.

      Le agradecería el aclararme esta inquietud.
1115. Mario Chacón 20 julio, 2010 en 10:29 pm

      Falto una cosa

      Saluda atte. a ud.

      Mario Chacón
1116. Ángel San Bartolomé 21 julio, 2010 en 8:13 am

      Estimado Mario Chacón:

      Así es, para el área de corte debes emplear el área del alma del muro, el área axial es el área total. Por otro lado, para saber sí la rótula que indicas representa en forma adecuada a la estructura real, deberías investigar pequeños modelos, adoptando al modelo de mallas de elementos finitos como el que mejor representa la realidad. Saludos,
1117. Geraldine flores 22 julio, 2010 en 1:26 am

      Estimado Ing Angel sanbartolome , quisiera saber si el calculo de la profundidad del eje neutro en muros de cortante (placas) se calculo con las formulas de flexion una ves ubicado el momento flector correspondiente a la carga axial mayor , calcule la profundidad del eje neutro en el ejemplo de albanileria confinada que proporciona en este blog en el articulo c =0.26 m y yo calcule con la misma seccion y el mismo momento c=0.14 m (con las formulas de flexion )quisiera saber cual es la manera correcta de calcular el valor de "c" . Muchas Gracias.
1118. Ángel San Bartolomé 22 julio, 2010 en 8:24 am

      Estimada Geraldine Flores:

      Cuando se elabora el diagrama de interacción P-M, un punto de este diagrama se determina fijando una posición del eje neutro "c", admitiendo que el borde flexocomprimido alcanza su máxima deformación unitaria (0.003), lo que permite, mediante la hipótesis de Navier, evaluar las deformaciones unitarias del refuerzo vertical, para luego, por equilibrio, calcular P y M. De este modo, para cada valor de "c" existen valores de P y M, con lo cual, para una determinada carga axial actuante, usualmente la mayor, podrás saber cuáles son los valores asociados de "c" y "M". Saludos,
1119. Renzo Peña 22 julio, 2010 en 10:52 am

      Ing. Angel San Bartolome.
      Previo saludo. Un caso puntual en las obras donde participo,se ha construido una ampliacion (2do nivel) de una edificacion; es un ambiente donde la estructuracion principal es porticos de concreto armado. El problema se presenta en los tabiques de albañilería de ladrillos de concreto, se ha presentado fisuras en zonas de tensores, muy aproximados a los endentados. Se hizo una primera reparacion, picando la zona a nivel de tarrajeo y colocando malla de alambre n°16 en dichas zonas, pero se ha presentado nuevamente las fisuras, cabe señalar que en la zona donde se ubica la edificación se presenta bastante vibración pues es una planta industrial. La consulta es ¿Que tipo de reparacion amerita el problema expuesto?.

      Gracias por la atencion brindada.
1120. Armando Gonzalez 22 julio, 2010 en 11:23 pm

      Saludos ing, San Bartolome, una pregunta, cuando se realiza una evaluación estructural de una edificacion de 02 niveles, que parametros deberia tomar para efectuar el analisis sismico, los dados en la fecha de construccion del edificio o los actuales, el edificio que le comento, es de 02 niveles, con porticos de concreto armado, columnas de 30×30, vigas de 30×45, muros de bloques huecos de concreto, algunos tabiques tambien de bloqueta, El problema surge cuando se hace la evaluacion de los desplzamientos laterales, dado que no cumplen la norma E030, pero la edificacion esta intacta, no presenta ninguna fisura a la vista, y tiene 9 años de antiguedad. Gracias de antemano.
1121. Ángel San Bartolomé 23 julio, 2010 en 8:09 am

      Estimado Renzo Peña:

      Es difícil responder tu pregunta sin antes saber la causa que originó el problema, entre ellas tienes varias: 1) ladrillo de concreto sin la edad adecuada; 2) ladrillo de concreto mojado antes de asentarlo (la humedad en estos ladrillos produce un aumento de su volumen, que luego se contrae al secar); 3) tubería en la zona dentada; 4) curvatura por flexión de la columna (ocurre en columnas de poca sección); 5) asentamiento diferencial por las vibraciones que indicas, etc. Lo que sí está mal es que hallas usado alambre #16, que tiene muy poca resistencia. Saludos,
1122. Ángel San Bartolomé 23 julio, 2010 en 8:17 am

      Estimado Armando González:

      Cuando evalúas a una edificación, debes emplear los datos que presenta en la actualidad, incluyendo todas las modificaciones y fallas que ella haya tenido. Por otro lado, desde 1940 no se presenta en Lima un sismo severo, los de 1966 y 1974 fueron sólo del tipo moderado, por lo que no puedes afirmar que tu estructura con 9 años de edad haya tenido buen comportamiento sísmico. Saludos,
1123. Oscar Lagos 23 julio, 2010 en 7:23 pm

      ESTIMADO ING. SAN BARTOLOME, ANTE TODO SALUDARLO POR ESTE EXCELENTE MEDIO QUE TENEMOS PARA ABSOLVER NUESTRAS DUDAS. ESTE MES TUVE LA OPORTUNIDAD DE VER ALGUNOS PLANOS DE VIVIENDAS DE ALBAÑILERIA CONFINADA (2 Y 3 PISOS)Y COLEGIOS DE LA SIERRA (ALBAÑILERIA Y PORTICOS)Y EN EL CASO DE LAS ESQUINAS O EN LAS ZONAS QUE LOS MUROS SEPARAN AMBIENTES Y QUE SE ENCUENTRAN AMBOS MUROS (MUROS EN EL EJE X PERPENDICULAR AL MURO EN EL EJE Y)SE TIENE QUE USUALMENTE LE COLOCAN ZAPATAS, CUANDO ENTIENDO QUE LAS CARGAS VERTICALES Y SISMICAS SON TOMADAS POR LOS MUROS Y QUE SOLO LAS COLUMNAS SON DE CONFINAMIENTO. MI CONSULTA ES SI ES NECESARIO COLOCARLE ZAPATAS A ESTAS COLUMNAS DE CONFINAMIENTO O ES SUFICIENTE CON LA CIMENTACIÓN PROPIA DEL MURO. AGRADECIENDO SU ATENCIÓN QUEDO DE USTED.
1124. Ángel San Bartolomé 26 julio, 2010 en 8:41 am

      Estimado Oscar Lagos:

      De acuerdo a nuestra Norma E.070, la cimentación corrida de concreto ciclópeo se diseña para soportar las acciones de gravedad y del sismo moderado, obteniéndose, por lo general, cimientos corridos sin la necesidad de adicionar zapatas especiales para columnas, excepto cuando éstas presentan cargas axiales elevadas; por ejemplo, esta situación se da cuando la columna de confinamiento es a su vez columna de un pórtico transversal al muro. Saludos,
1125. Rodolfo Lagos 1 agosto, 2010 en 10:46 am

      Estimado Ing. San Bartolome

      Mi nombre es Rodolfo Lagos, soy ingeniero civil. Permitame felicitarle por el blog, resulta muy util para actualizar los conocimientos de la comunidad de ingenieros civiles. Le agradezco anticipadamente la absolucion a la consulta.

      Se trata de una casita de un piso, en Canta, con muros de adobe de 45 cm de ancho, con cerca de 60 años de antigüedad.

      Se desea construir un segundo piso (uso: vivienda) con losa aligerada sostenida por columnas de concreto armado desde el primer piso (incluye cimentacion de estas columnas), pero manteniendo los muros de adobe del primer piso (estos ya no tendrian funcion estructural, la asumiran ahora los porticos de concreto armado).

      Las columnas de concreto tambien servirian de confinamiento para los muros de adobe existentes (primer piso). Se considera insertar columnas de 25cm x 25cm a los muros de adobe de 44 cm de ancho, cortando con amoladora, retirando el adobe necesario para la columna, colocando su armadura, e insertando en el adobe alambre No. 8 cada 3 hiladas. Encofrado y vaciado de columna. La mayor preocupacion es la afectacion del muro durante la construccion de la columna inserta, ya que ademas de exponer su interior al aire libre, éste se puede debilitar.

      Estoy enterado de experiencias exitosas en este tipo de construcciones para edificaciones nuevas, pero no tengo informacion para viviendas existentes que se deseen ampliar como lo que le comento en este caso. Le agraceré mucho si me brinda su opinion al respecto.

      Atte.

      Rodolfo Lagos.
      Lima, Perú.
1126. César Reyna 1 agosto, 2010 en 10:06 pm

      Buenas Noches Ing.
      Por razones de arquitectura los ejes paralelos a la fachada (dirección transversal) algunas vigas tienen que ser chatas( evidentemente el ancho de la viga va ser mayor que el peralte de la columna que recibe esta viga chata), mi preguntas es ¿donde anclaría los fierros de las vigas chatas en la columna o en la viga perpendicular a esta viga chata? Donde puedo encontrar más información del este caso detalle de vigas chatas con ancho mayor a columnas.
      Muchas gracias por su ayuda.
1127. Ángel San Bartolomé 2 agosto, 2010 en 8:56 am

      Estimado Rodolfo Lagos:

      En el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog, aparece un artículo sobre el sismo de Pisco. Quisiera que lo leas para que veas el mal comportamiento que tuvieron ampliaciones como la que indicas. Mi recomendación sería reemplazar al adobe por muros de albañilería. Saludos,
1128. Ángel San Bartolomé 2 agosto, 2010 en 8:59 am

      Estimado César Reyna:

      Tal como indicas, el refuerzo de la viga chata anclaría una parte sobre la columna y otra sobre la viga transversal. Saludos,
1129. Luis Munares 4 agosto, 2010 en 12:38 pm

      Estimado Ing SANBARTOLOME es correcto poder estimar la profundidad del eje neutro de un muro de seccion tipo "L" o "T" para un nivel de carga axial dado ,realizando un analogia con el calculo de la profundidad del eje neutro para vigas tipo "L" o "T" con el momento asociado a la carga axial , si no es ai como se realizaria
1130. Ángel San Bartolomé 5 agosto, 2010 en 8:45 am

      Estimado Luis Munares:

      Favor de leer la respuesta dada el 22 de julio del 2010 a la señorita Geraldine Flores sobre el mismo tema. Saludos,
1131. Ramón Del Valle 6 agosto, 2010 en 8:30 am

      Angel: en mi trabajo me piden haga un reoprte estructural de diferentes locales,en muchos no hay planos por lo que para determinar el fierro de columnas y vigas pienso usar un pacómetro(que no se dónde encontrar en Lima),¿con que aparato puedo determinar qué cimenatación tiene la edificación?
1132. Ángel San Bartolomé 6 agosto, 2010 en 5:59 pm

      Estimado Ramón Del Valle:

      En nuestro laboratorio contamos con un pacómetro que permite medir digitalmente el recubrimiento y el diámetro de las barras en vigas, columnas o placas. En cuanto a la cimentación, no queda mas remedio que descubrirlas para ver sus características externas, luego con el pacómetro puedes ver la barras que contiene como refuerzo. Puedes establecer contacto con la Ing. Gladys Villa García (gvillag@pucp.edu.pe), jefa del laboratorio de Estructuras. Saludos,
1133. Gino Vilca 9 agosto, 2010 en 2:43 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolome

      Necesito saber cual es la altura maxima para vaciar concreto en columnas o placas, tambien quisiera saber a que altura de una columna puede haber una junta fria (la distancia del entrepiso a fondo de viga es de 3.00 m. de altura).
      Le agradesco de antemano ing.
1134. Ángel San Bartolomé 9 agosto, 2010 en 7:51 pm

      Estimado Gino Vilca:

      Para evitar problemas de segregación del concreto, la altura óptima de vaciado es 1.2m. Én relación a las juntas frías, éstas se producen cuando se vacía sobre un concreto endurecido, por ejemplo en la unión zapata-columna o columna-viga. Saludos,
1135. Fredy Pérez 15 agosto, 2010 en 11:54 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé:

      1.Estoy analizando una edificación de albañilería en la cual obtengo en algunos muros una fuerza de tracción mucho mayor en las columnas internas comparadas con las externas. Como el muro que estoy analizando es de 2 paños, se me ocurrió revisar la deducción de las fórmulas y decidí eliminar el paño de la izquierda del modelo del muro de 3 paños usado en su libro Construcciones de Albañilería – Comportamiento Sísmico y Diseño Estructural y así hallar la carga a tracción de la columna interna. Al eliminar ese paño “Te” de la izquierda desaparece por lo que el “Ti” pasa a ser un nuevo “Te”, (en resumen para las formulas ya no habría un “Ti”) y noté que para mi caso debería usar la mitad de la carga que resulta de la fórmula (Vm)(h)/L-Pc-Pt, es decir (Vm)(h)/2L-Pc-Pt puesto que ahora tiene la mitad del área tributaria, así me resulta un refuerzo más razonables. ¿Estoy en lo correcto, debo usar la mitad?

      2.En la pregunta anterior aun con este procedimiento me resulta SOLO EN ALGUNOS MUROS un refuerzo en la columna interior un poco mayor que la exterior aunque de magnitud razonable. ¿Puede darse un caso así que la fuerza de la columna interior sea mayor que la del exterior hablando solo de la fuerza producida por tracción y no del de corte-fricción. Nota: Pt = 0 en mi caso en particular?

      3.Puede darse el caso de que las columnas exteriores estén a compresión (valor negativo) y las columnas interiores tengan tracción, que se debe hacer en esos casos?

      4.Se pueden usar como muros portantes (gravedad y sismo) muros de las siguientes configuraciones (esquemáticas): La primera figura con una mayor longitud en el primer piso y menor en los pisos superiores http://i35.tinypic.com/20tn… el mismo caso pero con placas de concreto http://i35.tinypic.com/iohs… y la ultima figura con una longitud menor en el piso inferior y mayor en los superiores http://i34.tinypic.com/mhdr… si la respuesta es afirmativa que particularidades en el diseño tienen cada una de estas configuraciones.

      5.En la Norma E.030, Tabla N6, Sistemas estructurales, en las notas, se dan algunos porcentajes que permiten saber cuando usar un “R” determinado, por ejemplo para diferenciar un sistema de pórticos de un dual o de uno de muros estructurales. Mi pregunta es para el caso de albañilería cuales serian los porcentajes para diferenciar por ejemplo una combinación de albañilería-pórtico, albañilería-placa. En mi caso en una de las direcciones de estudio tengo varias placas de concreto y algunos muros de albañilería, como saber si debo usar R=3 de albañilería ó R=6 de muros estructurales (hablando siempre en rotura).

      Gracias por sus respuestas y espero no incomodarlo por la extensión de la pregunta

      Saludos
1136. Ángel San Bartolomé 16 agosto, 2010 en 10:09 am

      Estimado Fredy Pérez:

      1, 2 y 3: Al parecer tienes error en el cálculo de la tracción en las columnas. Para efectos de las fórmulas de la Norma E.070, el momento flector genera tracciones y compresiones únicamente en las columnas extremas (F = M/L), no en las internas. En caso T o C salgan negativos, se usa "cero". 4) es posible usar muros cuya longitud se reduzcan conforme se incremente la altura (de abajo hacia arriba), pero no al revés. En el caso de la figura 2, es mejor que los muros centrales superiores se conviertan en tabiques aislados de la estructura. 5) Para estructuras mixtas, se usa el "R" de la estructura que predomine en la absorción de la fuerza cortante total, sin embargo, para la verificación de la deriva inelástica debes emplear la peor condición; por ejemplo, 0.005 para el caso de la albañilería reforzada en vez de 0.007 que corresponde a la estructura de concreto armado. Saludos,
1137. Fredy Pérez 18 agosto, 2010 en 11:43 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé:

      Entonces, en una estructura de muros de concreto y albañilería (donde predominan los muros de concreto) para diseñar la albañilería es correcto usar un R=6×2 (donde el 6 es el “R” del sistema estructural de muros de concreto) para el sismo moderado o se debe usar un R=6×1.25 ?

      Gracias nuevamente

      Saludos
1138. Ángel San Bartolomé 19 agosto, 2010 en 7:53 am

      Estimado Fredy Pérez:

      Tal como te comenté en la respuesta anterior, para el análisis ante el sismo severo usa el factor "R" del material predominante (el concreto para tu caso), pero para la verificación de la deriva máxima inelástica del edificio, usa la correspondiente al material de menor calidad (0.005 para la albañilería). En cuanto al diseño de la albañilería, aplica la Norma E.070, considerando que el sismo moderado proporciona la mitad de las fuerzas correspondientes al sismo severo. Saludos,
1139. Alan Manrique 20 agosto, 2010 en 2:52 pm

      Buenas Tardes Ing. San Bartolome, tengo una pregunta sobre el ladrillo pandereta, he encontrado en el colegio Leoncio Prado elementos verticales construidos con este tipo de ladrillo (solo hay de ese tipo, no hay de concreto), ahora como no es estructural pero se tiene que elaborar un informe tecnico de su desempeño mi pregunta es cuanto deberia considerar la compresion axial (fm)??
      atte
      Manrique Guillén Alan
1140. Ángel San Bartolomé 20 agosto, 2010 en 7:05 pm

      Estimado Alan Manrique:

      La resistencia característica a compresión axial de las pilas de albañilería hechas con ladrillos pandereta, es del orden de 35 kg/cm2. Sin embargo, si se requiriese conocer con mayor exactitud este valor, tendrías que extraer muestras de los muros existentes para luego ensayarlas. Saludos,
1141. Juan Mori 21 agosto, 2010 en 11:41 pm

      Buen dia Ing. San Bartolome, quisiera un consejo, se me ha encargado realizar una evaluacion estructural a un colegio en la sierra la libertad con un suelo tipo II, esta construccion esta casi terminada, para empezar no han considerado viga de cimentacion entre las columnas peraltadas que forman el sistema aporticado, han utilizado unidades de albañileria tipo II artesanal para muros portantes y las vigas qie forman portico son pobremente peraltadas (25×40) para luz libre 5.90m, y con losa de 17cm, las intenciones serian de reforzar en muro portante existente con malla electrosoldada de 6mm @20cm y con un recubrimiento de 50mm de mortero en ambas caras, y con respecto a las vigas derrpente colocar una viga metalica que soporte a la viga actual, o mediante fibras de carbono, me preocupa mucho la irresponsabilidad con la cual lo han construido, pero ahi esta, ahora tratando de enmendar una serie de errores, mi consulta es: esta es una edificacion de 2 pisos, la losa de 17cm mediante el calculo este presenta un momento de agrietamiento que esta influyendo en su area de acero, aumentando a la que actualmente existe y se ha colocado, y solo desean reforzar solamente los muros portantes dejando el resto de estructura como esta, que me recomendaria, necesito un consejo que me confirme todo lo pensado, deberia ser un reforzamiento integral, es un gasto fuerte…le agradesco de antemano por sus comentario, agradeceria que me de algunas opciones para tomarlas en cuenta.
1142. Mario Chacón 22 agosto, 2010 en 12:33 am

      Estimado Señor Bartolomé:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle la siguiente consulta:

      En la norma Técnica E.070, ¿Cuál es la recomendación que se hace para verificar la flexocompresión en muros de albañilería confinada?.
      En su libro "Construcciones en albañilería" se presenta la ecuación de interacción: fa/Fa + fb/Fb <= 1

      Saluda atte.

      Mario Chacón
1143. Mario Chacón 22 agosto, 2010 en 12:38 am

      Estimado Señor Bartolomé:
      Olvide mencionar que la flexocompresión es el plano del muro.

      Saluda atte.

      Mario chacón
1144. Ángel San Bartolomé 23 agosto, 2010 en 10:42 am

      Estimado Juan Mori:

      Te recomiendo proceder con cuidado, teniendo en mente que el último que mete la mano se hace responsable de lo que ocurra en la estructura. En un proyecto de reforzamiento, no debe procederse poniendo parches, salvo que el problema sea muy local, sino que debe plantearse una solución integral. Para ello debes empezar por analizar a la estructura con sus características actuales, incluso extrayendo probetas de la estructura existente, en caso no se haya realizado durante la obra ensayos de control de materiales. Eso te permitirá conocer las zonas de debilidad de la estructura, para después proceder a reforzarla y volver hacer otro análisis con las propiedades modificadas. Saludos,
1145. Ángel San Bartolomé 23 agosto, 2010 en 10:51 am

      Estimado Mario Chacón:

      De acuerdo al procedimiento de la Norma E.070 vigente, las columnas deben diseñarse como para soportar las compresiones por flexión, evitando que falle el núcleo confinado por estribos. Bajo esta condición, es innecesario revisar por flexo-compresión a la albañilería circundante, puesto que al estar ambos materiales integrados, el material rígido (concreto) controla la falla del material blando (albañilería). Para mayores detalles puedes leer los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070. Saludos,
1146. Eric Castillo 27 agosto, 2010 en 12:24 pm

      Estimado Ing. Bartolome

      como sabe muchas casas son construidas con muros de ladrillo pandereta, para el analisis estructural yo asumo que en el rango inelastico esta ya no aporta rigidez (pues ya colapso) y solo aporta su peso, dependiendo hacia donde cayo el muro…y en el modelo estructural ya no la considero… sin embargo, hay muchos casos en los que si hago esto, la edificacion ya no pasa por desplazamientos y me veo obligado a incluir estos muros, para lo cual chequeo el muro por fuerzas elasticas (sin reducir por R), es esto correcto? le agradecere su respuesta…

      olvidaba, el metodo de puntal equivalente puede ser usado en etapa inelastica, y podria ser incluido en el modelo?
      muchas gracias por su respuesta.
1147. Jose Rodriguez 27 agosto, 2010 en 12:53 pm

      Estimado Ing. San Bartolome

      La presente es para consultarle unas dudas al momento de modelar con el método de la sección transformada los muros de albañilería confinada. ¿Que consideraciones se debe tener en el modelamiento de los muros de albañileria cuando éstos colindan con placas de concreto armado orientadas de manera perpendicular a estos? ¿Debemos tomar las mismas consideraciones que cuando colindan con muros de albañileria?, es decir 4 veces su espesor o la longitud del muro entre 4 (el mayor de ellos sin sobrepasar L/2). Como debemos modelar los muros si encontramos una placa entre 2 muros que siguen una misma linea, ¿consideramos la mitad de la placa para cada muro?

      Agradesco anticipadamente por su ayuda

      Un cordial saludo
1148. Ángel San Bartolomé 27 agosto, 2010 en 5:22 pm

      Estimado Eric Castillo:

      En la Norma E.070 se indica que podría emplearse cualquier unidad hueca de albañilería, siempre y cuando se demuestre que la edificación se comportará elásticamente ante los sismos severos (R = 1). Una manera de aumentar la resistencia de esos muros (incrementando su espesor) es mediante un tarrajeo con mortero 1:4 aplicado sobre una malla electrosoldada adecuadamente conectada a la albañilería. Un peligro que hemos detectado cuando el aparejo es de soga es que la lechada de cemento del concreto de las columnas se introduce en las perforaciones tubulares del ladrillo pandereta, decrementándose en forma significativa la resistencia del concreto de las columnas. En cuanto a la tabiquería, sí esta falla, desaparece el efecto de puntal, salvo que el tabique esté reforzado, por eso es que en el capítulo 10 de la Norma E.070 se indica que la carga actuante debe ser menor que la resistencia del puntal. Saludos,
1149. Ángel San Bartolomé 27 agosto, 2010 en 5:31 pm

      Estimado José Rodríguez:

      El ancho efectivo de las placas de concreto transversales a un muro de albañilería, es el mismo a que si en vez de placa tuvieses albañilería. Por otro lado, para el caso de placas y albañilería coplanar, es aconsejable colocar una junta vertical en esa unión, de lo contrario, esa junta se abrirá de manera natural ante los sismos, por las diferentes deformaciones que tienen ambos materiales; si eso ocurriese, la albañilería se quedaría sin confinamiento y sin arriostre vertical. Podrías conectar ambos materiales, siempre y cuando demuestres que ante los sismos severos (R = 1), el comportamiento será elástico, en ese caso, el modelo estructural debes hacerlo mediante mallas de elementos finitos. Saludos,
1150. Eric 27 agosto, 2010 en 8:34 pm

      muchas gracias por su respuesta ingeniero, pero ahora me surge una interrogante, debo entonces entender que cualquier unidad hueca que no cumpla con lo establecido en la norma, debera verificar para R=1 (elasticamente), pero las que cumplan lo podrian hacer para R=6 (esfuerzos admisibles segun la norma), ademas, porque considerarse R=3 si nuestra norma de albañileria no verifica en condiciones ultimas??
1151. Eric Castillo 27 agosto, 2010 en 8:54 pm

      disculpe olvide mi apellido…
1152. Ángel San Bartolomé 30 agosto, 2010 en 9:24 am

      Estimado Eric Castillo:

      El peligro de usar unidades huecas es que se trituran rápidamente después que se forman las grietas diagonales en la albañilería. De este modo, sí esas grietas no se llegan a formar ante el sismo severo (comportamiento elástico con R=1), no habría problemas en su uso. Por otro lado, te sugiero leer los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 que aparece en este blog. Allí verás las diferencias tremendas que hay entre la antigua Norma E.070 de 1982, que usaba criterios de diseño por esfuerzos admisibles y la actual Norma E.070 del 2006, donde se diseña para sismos moderados (R=6) y para sismos severos (R=3). Saludos,
1153. Oscar Fernández Cruz 2 septiembre, 2010 en 3:30 am

      Estimado Ángel:
      En primerísimo lugar, deseo felicitarte por tu excelente blog. Te extiendo tres consultas.
      I) En tus artículos mencionas la reparación de muros de albañilería, tanto confinada como armada. ¿Se extiende eso a tabiques? Hace un tiempo observé que en un edificio en Miraflores, donde no se había separado los alféizares de los tabiques, se presentaban grandes fisuras en diagonal en el vértice tabique-alféizar, luego del sismo del 15/08/07. Se decidió repararlos con la siguiente técnica:
      1. Retirar las unidades de albañilería agrietadas.
      2. Colocar ladrillos nuevos en forma endentada.
      3. Colocar una franja de malla expanded metal de 1/4" sobre ambas caras, a lo largo de la fisura.
      4. Aplicar mezcla de acryl y agua en la zona.
      5. Tarrajear usando mortero con fibras de polipropileno.
      ¿Qué opinas de este procedimiento?

      II) Sé de algunos edificios en Lima, donde se ha utilizado el ladrillo P-10 como muros portantes de albañilería armada. ¿Es eso válido?
      III) Conozco también el caso de una edificación que tiene el sistema de emparrillado (y no losa) de transferencia en el techo del sótano. El problema es qe lo que va arriba es un edificio de albañilería confinada.¿Qué opinas al respecto? ¿Cómo podría modelarse?
      (De acuerdo a tu respuesta, te daré en tu correo personal el nombre del proyectista)
      Saludos y un abrazo.
      Oscar
1154. Ángel San Bartolomé 2 septiembre, 2010 en 10:02 am

      Hola Oscar Fernández:

      I)Los criterios que se dan para reparar muros portantes, también son aplicables a los tabiques. En cuanto al expanded metal, no lo recomendaría porque no controla el grosor de la grieta, mejor es emplear malla electrosoldada que presenta mayor rigidez, recuerda que cualquier refuerzo trabaja después que se abre la grieta. El expanded metal mas bien podría emplearse para amarrar los tabiques flotantes contra un pórtico, permitiendo que exista desplazamiento relativo entre ambos. II) La placa P-10 y la P-14 pueden emplearse en la construcción de muros portantes sin mayor problema, con tal que cumplan en su diseño con todas las especificaciones de la Norma E.070. Mira el capítulo de Albañilería de Junta Seca que aparece en este blog. III) El modelamiento de una edificación con parrilla de transferencia es muy complicado, allí debería tenerse en cuenta el efecto de las aceleraciones sísmicas verticales y cumplir con las fuertes exigencias de diseño indicadas en la Norma E.030 y E.060. Saludos,
1155. Eric Castillo 3 septiembre, 2010 en 9:29 am

      Estimado Ing. muchas gracias por sus respuestas… le extiendo la siguiente interrogante, de acuerdo a lo que me respondio anteriormente, debo entender que lo indicado en la NTE-030 no esta conforme con lo que dice la NTE-070 respecto de los valores de R? pues en la 030 dice que R=6 para esfuerzos admisibles, sin embargo en la NTE-070 dice R=6 para sismos moderados, lo cual no es lo mismo a todas luces… a mi parecer no hay compatibilidad en ambas normas, estoy en lo correcto??
1156. Ángel San Bartolomé 3 septiembre, 2010 en 11:40 am

      Estimado Eric Castillo:

      La Norma Sísmica E.030 fue publicada cuando estaba vigente la Norma E.070 del año 1982, donde se aplicaba criterios de diseño por esfuerzos admisibles usando R=6. Como en esa época recién estaba en redacción la nueva Norma E.070 (publicada el 2006), los miembros del Comité E.030 consideraron conveniente proponer R=3 para la Norma E.070 futura dejando la alternativa de emplear un diseño por esfuerzos admisibles con R=6. Ahora que está vigente la Norma E.070 del 2006, debes olvidarte de la Norma E.070 de 1982 y usar R=3 para los sismos severos.
      Seguramente en la próxima edición de la Norma E.030 se eliminará esa indicación que actualmente no tiene sentido. Saludos,
1157. Víctor Raygada Vegas 4 septiembre, 2010 en 2:59 pm

      Mensaje:

      Estimado Sr.Ángel Francisco lo felicitamos por su blog y la información siempre oportuna y actualizada que contiene, nos permitimos agregar un enlace en nuestra web http://www.tuhogarperu.com para compartir sus experiencias y artículos que usted brinda.

      Animandolo a seguir en su labor informativa.

      Atte

      Víctor Raygada Vegas
1158. Ángel San Bartolomé 6 septiembre, 2010 en 9:41 am

      Estimado Víctor Raygada:

      Muchas gracias por publicitar los 2 blogs. En reciprocidad también he generado el enlace a vuestra interesante revista "Tu Hogar". Saludos cordiales,
1159. Eric Castillo 6 septiembre, 2010 en 2:35 pm

      una vez mas lo molesto con unas interrogantes, muchas gracias por su respuestas… lei en una investigacion chilena que la aberturas en vanos no son influyentes si la abertura no es mayor al 5% del area del paño y si esta ubicado en la parte superior del muro.. he buscado algo similar aqui en el pais, pero no he encontrado nada… y una mas.. cree que si un muro cumple la distorsion permisible de 0.005 no es necesario ya verificarla por esfuerzos? (corte, axial, etc).. muchas gracias por sus respuestas…
1160. Ángel San Bartolomé 7 septiembre, 2010 en 10:22 am

      Estimado Eric Castillo:

      Si un muro alcanza una deriva de 0.005, es porque ya se agrietó diagonalmente y para mantener estable su resistencia, los elementos de refuerzo deben ser capaces de soportar la carga que produjo la falla (mira los comentarios al capítulo 8 de la Norma E.070 en este blog); es decir, el cumplir con la deriva, no te exime del diseño. En cuanto a las aberturas. Si tuvieses un muro de 2.4m de alto, con columnas espaciadas al máximo permitido (2h = 4.8m), una abertura de 0.3mx1.9m (prácticamente una ventana alta) ocuparía el 5% del área que indicas y podría crear problemas de "muro corto", además de disminuir sustancialmente el área de corte, como si hubieses partido al muro, por lo que no sería recomendable. En cambio, pequeñas aberturas para que atraviesen perpendicularmente conductos, o para que se empotre un tablero de luz, no tendría mayor inconveniente. Saludos,
1161. Mario Chacón 10 septiembre, 2010 en 8:42 pm

      Estimado Señor Bartolomé:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle la siguiente consulta:

      En Chile, la normativa para albañilería (tanto armada como confinada), recomiendan un valor para el módulo de corte de 0.3E. Este valor se basa en que la albañilería se comporta como un material Anisotrópico no homogeneo. Sobre esto, quisiera saber como encontrar la relación de Poisson para un material de este tipo puesto que el Etabs supone dos tipos de materiales: Isotrópicos y Ortotrópicos. Además, no puedo utilizar la relación G = E/2(1+v), porque el valor que encontraría sería erroneo (al suponer el material como isotrópico). Yo tenía pensado usar la matriz de constituvidad para un material anisotrópico y encontrar el valor de Poisson. ¿Qué me recomienda usted?

      De antemano Muchas Gracias

      Saluda atte.

      Mario Chacón
1162. Ángel San Bartolomé 11 septiembre, 2010 en 8:02 am

      Estimado Mario Chacón:

      En la Norma peruana E.070 se especifica usar G = 0.4E, que equivale a emplear un módulo de Poisson de 0.25, admitiéndose para fines prácticos que el material es isotrópico. Hemos hecho muchos experimentos estáticos y dinámicos, tanto en albañilería armada como confinada, midiendo con LVDT las deformaciones axiales por carga vertical (para hallar E) y las deformaciones angulares por corte (para hallar G), para después tratar de predecir la rigidez lateral teórica y compararla con la experimental. Todo esto condujo a que para fines prácticos podamos usar G = 0.4E. Saludos,
1163. Eric Castillo 15 septiembre, 2010 en 12:23 pm

      estimado Ing. Bartolome; podria tomar un muro como resistente si verifica para R=1 asi como desplazamientos a pesar de no estar confinado?; en el caso de ser un tabique, podria darse el mismo caso?

      muchas gracias por su respuesta.
1164. Ramiro Zamata 15 septiembre, 2010 en 9:20 pm

      RESPUESTA. Para el Ing. Mario Chacon

      Es cierto que el programa ETABS pide el ingreso del coeficiente de poisson para el análisis.

      Como: G = E/[2(1+v)]

      Si: G = 0.3E —-> 1/[2(1+v)] = 0.3

      despejando: v = 0.66

      Saludos!
1165. Ángel San Bartolomé 16 septiembre, 2010 en 7:41 am

      Estimado Eric Castillo:

      En la Norma E.070 se acepta que pueden existir muros no confinados portantes de carga vertical, con tal que exista un conjunto de muros confinados que sean los responsables de que el edificio tenga un adecuado comportamiento sìsmico (suma de Vm > VE). Esto se debe a que todos los muros estan conectados a través de la losa de techo (diafragma rígido), con lo cual, el conjunto de muros confinados controlarán los desplazamientos laterales de los muros no confinados. Por otro lado, el tabique que indicas, podría convertirse en un muro portante de carga vertical (confinado o no confinado), con tal que presente continuidad vertical hasta la cimentación. Saludos,
1166. daniel uribe 16 septiembre, 2010 en 8:20 am

      BUEN DIA ING. ANGEL SAN BARTOLOME:

      PUEDE DECIRSE A QUE INTENSIDAD O GRADO,EN LA ESCALA DE RITCHER,CORRESPONDE UN DISEÑO DE ESTRUCTURA EN LA ZONA SISMICA 3 ???..O PARA CUANTOS GRADOS DE INTENSIDAD,SE DISEÑA UNA ESTRUCTURA EN ZONA 3. ????
      GRACIAS
      SALUDOS
1167. Eric Castillo 16 septiembre, 2010 en 8:58 am

      muchas gracias por su respuesta… entonces puedo concluir qe puede haber muros no confinados pero estos no deben tomar carga sismica, solo carga vertical… respecto al modelamiento un muro de ladrillo del tipo KK industrial tiene un espesor de 13cm (aprox), sin embargo este tiene agujeros, por lo cual yo tomo solo el ancho efectivo que seria restando los agujeros, lo que me daria un espesor de 6 o 7cm, en cual uso para mis modelos, considera que esta asumision es muy conservadora? o es la correcta?.. esto como un elemento membrana, para flexion si tomo el espesor total…
      muchas gracias por la respuesta…
1168. Ricardo Aguilar Gonzales 16 septiembre, 2010 en 8:55 pm

      Saludos ingeniero, que solucion en la cimentacion podria darse a la construccion de una vivienda de 02 niveles de 155 m2 de area aprox. considerando que el terreno es totalmente rocoso. Asimismo, al intentar perforar solo se logra excavar un promedio de 40 cms. por cuanto el material es muy duro. La construccion se ubica en la playa. Gracias de Antemano
1169. Ángel San Bartolomé 17 septiembre, 2010 en 7:24 am

      Estimado Daniel Uribe:

      De acuerdo a la filosofía de nuestra norma sísmica E.030, que indica que ante los sismos severos la estructura puede quedar muy dañada sin que colapse, le correspondería una intensidad MM IX. Por otro lado, nosotros diseñamos con aceleraciones, que para un sismo severo en el suelo duro de la Zona 3, podría llegar a 0.4g, esta aceleración podría alcanzarse en sismos de poca magnitud, pero con foco de poca profundidad y distancia epicentral pequeña (que usualmente no es nuestro caso), o con sismos de gran magnitud y foco profundo, donde la energía se propaga sobre una gran área, como el que ocurrió en Chile-2010, donde a pesar que la magnitud fue elevada, las aceleraciones no fueron tan importantes, excepto en zonas de suelo blando. Saludos,
1170. Ángel San Bartolomé 17 septiembre, 2010 en 7:31 am

      Estimado Eric Castillo:

      En la Norma E.070 se especifica que debe emplearse ladrillos sólidos (aquellos donde las perforaciones ocupan un área menor que el 30% del área bruta), en ese caso, para fines de análisis y diseño, se trabaja con el espesor bruto del ladrillo, como si no existiesen perforaciones. Sólo puedes emplear ladrillos huecos si demuestras que el muro se comportará elásticamente (sin grietas) ante el sismo severo. Saludos,
1171. Ángel San Bartolomé 17 septiembre, 2010 en 7:42 am

      Estimado Ricardo Aguilar:

      La profundidad mínima del cimiento debe ser igual a la longitud de anclaje de la parte recta del refuerzo vertical existente en las columnas más su recubrimiento. Si para tu caso esta profundidad resultase excesiva, podrías recurrir a anclajes mecánicos. Por otro lado, puesto que se trata de una vivienda de 2 pisos, no creo que tenga problemas de volcamiento, más bien podría tener problemas de deslizamiento sobre la roca, que podrías resolverlo mediante pernos de anclaje insertados en la roca antes de vaciar la cimentación, diseñados por corte-cizalle para que funcionen como llaves de corte. Saludos,
1172. Hector David Hernandez 23 septiembre, 2010 en 11:11 am

      Estimado Ing. San Bartolome:
      Un cordial saludo desde El Salvador. Le escribo para hacerle la siguiente consulta:
      Durante los çultimos años, se ha estado utilizando acero de alta resistencia, que cumple con ASTM A 496 en la mamposteria reforzada, a base de bloques de concreto.
      Me gsutaria saber si Ustedes en el Perçua hacen uso de este tipo de acero como refuerzo en la mamposterçia reforzada y si han realizado algunos ensayos para conocer cual es el comportamiento de la mamposteria y si con este acero de alta resistencia, se logra alcanzar, ademas de buena resistencia, una mejora en la ductilidad de la mamposteria, al igual que se comprobo en un estudio realizada hace varios años en la UNAM de Mexico, pero con la mamposteria confinada.

      La razon de esta consulta es con el proposito de ver si es posible incorporar en nuestras normas de diseño de mamposteria de El Salvador, el uso de este acero ASTM A 496.

      Nuevamente, mis saludos y estare en espera de sus comentarios.

      Dr. Hector David Hernandez
      EMail: sismosoluciones@gmail.com
      Tel: codigo del pais 503
      tel 2226 4447
1173. Karem Ulloa 23 septiembre, 2010 en 2:10 pm

      Ing. San Bartolomé:

      He leído el articulo que publicó acerca de la reaparación de losas que tienen problemas de corrosión, ahí especifica que se tiene que hacer aberturas para el vaciado de las nuevas viguetas. Yo tengo un problema de corrosión en el techo de una cocina, sin embargo, en mi caso encima de la cocina tengo otra cocina que corresponde a la vivienda del piso superior.

      Lo que quisiera saber es si hay otra alternativa para reparar el aligerado porque siguiendo su método tendría que levantar el piso de cerámico y hacer los orificios. No se si podría usar planchas metálicas para reforzar la losa y hacer como falso techo.

      Gracias por su respuesta.
1174. Àngel San Bartolomè 24 septiembre, 2010 en 7:50 am

      Estimado Hector Hernandez:

      En las construcciones peruanas no usamos acero de alta resistencia, empleamos grado 60, por lo que no hemos hecho experimentos con ese tipo de acero. En el diseño, ante las mismas acciones actuantes en un muro, supongo que lograriamos reducir el diàmetro o la cantidad de varillas, lo que es bueno para descongestionar la secciòn de las celdas de los bloques (albañilerìa armada) o de las columnas (albañilerìa confinada) y asì evitar cangrejeras, pero el comportamiento sìsmico del muro no creo que se modifique. Saludos,
1175. Ángel San Bartolomé 24 septiembre, 2010 en 9:31 am

      Estimada Karem Ulloa:

      En materia de reparación y reforzamiento existen varias técnicas y hay que saberlas adecuar al lugar donde se efectúe la operación. Mi recomendación es que contrates a un ingeniero estructural para que inspeccione y analice la causa del daño, para que éste no vuelva a repetirse, así como el grado del daño o estado en cual se encuentra la estructura. Dependiendo de ello, él te propondrá alguna solución. Saludos,
1176. marjorie chipana 26 septiembre, 2010 en 10:45 pm

      saludos estimado ingeniero, actualmente estoy realizando una evaluacion preliminar a unos planos estructurales de una edificacion de 05 pisos destinada al uso de departamentos, las columnas centrales son de 30×70 y las laterales de 30×55 las cuales estan orientadas en la direccion transversal del edificio y en la direccion longitudinal existen muros de albañileria confinada y dos muros pequeños de concreto armado. Ing. le rogaria sacarme de una duda, al evaluar las columnas centrales, el momento flexionante en la direccion X-X es de casi 36 t.m. y la carga axial de 236 t., y al calcular el area de acero se obtiene resultados poco coherentes. Mi pregunta radica en la utilizacion de vigas de cimentacion, si las uso ¿el momento excesivo en el pie de columna se transmitiria a la viga y la excentricidad de en dicha columna seria cero??., o en todo caso tal vez la seccion de 30×70 en columnas es muy baja, las luces oscilan entre 5 a 5.50 m.

      Muchisimas gracias de antemano.
1177. Ángel San Bartolomé 27 septiembre, 2010 en 9:41 am

      Estimada Marjorie Chipana:

      Cuando conectas una viga de cimentación (VC) a la base de una columna, no es que el 100% del momento flector lo absorba la VC y se descargue la columna, ya que tiene que haber equilibrio. Mi consejo es que modeles la base considerando tanto la VC como la rigidez que presente el suelo a la rotación de la zapata (resorte helicoidal), de esa manera, al rotar la base de la columna, disminuirá su momento flector. Por otro lado, para estructuras mixtas como la que indicas, te sugiero que la deriva inelástica máxima en la dirección aporticada (X-X) no sea mayor que 0.005 (límite reglamentario para la albañilería confinada), de lo contrario, los muros de albañilería no podrán seguir las deformaciones del pórtico y terminarán quebrándose. Saludos,
1178. Nelly Pachamango 9 octubre, 2010 en 11:57 am

      Estimado Ing. San Bartolomé. Estoy desarrollando mi proyecto de tesis y estoy usando el ETABS las estructuras que estoy diseñando tienen losas inclinadas, como debo definir estos elementos, pues primeramente las he estado definiendo como shell con la opción one load way, pero al hacer un chequeo manual, portico por portico, los valores de los momentos y los cortantes, son bajos. Luego he optado por dar la opcion de membrana con la misma opcion one load way y los resultados ya se asemejan a los que he hecho portico por portico. La comparacion que he hecho es usando la combinacion 1.4D+1.7L. De ser necesario, cada cuanto tengo que hacer la opcion mesh. ¿Las losas inclinadas trabajan como diafragma rigido?
      Atentamente.
1179. Ángel San Bartolomé 11 octubre, 2010 en 10:16 am

      Estimada Nelly Pachamango:

      Por lo que indicas, supongo que se trata de una losa aligerada unidireccional de espesor "t". La opción de modelarla con elementos tipo membrana, sólo te permite transferir las cargas verticales desde la losa hacia los pórticos que la soportan, en ese caso debes indicar que la losa es un diafragma rígido. Si además de transferir las cargas quisieras obtener las fuerzas internas y las deflexiones en la losa, tendrías que modelarla mediante elementos de 0.4×0.4m tipo shell de 0.05m de espesor (losa superior) y añadir cada 0.4m los nervios restantes (viguetas de 0.1x(t-0.05), conectados a los nudos de la losa y estos a su vez, conectados a los nudos de las vigas de soporte. En este último caso, puedes trabajar con diafragma flexible o si deseas puedes imponer la opción de diafragma rígido. Saludos,
1180. Jorge Luis Ramos Cruz 17 octubre, 2010 en 4:00 pm

      Ing. San Bartolomé:
      Y si se plantea una losa aligerada transformando sus propiedades de rigidez y peso valiendonos de propiedades ortotrópicas para utilizar solo elementos laminares y simplificar el modelo.
1181. Ángel San Bartolomé 18 octubre, 2010 en 9:47 am

      Estimado Jorge Luis Ramos:

      Por supuesto que puedes trabajar con secciones equivalentes que proporcionen el mismo momento de inercia que la sección "T" del aligerado, empleando elementos tipo "shell" para determinar los esfuerzos internos. Saludos,
1182. Oscar Fernández Cruz 19 octubre, 2010 en 5:37 am

      Hola Angel. Siempre es un gusto saludarte y felicitarte por tu magnífco blog.
      Quisiera trasladarte una consulta que me ha hecho una amiga. En una obra, en la cual ella es residente, el proyectista le ha indicado un ladrillo tipo V, con f´m= 65kg/cm2 y 4 horas de resistencia al fuego. Su uso es para muros de cabeza de 4.10m de alto, confinados con columnas de 25x25cm. No llevan techo y es para un recinto de descarga de gas natural comprimido, por eso es la solicitud de 4 horas de resistencia al fuego. En las fabricas LARK o PIRAMIDE no lo comercializan con esa característica. Venden el ladrillo KK de 18 huecos y el ladrillo KK con 30% de vacío
      ¿Podrías decirme a cuál corresponde? ó ¿En qué marca y modelo se cumple ese requerimiento?
      Gracias y hasta pronto.
1183. Ángel San Bartolomé 19 octubre, 2010 en 9:41 am

      Recordado Oscar Fernández:

      Una ventaja que tiene la albañilería de arcilla cocida sobre cualquier otro material de construcción, es su alta resistencia contra incendios. He tenido la oportunidad de inspeccionar muros que fueron sometidos a incendios que generaron temperaturas de más de 800C y no tuvieron mayores problemas. Eso se debe a que los ladrillos industriales de arcilla se fabrican coccionándolos a más de 1000C en hornos cerrados, por lo que para ese efecto, podrías emplear cualquier ladrillo industrial, salvo que esperes temperaturas por encima de los 1000C, en cuyo caso, sería mejor usar ladrillos refractarios. Más bien, lo que debes considerar es la presión transversal al plano del muro generada por la onda expansiva en una eventual explosión. Es cierto que al no existir techo, esa onda tratará de salir por allí, pero siempre existirá empuje contra el muro, por lo que sería recomendable que le añadas malla electrosoldada en ambas caras, tarrajeada con mortero de unos 5cm de espesor, para proteger del fuego a la malla. Saludos,
1184. Giulianna Gutierrez Flores 19 octubre, 2010 en 7:32 pm

      Estimado Ongeniero, quisiera hacerle una pregunta con respecto a la cimentacion de muros de albañileria o de concreto armado. En la norma de concreto armado menciona que cuando el esfuerzo producido en el cimiento por efectos del suelo , excede el limite establecido se le debe de colocar armadura , pero ese valor de esfuerzo es para un concreto simple no para ciclopeo , entonces cuando el cimiento puede soportar el esfuerzo el cimiento puede ser de concreto ciclopeo o simple y cuando el cimiento no puede resistir ese efecto se le colocar refuerzo y eso se detalla en los planos de cimientacion
1185. Ángel San Bartolomé 20 octubre, 2010 en 9:35 am

      Estimada Giulianna Gutiérrez:

      Para el diseño de las cimentaciones corridas de concreto ciclópeo, sigue las especificaciones indicadas en el artículo 22.10 de la Norma E.060, documento que lo puedes descargar del blog http://blog.pucp.edu.pe/con…
      Saludos,
1186. Fernando Calizaya Tapia 23 octubre, 2010 en 9:27 am

      Saludos ingeniero angel, estoy participando en la elaboración de un proyecto de edificación, le rogaría liberarme de unas dudas.
      a) En el primer piso existe un semisotano cuyo uso sera de estacionamiento (06 a 7 vehiculos), es necesario colocar una malla de acero en los pisos?.
      b) Al ser estacionamiento el semisotano no existen muros en esta area, en los niveles superiores se presentan varios muros, ¿Es necesario confinar de manera independiente con juntas los muros superiores, o solo se puede dejar columnetas de amarre sin separar la tabiqueria?
      c) Debido a las luces longitudinales, se requiere una losa aligerada de 25 cms, ¿Es factible mantener 20 cms de espesor, pero utilizando el concepto de vigas sobre vigas para reducir el espaciamiento entre vigas principales?

      Muchas gracias por la ayuda.
1187. Marjorie Chipa 24 octubre, 2010 en 12:58 pm

      Estimado ingeniero, ante todo, gracias por brindar sus conocimientos para toda nuestra comunidad, quisiera hacerle una pregunta con respecto, al confinamiento de muros de albañileria, si tengo un muro de 5.50 metros de longitud, y 2.50 m. de altura ¿es necesario colocar una columna de confinamiento en el centro, para cumplir lo establecido en la norma que indica que dos veces la altura debe ser como maximo la longitud del muro?.
      En todo caso, si colocamos esa columna en el centro del muro, que seguridad tendriamos para evitar que esta columna no absorba cortante y reciba carga vertical?. Muchas gracias.
1188. Marjorie Chipana 24 octubre, 2010 en 1:20 pm

      Disculpe ingeniero, mi nombre es Marjorie Chipana. Gracias.
1189. Ángel San Bartolomé 25 octubre, 2010 en 9:39 am

      Estimado Fernando Calizaya:

      a) Para controlar posibles fisuras por contracción de secado y cambio de temperatura en la losa, debería colocarse siquiera la cuantía mínima indicada por la Norma E.060. Este refuerzo depende del grado de deformación que tenga la losa. Si el suelo es blando o está mal compactado, se deformará y requerirá refuerzo por flexión. Mi sugerencia es que la resuelvas por elementos finitos considerando su interacción con el suelo (usa el programa SAFE). b) Al no existir continuidad vertical de los muros, cabría la posibilidad de que se forme "piso blando" (revisa el artículo que aparece en el capítulo Tabiques y Alféizares de este blog), en cuyo caso sería mejor que esos muros sean independizados de la estructura. c) Por supuesto que puedes reducir la longitud de los aligerados apoyándolos en vigas secundarias, lo cual reduciría su peralte, pero no te olvides de verificar deflexiones. Saludos,
1190. Ángel San Bartolomé 25 octubre, 2010 en 9:44 am

      Estimada Marjorie Chipana:

      En ingeniería se permiten errores de hasta 5%, en tu caso, si dejaras de colocar la columna intermedia, tendrías un error de 10%, por lo que debes colocarla. Esta columna al estar integrada a la albañilería absorberá fuerza cortante, de acuerdo a lo que se especifica en la Tabla 11 de la Norma E.070. Saludos,
1191. Armando Torres 25 octubre, 2010 en 1:51 pm

      Apreciado ingeniero, actualmente estoy estudiando ing. civil en la universidad de tacna, mi duda radica en el analisis dinamico de edificios, si la estructura es regular el cortante dinamico minimo debe ser el 80% del cortante estatico, en todo caso ¿Es factible no considerar un analisis dinamico y simplemente tomar el 80% del cortante estatico?. Por otro lado ingeniero abusando de su tiempo, es posible efectuar el metrado de cargas para determinar el peso total de la edificacion usando solamente un promedio de 1 t/m2, ocurriria mucho error usando este valor. Gracias de antemano.
1192. Iván Ramos Solano 25 octubre, 2010 en 6:04 pm

      Ingeniero Ángel San Bartolomé
      Mi nombre es Iván Ramos Solano (Bachiller en Ingeniería Civil de la UNI)

      Es grato saludarlo y manifestarle que participo en un proyecto "Reducción de la Vulnearbilidad en la Margen Izquierda del Río Rimac en el Cercado de Lima" y estando al tanto de su experiencia y conocimiento en el tema de investigaciones sobre reparación de muros de albañilería, quisiera solicitarle una cita para explicarle los alcances de nuestro proyecto y ver posibilidades de cooperación.
      El proyecto lo estamos implementando entre el Instituto de Desarrollo Urbano Cenca, al cual yo pertenezco y el Intituto metropolitano de Planificación de la Municiaplidad de Lima.Contamos con el apoyo de la Cooperación Canadiense a través del Instituto de Investigación del Desarrollo IDRC, es un proyecto de investigación acción y estamos entrando a la fase de implementación de proyectos piloto, entre los cuales hemos incluido un proyecto de refacción de viviendas, es especialmente por este tema qe le escribo, esperamos su amable respuesta
1193. Ángel San Bartolomé 26 octubre, 2010 en 11:17 am

      Estimado Armando Torres:

      Sí la estructura fuese regular y cumpliese con las especificaciones de la Norma E.030 para hacer el análisis estático, entonces este análisis se hace con el 100% de la carga reglamentaria, no con el 80%. Lo del 80% se contempla sólo cuando hayas hecho el análisis dinámico como un mínimo a adoptar. En cuanto a usar una carga de gravedad de 1 ton/m2, es tan solo aproximado y válido para un análisis preliminar, el error que tiene la carga citada es del orden de mas-menos 20%. Saludos,
1194. Ángel San Bartolomé 26 octubre, 2010 en 11:19 am

      Estimado Iván Ramos:

      Escríbeme al e-mail asanbar@pucp.edu.pe para concertar una reunión. Saludos,
1195. Cesar Juarez Carazas 30 octubre, 2010 en 11:37 am

      Buenas Dias Ingeniero
      Soy de la zona de Castrovirreyna-Huancavelica y leido bastante sobre los ensayos de reforzamiento de los muros de adobe de ahi que Tengo una consulta para el reforzamiento de adobe con malla electrosoldada, cuanto es el tiempo en que se demora en reforzar una vivienda incluido el tarrajeo de las franjas donde se coloco las mallas.
      Le consulto esto, porque se que usted atraves de la PUCP han participado en reforzamiento de viviendas de adobe con mallas electrosoldada.
      Gracias por respuesta
1196. Reformas Barcelona 30 octubre, 2010 en 12:46 pm

      Estoy completamente de acuerdo, la PUCP han hecho un trabajo digno y serio y con este tipo de proyecto contribuye al desarrollo del pais.

      http://www.barcelonareforma…
1197. Tejada 1 noviembre, 2010 en 11:10 am

      Estimado Dr. San Bartolomé,

      Somos estudiantes de CENTRUM y estamos interesados en recoger información sobre las teconologías sismoresistentes que han producido en la PUCP.

      Quisiéramos entrevistarnos con usted esta semana del 08 al 12 de noviembre, usted nos puede indicar el día y hora que mejor le acomode. Le agradeceríamos nos conceda un espacio de su tiempo.

      Quedamos atentos a su comunicación.

      Atentamente.
1198. Ángel San Bartolomé 1 noviembre, 2010 en 3:10 pm

      Estimado Cesar Juarez:

      Con la participación de un albañil y un ayudante, el tiempo promedio que duró el reforzamiento de una vivienda de unos 60m2, fue 1 semana, incluyendo el tiempo de espera (1 día) para que seque el concreto usado para taponar las perforaciones que contienen a los conectares de las malla. Por supuesto que empleando mayor personal en varios frentes en simultáneo, este tiempo puede reducirse. Saludos,
1199. Ángel San Bartolomé 1 noviembre, 2010 en 3:13 pm

      Estimados señores de Reformas Barcelona:

      Gracias por sus palabras. Es un gusto saber que este blog ha sido visto en España. Saludos cordiales,
1200. Ángel San Bartolomé 1 noviembre, 2010 en 3:16 pm

      Estimados estudiantes de CENTRUM:

      Favor de escribirme a mi e-mail asanbar@pucp.edu.pe, a fin de coordinar una reunión. Saludos,
1201. Mario Chacón 2 noviembre, 2010 en 11:36 am

      Estimado Señor Bartolomé:

      Junto con saludarlo, quisiera saber si en el blog se dispone de una guia para el cálculo de áreas tributarias. Tengo la duda cuando por ejemplo en un rectangulo la parte superior tiene un ancho mayor a la inferior.

      Saluda atte.

      Mario Chacón
1202. Ángel San Bartolomé 3 noviembre, 2010 en 9:45 am

      Estimado Mario Chacón:

      En el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog, podrás encontrar 2 ejemplos numéricos que te pueden servir de guía para el cáculo de áreas tributarias. También, en el libro "Análisis de Edificios", que lo puedes descargar gratuitamente desde este blog, hay otros ejemplos. Saludos,
1203. Juan Lara 6 noviembre, 2010 en 2:50 pm

      Ing. San Bartolomé:
      Es para mí un verdadero gusto poder estar en contacto con su persona a través de ésta página después de tanto tiempo, sé que así estaré actualizado en las investigaciones que realiza la Universidad. Como Ud. sabe mi incondicional apoyo para lo que sea investigación, apoyo que yo también recibí y por lo cual estoy eternamente agradecido.
      Debo informarle que soy Ingeniero Jefe de Obras de Cemento Andino desde hace buena cantidad de años y también doy charlas de difusión sobre el buen uso del concreto y nuestro cemento.
      Un fuerte abrazo y estamos en contacto.
1204. Sara godomar 8 noviembre, 2010 en 1:21 pm

      Estimado Ing quisiera saber si para el diseno de cimientos ya se para muros de concreto o de albanileria , solamente se pueden considerar los momentos en la direccion longitudinal del muro y utilizal las formulas para el calculo de los esfuerzos en el suelo con las formulas de flexion(distribucion trapesoidal) o con la redistribucion de presiones (distribucion en forma constante) , por mas que existan momentos transversales pequenos, por que si es asi existirian excentricidades en las dos direccion y se tendrian que emplear metodos graficos ,para la estimacion de las presiones en el suelo , muchas gracias.
1205. Ángel San Bartolomé 9 noviembre, 2010 en 9:19 am

      Recordado Juan Lara:

      Qué gusto saber de tí. Recuerdo tu tesis sobre sillar, trabajo que me lo solicitan constantemente, pero que desafortunadamente no lo tenemos digitalizado, por lo que mucho te agadecería lo digitalices para ponerlo en este blog. De paso aprovecharé tu trabajo en Cemento Andino, para solicitar tu apoyo en el desarrollo de nuestras investigaciones. Fuertes abrazos,
1206. Ángel San Bartolomé 9 noviembre, 2010 en 9:29 am

      Estimada Sara Godomar:

      En cuanto a los sismos, puedes aplicar lo que especifica nuestra Norma E.030: Suponer que el 100% del sismo actúa en X-X con 0% en Y-Y, y viceversa. Sólo considera efectos bi-axiales cuando la carga de gravedad produce momentos flectores importantes en las 2 direcciones, sumadas en una de ellas al momento producido por el sismo. En cuanto a la distribución trapezoidal de las reacciones del suelo, sólo se cumple cuando no hay tracciones en el suelo (cuando la carga axial está dentro del núcleo central del cimiento), en caso contrario, deberías usar una distribución triangular, ya que el suelo no soporta tracciones. Saludos,
1207. Cristian Flores 10 noviembre, 2010 en 9:47 am

      Estimado Ing con respecto a la consulta de la Sra Sara Godomar …
      que influencia tienen los signos de los momentos de la Carga muerta , Viva y de sismo en el calculo de las presiones del suelo. por que las axiales de Carga muerta y viva nos dan esfuerzo de compresion en el suelo las de sismo esfuerzos de traccion y lo mismo para los momentos , pero como se asume que las cargas de sismo actuan en compresion o en traccion se toman estas cargas actuando en compresion , lo mismo sucede con los momentos
1208. Ángel San Bartolomé 11 noviembre, 2010 en 9:28 am

      Estimado Cristian Flores:

      Una forma práctica de conocer los sentidos en que actúan las fuerzas de sección (carga axial, momento flector, fuerza cortante) ante los sismos, es la siguiente: suponiendo que el sismo actúa de izquierda a derecha en X-X, entonces las cargas axiales que transmiten los elementos verticales (columnas y muros) hacia sus cimientos ubicados desde la parte central de la planta hacia el extremo derecho es compresión, y tracción para los ubicados desde la parte central hacia el extremo izquierdo, mientras que los momentos flectores siguen el sentido horario para todos los elementos. Viceversa cuando el sismo actúa de derecha a izquierda, sin modificar su magnitud. A estas fuerzas deberá sumarse o restarse las acciones de la carga de gravedad para el diseño del cimiento, admitiéndose que debes considerar independientemente al sismo actuando en los dos sentidos de la misma dirección. Saludos,
1209. Carlos Gutierrez 12 noviembre, 2010 en 9:08 am

      Estimado Ing. hay alguna manera de predimencionar columnas de concreto armado pormedio de algun criterio basado en desplazamientos
1210. Ángel San Bartolomé 12 noviembre, 2010 en 5:04 pm

      Estimado Carlos Gutiérrez:

      Para sistemas aporticados podrías emplear el Método de Muto, que es una técnica manual donde se evalúan rigideces laterales, con las cuales puedes hallar tanto la fuerza cortante como el desplazamiento que tiene cada columna. Este método puedes verlo en el libro "Análisis de Edificios", que puedes descargarlo desde este blog. Por supuesto que puedes hacer análisis computacionales, aproximando el peso del edificio a 1 ton/m2, para hallar la fuerza sísmica, proporcionarla al programa para determinar los desplazamientos laterales y efectuar correcciones a la sección transversal de las barras, hasta alcanzar el desplazamiento deseado. Saludos,
1211. Angel Quispe Lope 16 noviembre, 2010 en 12:06 pm

      Estimado Ingeniero San Bartolome.
      Quisiera por favor que me resuelva unas dudas con respecto al predimensionamiento de columnas en L o T, cual es el procedimiento o sugerencia que se debe de seguir para el predimensionamiento sin tomar en cuenta la carga sismica, solo la carga vertical.
1212. Ángel San Bartolomé 17 noviembre, 2010 en 9:07 am

      Estimado Angel Quispe:

      Para predimensionar por carga vertical el área (A) de columnas de cualquier sección transversal, acostumbro aplicar la expresión A = P / (0.4f´c), donde P es la carga acumulada, incrementándola en 20% para las columnas ubicadas en el perímetro, por su mayor deformación por flexión en relación a las columnas internas. Para el caso de secciones T, L, etc., debes además tener el cuidado que el peralte deba ser suficiente como para anclar al refuerzo horizontal de la viga que concurra a la columna, más el recubrimiento respectivo. Saludos,
1213. Giulianna Gutierrez 17 noviembre, 2010 en 9:25 am

      Estimado ingeniero , como controlo las deflexiones en losas de dos direcciones , ya que en la norma se calcula un espesor para no calcular deflexiones , pero si uno requiere colocar una contraflecha , como calcula la deflexion diferida para la carga muerta.
1214. Ángel San Bartolomé 18 noviembre, 2010 en 10:41 am

      Estimada Giulianna Gutiérrez:

      La respuesta a tu consulta aparece en los artículos 9.6, 9.6.2.5, 9.6.3 y 9.6.3.4 de la Norma E.060 "Concreto Armado", documento que los puedes descargar del blog http://blog.pucp.edu.pe/con…
      Saludos,
1215. Ruben Champi 23 noviembre, 2010 en 8:12 am

      Estimado Ing. cuando uno realiza el analisis de estas casas de playa qu son de dos pisos y en segundo tienes techos de madera, entonces los muros del segundo piso se disenan para cargas perpendiculares al plano , mi pregunta es la viga solera del muro del primer piso llega a tomar torsion o para que no ocurra esto , se le colocan vigas en los que seria el techo del segundo piso
1216. Eduardo Bautista 23 noviembre, 2010 en 2:31 pm

      Estimado Ing.Ángel San Bartolomé mi nombre es Eduardo Bautista y soy estudiante de Ing. civil del último semestre de la universidad Nacional de San Agustín. Estoy elaborando mi plan de tesis el cual lo he tomado con mucho interés y dedicación, el tema es "EVALUACIÓN DE LA SEGURIDAD DE VIVIENDAS EXISTENTES CONSTRUIDAS CON UNIDADES TUBULARES ARTESANALES EN EL SEGUNDO NIVEL" en Arequipa el ladrillo tubular es usado en su mayoría en el segundo nivel y el ladrillo King Kong en el primer nivel y debido alas características sísmicas que presenta Arequipa, genera una preocupación saber si este tipo de viviendas brindan un cierto grado de seguridad frente a un evento sísmico es por ese motivo que me intereso el tema ya propuesto por Ud. en un articulo publicado sobre NUEVAS METAS PARA MEJORAR LA NORMA DE ALBAÑILERÍA E.070-2006. Para este trabajo considero necesario realizar ensayos cíclicos a escala natural de muros confinados con esta unidad de ladrillo. Le agradecería mucho que me d e un comentario sobre el tema y me proporcione el costo de dichos ensayos. Ya que debido a mi condición de estudiante y económico no he podido ir ala capital aun.
      Agradeciéndole por su ayuda anticipadamente me despido no sin antes expresarle el sincero aprecio que tengo por Ud. por sus trabajos y publicaciones que nos incentivan a nosotros estudiantes a contribuir con nuestros conocimientos con el bienestar de nuestra sociedad.
      Posdata: si no es inconveniente para Ud. me gustaría enviarle mis intenciones de método para mi plan de tesis y me proporcione un asesoramiento sobre dicho tema.
1217. Ángel San Bartolomé 24 noviembre, 2010 en 9:07 am

      Estimado Rubén Champi:

      Cuando se tiene diafragma flexible, es obligatorio usar vigas soleras en ese nivel en todos los muros (Norma E.070). Los objetivos son: 1) proporcionar arriostramiento horizontal a la albañilería; 2) proporcionar cierta acción de diafragma rígido; 3) amarrar a los muros contra los muros transversales, de otro modo el muro se comportaría en voladizo y causaría la torsión que indicas. Saludos,
1218. Ángel San Bartolomé 24 noviembre, 2010 en 9:19 am

      Estimado Eduardo Bautista:

      Los ladrillos pandereta nacieron para ser empleados en tabiquería, no en muros portantes porque se trituran cuando los muros se agrietan diagonalmente, perdiéndose totalmente la resistencia, por eso la Norma E.070 los prohíbe, excepto en la zona sísmica 1 (Selva), o cuando el ingeniero estructural demuestra que los muros tendrán un comportamiento elástico (R = 1) ante los sismos severos. Otra razón para prohibirlos es que la lechada del concreto de las columnas penetra en los huecos horizontales del ladrillo pandereta, debilitándose las columnas, por lo que si los vas a usar en los muros portantes, habría que taponar todos los huecos en contacto con las columnas antes de vaciar el concreto. Para el caso de estructuras existentes, habría que reforzar los muros para evitar su agrietamiento. Respecto a los ensayos, comunícate con la Ing. Gladys Villa García, Jefa del Laboratorio, para que elabore el presupuesto, su e-mail es: gvillag@pupc.edu.pe Saludos,
1219. Eduardo Bautista 24 noviembre, 2010 en 11:24 am

      Estimado Ing. En Arequipa la mayoría de viviendas vienen siguiendo este ritmo de construcción de King Kong en el primer nivel y pandereta en el segundo nivel extendiéndose en algunos casos a pisos superiores y resulta incontrolable esta decisión que toman los propietarios de las viviendas y los maestros de obra sobre todo en los conos de la ciudad donde no se cuenta con ayuda profesional y el factor económico que tienen estas familias junto con el desconocimiento que tienen por la norma, hacen que se siga construyendo con este material. Mi intención es poner un PARE a este tipo de construcciones y recomendar técnicas de construcción adecuadas para minimizar daños considerables futuros, creo además que ayudaría al INDECI o otras instituciones a tomar decisiones al respecto mi meta con mi investigación es ayudar a formar campañas que disminuyan el riesgo que tienen estas edificaciones no solo en esta ciudad sino en otras donde se construya con este material y estén propensos a sismo elaborando textos técnicos y didácticos para su divulgación en la sociedad principalmente a los maestros de obra, para que no se sigan cometiendo mas errores. Le agradezco el comentario y sus recomendaciones para seguir con mi plan de tesis espero me de su punto de vista respecto e este comentario y me siga ayudando en dicho tema.
1220. Ángel San Bartolomé 25 noviembre, 2010 en 9:54 am

      Estimado Eduardo Bautista:

      Por lo que indicas, considero que tu tema de tesis debería versar sobre un análisis teórico de las estructuras existentes, contemplando algunos casos típicos, para demostrar si se agrietan o no los muros del segundo piso ante el sismo severo. Para esto es necesario que conozcas las propiedades de la albañilería local, para lo cual tendrías que hacer ensayos de pilas y muretes, eso te permitirá determinar Em, Gm, f´m, v´m y la resistencia al agrietamiento diagonal Vm (mira la Norma E.070 y los ejemplos de aplicación). Si no se llegasen a agrietar los muros del segundo piso (Vu < Vm), no habría problemas en usar el ladrillo pandereta. Saludos,
1221. Lucas Alanya 26 noviembre, 2010 en 10:11 am

      Agradecerle por el aporte.

      Ing. Lucas Alanya Ticlla
1222. Mario Chacon 29 noviembre, 2010 en 3:05 pm

      Estimado Señor Bartolome:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle las siguientes consulta:

      Al modelar una estructuracion de muros de alb. confinada mediante elementos barra, como transmito la carga lateral en caso de no existir losa?. Solo he asignado la constante de diafragma por piso. Seria adecuado definirse un nodo centro de masas, pero ademas conectar dicho nodo para que transmita la carga lateral por piso?

      Quiero asegurarme que los periodos de los modos de vibrar se asemejen a un modelo utilizando elementos Shell, pero sin sistema de piso tendria que realizar descargas por areas tributarias en los muros, ¿Que me aconseja ud.?

      De antemano Muchas Gracias.

      Saluda atte.

      Mario Chacon
1223. Ángel San Bartolomé 30 noviembre, 2010 en 1:41 pm

      Estimado Lucas Alanya:

      Gracias por sus palabras. Saludos cordiales,
1224. Ángel San Bartolomé 30 noviembre, 2010 en 1:45 pm

      Estimado Mario Chacón:

      La hipótesis de diafragma rígido funciona sólo cuando existen losas de techo macizas o aligeradas. Si no cuentas con estas losas, tendrías que proporcionar las fuerzas laterales en cada muro en función de su área tributaria. Saludos,
1225. SILVIA ROJAS 9 diciembre, 2010 en 11:50 am

      Ingeniero…en el item 19.2 b) de la norma vigente de albañileria se establece el parametro "DENSIDAD MINIMA DE MUROS A REFORZAR"; asimismo, se señala que cuando no se cumpla la expresion señalada en el item citado, se coloquen placas o aumentar el espesor del muro…mi consulta es: para la verificacion estructural de una vivienda que esta conformada por muros de albañileria confinada combinada con porticos de concreto armado, como se considera la influencia de las vigas peraltadas y columnas de estos porticos en la formula del item 19.2 b) o su efecto se desprecia????
      Gracias por su respuesta
1226. Ángel San Bartolomé 10 diciembre, 2010 en 11:47 am

      Estimada Silvia Rojas:

      La fórmula de densidad mínima aplica a muros de albañilería, en caso tuvieses muros o columnas de concreto armado, tal como se especifica, debes transformarlos en elementos equivalentes de albañilería (criterio de la sección transformada). En esa fórmula sólo intervienen los elementos verticales resistentes (no las vigas). En caso no cumplas con la fórmula, una solución sería aprovechar el espesor de la capa de tarrajeo, siempre y cuando éste se aplique sobre una malla adecuadamente anclada al muro. Saludos,
1227. Mario Chacon 10 diciembre, 2010 en 12:47 pm

      Estimado Señor San Bartolome:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle la siguiente consulta:

      He modelado una estructura de albañileria confinada de 4 pisos con el metodo de la columna ancha. Cuando obtengo el analisis modal que arroja el programa (SAP) encuentro que el primer modo,que es traslacional en X ,tiene un porcentaje de participacion de masa de 78%, pero tambien tiene gran porcentaje en la componente rotacional (25%)

      Por otra parte, en el modelo que realice en ETABS la masa traslacional del edificio es alrededor del 80% en la direccion X y en la componente rotacional este valor es minimo (3%)

      Cabe mencionar que el modelo de Etabs utiliza elementos Shell como muros y elementos frame como columnas de confinamiento.
      ¿Como puedo solucionar este problema?
1228. Mario Chacon 10 diciembre, 2010 en 12:48 pm

      Falto colocar

      De antemano Muchas Gracias

      Saluda atte.

      Mario Chacon
1229. Ángel San Bartolomé 11 diciembre, 2010 en 5:47 pm

      Estimado Mario Chacón:

      Es difícil responder tu pregunta en vista que no sé cómo está dispuesta la estructura ni los detalles que empleaste en el modelamiento. Si la estructura fuese simétrica en planta mandaría la componente traslacional con baja incidencia por torsión y viceversa si la estructura fuese muy asimétrica. En cuanto al modelamiento de la albañilería con elementos tipo shell, también debiste usar el mismo elemento para las columnas de confinamiento, o barras con longitudes que se conecten a cada nudo del elemento shell, para garantizar que la columna y la albañilería estén conectadas en toda la altura. Saludos,
1230. Diego Landa 16 diciembre, 2010 en 11:22 am

      Estimado ingeniero , quisiera saber que formula se puede utilizar para predimencionar columnas de edificios de pocos pisos , por que las formula A=P/0.45fc da secciones de columas muy pequenas.
1231. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2010 en 12:20 pm

      Estimado Diego Landa:

      En estructuras aporticadas de poca altura, predomina la flexión principalmente en las columnas extremas del pórtico. En ese sentido, inicia tu análisis empleando la sección mínima reglamentaria (25x25xcm), con un peralte tal que permita el anclaje del refuerzo longitudinal de la viga. Saludos,
1232. Mario Chacon 20 diciembre, 2010 en 5:35 pm

      Estimado Señor San Bartolome:

      Junto con saludarlo, quisiera hacerle la siguiente consulta:

      En el modelo que usted realiza en el ejemplo de "diseño de un edificio de albañileria confinda" no realiza la descarga gravitacional en el modelo (la hace aparte). Mi pregunta es ¿por que no coloca dichas cargas si influyen en la masa de cada periodo en los modos de vibrar?. En las opciones de definir la masa, me parece que el programa (SAP) entrega 3 alternativas: masa de los elementos, masa de las cargas y masa de las cargas y elementos adicionales.

      De antemano muchas Gracias.

      Saluda atte.

      Mario Chacon
1233. Ricardo Obregón 20 diciembre, 2010 en 6:20 pm

      Antes q nada, gracias ingeniero por el aporte valioso contenido en este blog. Mi consulta es porque estoy actualizando un proyecto realizado el ao 2008 en concreto armado y recin me he enterado que la norma E.060 de concreto tiene una nueva versin del ao 2009. En sta he visto q en la parte de diseo por cortante la contribucin del concreto al corte se reducido considerablemente: Vc=0.17*raiz(f’c)*bw*d, la que antes era de: 0.53*raiz(f’c)*bw*d. Con ello se va a tener un incremento notable en el refuerzo de estribos, sitacin que har variar sustancialmente el proyecto original que vengo actualizando. Asimismo, la expresin del Vs para los espaciamientos mximos de estribos ha cambiado a: 0.33*raiz(f’c)*bw*d, pues antes se tena: 1.1*raiz(f’c)*bw*d, con ello es fcil ten la obligacin de colocar estribos como mximo a d/4, en lugar de d/2 que normalmente salan. Agradezco de antemano su respuesta y espero atento pues tengo el temor de estar interpretando mal la nueva nor ma de concreto en lo que a diseo por cortante se refiere. Gracias.
1234. Ángel San Bartolomé 21 diciembre, 2010 en 2:09 pm

      Estimado Mario Chacón:

      En el ejemplo se realiza un análisis sísmico estático, por lo que no es necesario proporcionar masas. Sin embargo, en base a las cargas obtenidas del metrado no acumulado en cada muro, es posible hallar la masa, el centro de gravedad y la inercia rotacional de masas de cada nivel, valores con los cuales puede efectuarse un análisis modal. Saludos,
1235. Ángel San Bartolomé 21 diciembre, 2010 en 2:13 pm

      Estimado Ricardo Obregón:

      Tienes error en el sistema de unidades. Antes se trabajaba con f´c en kg/cm2, actualmente se trabaja con f´c en MPa. Saludos,
1236. Armando Aguilar 5 enero, 2011 en 12:42 pm

      saludos ingeniero, estoy evaluando una vivienda unifamiliar existente de 02 niveles, pero dado que el segundo piso no se encuentra con los acabados respectivos, se aprecia que los muros son de ladrillo de arcilla hueco (vertical), mis dudas son las siguientes:
      a)¿Cómo puedo saber si el muro es confinado o no?, esto con fines de modelamiento en algun software.
      b)Es necesario conisderar estos muros como elementos simoresistentes?, y de ser asi, que datos usaría como valor ponderado para el f’m.

      Muchas gracias de antemano ingeniero.
1237. Ángel San Bartolomé 6 enero, 2011 en 5:41 pm

      Estimado Armando Aguilar:

      Supongo que no cuentas con los planos de estructuras de la vivienda en inspección, por lo que si los muros estuviesen tarrajeados tendrías que recurrir a los servicios de nuestro laboratorio para detectar (sin tener que eliminar el tarrajeo), las zonas donde están las columnas, para ello cominícate con la Ing. Gladys Villa García al e-mail gvillag@pucp.edu.pe. Por otro lado, supongo que la estructura está compuesta por muros de albañilería confinada, por lo que para considerarlos como sismorresistentes deben cumplir los requisitos mínimos de la Norma E.070, donde en su Tabla 9 encontrarás valores de resistencias que podrías asumir, dependiendo del tipo de ladrillo empleado. Saludos,
1238. Eric Castillo 11 enero, 2011 en 4:41 pm

      estimado Ing. Bartolome; colgandome de la ultima consulta, al hacer una evaluacion estructural es correcto no incluir los elementos que no cumplan con lo indicado en la norma E070? o podria quizas incluir todos los elementos y aquellos que no cumplan con un sismo moderado retirarlos para analizar mediante un sismo severo? el dato del a Ing. Gladys me es de mucha utilidad, muchas gracias por su respuesta.
1239. ING. EDUARDO DIAZ FERNANDEZ 11 enero, 2011 en 8:28 pm

      ESTIMADO INGENIERO, RECIBA USTED UN CORDIAL SALUDO Y MIS FELICITACIONES POR TAN IMPORTANTE BLOG. MI PREGUNTA ES SI SE PUEDE USAR EL SISTEMNA DE ALBAÑILERIA CONFINADA EN UNA EDIFICACION DE 5 PISOS QUE TIENE PROYECTADO UN SOTANO, YA QUE DE ACUERDO A LA NORMA E-070 EL EDIFICIO DE ALBAÑILERIA CONFINADA DEBE SER REGULAR EN PLANTA Y ELEVACION Y DEBEN TRANSMITIR LAS FUERZAS VERTICALES Y HORIZONTALES A TRAVEZ DE LOS MUROS HACIA LA CIMENTACION, LO QUE LIMITA EL USO DE SOTANOS, COSA CONTRARIA A LA NORMA DE MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA (EMDL) DONDE SI SE PERMITE PROYECTAR SOTANOS.
      AGRADEZCO DE ANTEMANO LA ATENCION A LA PRESENTE PREGUNTA,
      GRACIAS
1240. Ángel San Bartolomé 12 enero, 2011 en 9:07 am

      Estimado Eric Castillo:

      En la Norma E.070 se indica los requisitos mínimos que deben tener los muros confinados (espaciamiento de columnas, esbeltez, continuidad vertical, etc.). Esos son los muros responsables del comportamiento de la estructura tanto ante sismos moderados como severos. Saludos,
1241. Ángel San Bartolomé 12 enero, 2011 en 9:14 am

      Estimado Eduardo Díaz:

      Por supuesto que un edificio de albañilería confinada puede tener incluso varios sótanos. Lo importante es que haya continuidad vertical entre los muros de albañilería y los del sótano hasta llegar a la cimentación. Saludos,
1242. Cristian Flores 27 enero, 2011 en 3:31 pm

      Estimado Ing. el consepto de la densidad de muros tambien funciona para viviendas con techos flexibles como por ejemplo los de madera.
1243. Ángel San Bartolomé 28 enero, 2011 en 9:51 am

      Estimado Cristian Flores:

      En los comentarios al capítulo 7 de la Norma E.070 que aparece en este blog, podrás apreciar los 3 considerandos que se utilizaron para deducir la fórmula de densidad mínima de muros: 1) una resistencia a corte promedio, 2) la hipótesis de diafragma rígido, y 3) un peso promedio de la planta. En tu caso, se cumple el primer considerando, el segundo se cumple a medias porque el reglamento obliga a amarrar todos los muros con soleras, lo que proporciona cierta acción de diafragma rígido que podrías aceptarla cómo válida, mientras que el tercer considerando no se cumpliría dado que un techo de madera peso menos que un aligerado. Puesto que a menor peso hay menor fuerza sísmica y se requiere menor densidad de muros, podría afectar la fórmula por un factor de corrección dado por la relación de pesos del techo real entre el peso asumido en la Norma. Saludos.
1244. Walter Carpio Laucata 30 enero, 2011 en 9:02 pm

      Estimado Ingeniero:
      Mi nombre es Walter Carpio Laucata, estudiante de la Maestría de Ing. Civil en la PUCP. Y fiel seguidor de su blog.
      Si me permite, quisiera hacerle una consulta.
      Tengo un problema en el diseño de un muro de contención para un PRONOEI, esta debe contener una vía de circulación vehicular y requiere de un muro de 6 metros de altura.
      Por espacio y seguridad de edificaciones vecinas me es imposible excavar tan profundo, ¿Sería factible construir un muro de contención de unos 3 metros en la parte superior y posteriormente añadirle calzaduras para los tres metros restantes?
      Agradeciendo de antemano por su atención lo saluda.
      Walter
1245. Ángel San Bartolomé 31 enero, 2011 en 10:56 am

      Estimado Walte Carpio:

      La solución que propones es posible de ejecutar; sin embargo, es necesario que consideres en el diseño de la calzadura, la transmisión de los esfuerzos existentes en la base del muro de contención, principalmente el momento flector y la fuerza cortante causados por el empuje dinámico del suelo durante un sismo. Saludos,
1246. Juvenal Vizarreta 1 febrero, 2011 en 11:23 am

      Previo un cordial saludo, y felicitandolo por la gran acogida que tiene; me dirijo ante ud. previa edentificacion: mi nombre es: Juvenal Vizarreta Lagos,estudiante de la facultad de ingenieria civil, de la universidad nacional de san antonio abad del cusco- UNSAAC…Para que me proporcione informacion sobre el tema: "AISLADORES SISMICOS PARA EDIFICIOS". Me despido agradeciendole de antemano que cualquier informacion sera bien acojido para mis objetivos.
1247. Ángel San Bartolomé 1 febrero, 2011 en 4:49 pm

      Estimado Juvenal Vizarreta:

      En Internet puedes encontrar numerosos artículos y videos que tratan sobre los aisladores sísmicos, por ejemplo te recomiendo visitar http://www.sirve.cl/informa… También puedes bajar el artículo d4 "edificaciones con disipadores de energía" que aparece en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… Saludos,
1248. Pedro Floreso S. 3 febrero, 2011 en 6:44 pm

      Saludos Ing. Angel San Bartolomé, mi nombre es Pedro Flores, fui ex alumno suyo en el postgrado de la UNI y agradesco infinitamente su valioso tiempo en la enseñanza tanto en clases como en la web, bueno mi pregunta es cuando tengo un edificio con sotanos, al modelo estructural para un analisis sismico a los diafragmas de los sotanos les considero una restricción en los desplazamientos X e Y; por otro lado el peso del edificio para comparar un análisis estatico con uno dinamico se considera el peso de todos los niveles incluyendo sotanos o sólo son los diafragmas que poseen desplazamientos (excluyendo sotanos), con esto la peso se diferencia de gran manera. Bueno agradesco de ante mano su recomendaciones y le deseo muchos años de vida para que siga con su gran aporte a la ingenieria civil.
1249. lizet carrasco talledo 5 febrero, 2011 en 6:51 pm

      ingeniro me podria ayudar esq en la universidad me an dejado un trabajo sobre le reaccion alcali agregados me podria decir donde encuentro mas informacion sobre este tema. gracias. lizet
1250. lizet carrasco talledo 5 febrero, 2011 en 7:16 pm

      porfavor respondame lo mas antes posible es urgente .gracias.lizet
1251. Ángel San Bartolomé 7 febrero, 2011 en 9:09 am

      Estimado Pedro Flores:

      Si no existiese desplazamiento en un nivel de un edificio, tampoco existiría aceleración y no habría fuerza de inercia, por lo que para efectos sísmicos, no interesaría la masa de ese nivel. Sin embargo, quisiera que leas el artículo b.11 del blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… relacionado al comportamiento de los muros en el sismo de Chile, para que te formes una idea de cómo modelar los sótanos. Saludos,
1252. Ángel San Bartolomé 7 febrero, 2011 en 9:12 am

      Estimada Lizet Carrasco, respecto al tema en consulta, espero que el siguiente documento te sirva: http://cidbimena.desastres….
      Saludos,
1253. lizet carrasco talledo 7 febrero, 2011 en 3:35 pm

      gracias por su auyda la informacion que em brindo me servido de muxo ingeniero Ángel San Bartolomé. lizet
1254. Francisco Cama Torres 8 febrero, 2011 en 7:50 pm

      Estimado ingeniero, soy estudiante de ingenieria civil de la universidad de moquegua, tengo unas dudas con respecto al analisis dinamico y estatico de edificaciones, ¿Cuál es la diferencia sustancial entre ambos metodos?. ¿Cuantas formas de modo generalmente se emplean?. Al obtener los periodos de vibración de la estructura de acuerdo a las formas de modo, ¿Cómo se interpretan esos periodos?.
      Muchas gracias de antemano.
1255. Ángel San Bartolomé 9 febrero, 2011 en 2:59 pm

      Estimado Francisco Cama:

      En este reducido espacio es imposible darte clases de dinámica de estructuras, por lo que me limitaré a decirte que para el caso de estructuras regulares y hasta de mediana altura, el análisis estático corresponde prácticamente al primer modo de vibrar, que usualmente es del tipo traslacional con el mayor de los periodos de vibrar, utilizando al 100% de la masa del edificio. Para otras situaciones, los modos altos de vibrar son importantes e influyen tanto en la deformada del edificio como en la distribución de las fuerzas de inercia, por lo que de acuerdo a la norma sísmica E.030, debes considerlo, hasta que la suma de sus masas efectivas sean por lo menos igual al 90% de la masa total. Saludos,
1256. Marjorie Cueto 9 febrero, 2011 en 3:02 pm

      Saludos ingeniero, infinitas gracias por su ayuda, mi consulta radica en lo siguiente, ¿Cuál es la cuantía máxima del refuerzo de acero por flexión en vigas?, tengo entendido que es 0.50(Cuantía Balanceada), esto es correcto?, existe algun acápite en la Norma E060 acerca de esto?. Gracias.
1257. Ángel San Bartolomé 10 febrero, 2011 en 7:54 am

      Estimada Marjorie Cueto:

      En el artículo 10.3.4 de la Norma E.060 "Concreto Armado", se especifica la cuantía máxima de refuerzo que por flexión pueden tener las vigas. Esta Norma puedes descargarla desde el blog http://blog.pucp.edu.pe/con… Saludos,
1258. Marjorie Cueto 10 febrero, 2011 en 4:39 pm

      Saludos ingeniero, mi pregunta anterior radicaba en la expresíón a utilizar para determinar la cuantía máxima en vigas, dado que según la norma E060 es 0.75(Cuantía Balanceada), sin embargo por ser zona sísmica el ACI estipula 0.50(Cuantía Balanceada), la duda es ¿Cuál expresión utilizo?. Revise planos de estructuras y logre observar que muchos proyectistas utilizan cuantias superiores a 0.50(Cuantía Balanceada), a pesar de encontrarse en zonas como Moquegua y Tacna, lo que teoricamente produciría fallas por aplastamiento del concreto.

      Graciass.
1259. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2011 en 12:07 pm

      Estimada Marjorie Cueto:

      Nuestra Norma E.060 "Concreto Armado", especifica en su artículo 10.3.4 usar como máximo el 75% de la cuantía balanceada para los elementos en flexión, sin importar en que zona sísmica se encuentre la edificación. En la Norma anterior se usaba el 50% de la cuantía balanceada. Saludos,
1260. Sandra Aguilar 11 febrero, 2011 en 2:54 pm

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome muy agradecido por todas las enseñanzas que nos brinda, quisiera saber que consideraciones debo tomar en cuenta para determinar la altura de cada nivel de una edificacion para realizar un análisis estructural y sismico, tengo entendido que a la altura de piso a techo del primer nivel se debe aumentar la altura de enterramiento de la zapata. Mi duda radica en el hecho de considerar estos parametros dado que tienen mucha incidencia en el cálculo de distorsiones. Muchas gracias.
1261. Rolando Flores Huaranca 12 febrero, 2011 en 7:11 am

      Estimado Ing.

      Tengo que realizar calzaduras de 8m de profundidad, mi colsulta es si es que puedo utilizar el mismo material que estoy excavando como hormigon. La obra se encuentra en San Isidro.

      Gracias
1262. Ángel San Bartolomé 13 febrero, 2011 en 8:36 am

      Estimada Sandra Aguilar:

      Cuanto más alto sean los elementos verticales, su rigidez lateral disminuirá y los desplazamientos laterales serán más críticos. En ese sentido mi recomendación es que para el primer piso midas la altura desde la superficie superior del cimiento, a pesar que varias veces he notado en sismos reales que el falso piso arriostra lateralmente a las columnas, produciéndose interacción entre estos elementos. Saludos,
1263. Ángel San Bartolomé 13 febrero, 2011 en 8:38 am

      Estimado Rolando Flores:

      Por supuesto que puedes usarlo como agregado grueso, con tal que lo laves previamente. Saludos,
1264. Mauro Cantoro 15 febrero, 2011 en 10:19 am

      Ing. en una vivienda se quiere levantar dos pisos más (3er y 4to piso) … sin embargo los muros de albañileria del 2do piso no tienen viga solera…quisiera consultarle si es valido colocar la viga solera invertida, es decir a partir del nivel superior de la losa aligerada con pegamento epoxico y la inclusión de dowells o necesariamente se debe picar el concrero sobre los muros y vacear la viga solera

      Gracias
1265. Victor Cruz. M. 15 febrero, 2011 en 1:47 pm

      Saludos Ing. San Bartolomé

      mi consulta es: cuando hago un analisis estructural de un estructura irregural,(en Etbas), e chequeado mis desplazamientos el cual cumplen con la norma, pero como chequeo la torsion de la estructura en planta, Cuanto es la maxima excentricidad entre el Cg y Cr (centro de masas y centro rigido)???,obviamente siempre habra torsion, por la excentricidad accidental, pero mi pregunta es cuanto es le maxima separacion que debe haber entre le centro de masas y el centro rigido??…o como debo chequear la estructura para que no haya mucha torsion en la estructura..
      2. como chequeo los modos de vibracion de la estructura, cuanto es el maximo?

      De antemano gracias por sus respuestas.
1266. Ángel San Bartolomé 15 febrero, 2011 en 5:21 pm

      Estimado Mauro Cantoro:

      Por supuesto que podrías utilizar una solera invertida con las consideraciones que indicas y otras adicionales como que el refuerzo vertical de las columnas existentes debe tener el anclaje suficiente en esta solera y traspasarla para poder traslaparlo con el refuerzo de las nuevas columnas. Evidentemente deberás verificar sísmicamente y por carga de gravedad si la estructura existente y su cimentación es capaz o no de soportar 2 pisos adicionales. Saludos,
1267. Ángel San Bartolomé 15 febrero, 2011 en 5:33 pm

      Estimado Víctor Cruz:

      1) No necesitas calcular el centro de rigidez lateral, sólo necesitas verificar la regularidad torsional. En la Tabla 5 de la Norma Sísmica E.030 se indica cómo verificar esta regularidad.

      2)Para una estructura con diafragmas rígidos, se tiene 3 modos de vibrar por cada nivel. Sí usaras en el análisis 3N modos (N = # de pisos del edificio), estarías trabajando con el 100% de la masa del edificio, ese es el máximo número de modos. Sin embargo, la Norma E.030 permite trabajar con una menor cantidad de modos, lee el artículo 18.2 de esta Norma.

      Saludos,
1268. Victor Cruz. M. 16 febrero, 2011 en 12:09 am

      Saludos Ing. San Bartolomé
      Tengo mi estructura que es irregular en planta y en el analisis estructural, me sale que el centro de masa y el centro de regides estan muy alejados x=1.5m y=2.5 (vivienda Lx = 8m Ly =21m), por lo tanto existe mucha torsion en la estructura, lo cual debo considerar placas o elementos mas rigidos y asi lograr poca torsion en la estructura y que el cg y cr no esten muy alejado…
      mi pregunta es como verifico la torsion, en funcion a que debo rigidizar la estructura para que no exista mucha torsion??..cual el maxima separacion que debe haber entre el cg y cr, con respecto a las dimensiones de la vivienda??..

      podria indicarme una breve explicacion con un ejemplo de la tabla 5 de la E-030

      Gracias por sus respuestas.
1269. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2011 en 11:45 am

      Estimado Víctor Cruz:

      La Norma sísmica vigente E.030 no limita las irregularidades máximas, ni la suma de irregularidades que podrían existir en el mismo edificio y acepta cualquier irregularidad con tal que se haga el análisis dinámico y se castigue al factor "R" afectándolo por 3/4, lo que a mi juicio debería modificarse. La norma sísmica peruana anterior especificaba que la fuerza cortante actuante en un eje de la estructura inducida por la torsión no debería superar a la causada por traslación pura, por lo que te recomiendo seguir esta especificación, o, en todo caso, usa lo especificado en la tabla 5 de la norma vigente, tratando que D1/D sea menor que 1.8 (1.3 para estructuras regulares), donde D1 es el máximo desplazamiento relativo de un eje del perímetro y D = (D1 + D2)/2, donde D2 es el desplazamiento relativo del eje paralelo opuesto (D2 < D1). Saludos,
1270. lizet carrasco talledo 17 febrero, 2011 en 1:46 pm

      mis saludos señor ingeniero nuevamente rekiero de su ayuda ahora necesito que me ayude km brindandome informacion sobre paginas donde pueda encontra aplicaciones al hiperboloide parabolico , la esfera , hiperboloide de dos hojas y d euna es decir en ejercicios me ayudaria su informacion. gracias
1271. Ángel San Bartolomé 21 febrero, 2011 en 10:01 am

      Estimada Lizet Carrasco:

      En Internet podrás encontrar abundante información sobre tu pedido, es cuestión que te decidas a buscarla. Saludos,
1272. Juan Barrientos 23 febrero, 2011 en 1:27 am

      Saludos Ing. San Bartolomé
      Mi consulta es con respecto al diseño de zapatas de una edificacion, tengo Pd=25tn,PL=8tn,Ps=87tn, capac portante terreno st=15tn/m2.
      mi pregunta es, para el dimencionamiento de la zapata considero Ptotal (pd+Pl+Ps)=120tn donde el area de zapata sera: LxL=120/15=8m2(2.85×2.85m) o considero Ptotal (Pd+Pl)=33tn donde el area de zapata resultara LxL=33/15=2.20m2 (1.5×1.5m)…cual considero??.que criterio aplico ya que Ps solo se presentara cuando ocurra un sismo, en las bibliografias nunca consideran Ps solo consideran Pd+PL..
      (con respecto a los momentos Md,ML,Ms, los diseño para que sean absorvidos por las viga de cimentacion).

      agradesco mucho su opinion, gracias.
1273. Ángel San Bartolomé 23 febrero, 2011 en 10:28 am

      Estimado Juan Barrientos:

      Lo primero que debes hacer es revisar tu análisis sísmico y ver la forma de reducir "Ps", te está saliendo una columna y zapata en tracción (Ps > Pd+Pl). Quizás a la columna correspondiente le esten llegando vigas de gran peralte y de poca longitud, lo que genera grandes cortantes que producen fuertes cargas axiales (Ps) en la columna. El diseño de la zapata se hace considerando las situaciones más desfavorables, sólo que para efectos sísmicos debes aumentar la resistencia admisible del suelo en 1.33. Saludos,
1274. martin garcia lopez 28 febrero, 2011 en 6:14 pm

      Ing continuando con las cimentaciones, al diseñar un muro estructural ya sea de albañileria o armado, si cumplo con el criterio de que la excentricidad sea menor a T/6, al diseñar por flexion tomo a la cara del muro longitudinal, o al eje, ya que normalmente este se ve afectado a grandes momentos y de acuerdo a eje que tome dependera el acero que coloque, gracias de ante mano. Ing,
1275. Ángel San Bartolomé 1 marzo, 2011 en 10:23 am

      Estimado Martín García:

      Si te refieres al momento flector causado por la presión del suelo actuante en el cimiento, debes usar la distancia comprendida entre el borde longitudinal externo del muro y el borde externo del cimiento (zona flexible del cimiento). Esto se debe a que la zona del cimiento debajo del muro se comporta como brazo rígido por la elevada rigidez que proporciona el muro. Saludos,
1276. Cristopher Pacheco 2 marzo, 2011 en 2:26 pm

      Ing. y se debe amplificar las fuerzas cortantes y momentos por 1.25 para disenar las cimentaciones en albanileria, por otro lado de la pregunta anterior del companero, los cimientos por debajo de un muro portantes solo estaria gobernado por refuerzos por cuantia minima 0.0018bh. Gracias por su respuesta anticipada.
1277. Ángel San Bartolomé 3 marzo, 2011 en 10:30 am

      Estimado Cristopher Pacheco:

      Tal como se indica en la Norma E.070 "Albañilería", el diseño de la cimentación se hace utilizando los resultados del análisis elástico proporcionados por el "sismo moderado". Obviamente, como el diseño de los elementos de concreto armado se hace a la rotura, debes amplificar esos esfuerzos elásticos por 1.25. En adición, la zona del cimiento donde existe muros no se deforma, por lo que bastaría con usar refuerzo mínimo por temperatura y contracción de secado del concreto. Saludos,
1278. Walter Carpio Laucata 10 marzo, 2011 en 4:50 pm

      Ing. Angel

      En la Norma E-0.30, indica que la fuerza sismica vertical se considerara como una fraccion del peso. (2/3 para Lima).
      Consultando otras normas encuentro que puede ser 2/3 o 3/4, pero de la carga horizontal (No del Peso). Y este criterio es muy diferente y menor al propuesto por la norma.
      La consulta es debido a que estoy diseando estructuras con cargas laterales importantes adicionales a la del sismo. Estas se equilibran por peso propio, pero al considerar las cargas verticales sismicas propuestas por la norma me salen elementos muy grandes. Cual es el correcto criterio que debo utilizar para considerar estas fuerzas verticales.

      Agradeciendo de antemano por sus aportes

      Walter

      Saludos
1279. Ángel San Bartolomé 11 marzo, 2011 en 8:11 am

      Estimado Walter Carpio:

      Para el cálculo de la fuerza sísmica vertical, en la Norma E.030 se especifica usar una aceleración vertical igual a 2/3 de la horizontal, lo que equivale a usar una fracción del peso igual a 2/3 Z, donde "Z" es el factor de Zona Sísmica que para la costa peruana es 0.4 (aceleración máxima esperada en suelo duro en fracción de la gravedad). Personalmente usaría 2/3 Z S, para contemplar la amplificación de las ondas sísmica por efectos locales del suelo (factor "S"). Saludos,
1280. Luis Galarza Jorge 17 marzo, 2011 en 11:36 am

      Ing. Angel, mi consulta es, en un Sistema de Albanileria Confinada, como se disena un muro que se encuentra en el 2do nivel que no tiene continuidad en con el 1er nivel o si me puede alcanzar alguna recomendacion constructiva para este tipo de muros, gracias anticipadas por su respuesta.
1281. Ángel San Bartolomé 18 marzo, 2011 en 10:54 am

      Estimado Luis Galarza:

      Un muro que carece de continuidad vertical no es portante y debe ser tratado como un simple tabique, que, para este caso, debería aislarse de la estructura principal. Saludos,
1282. Cristopher Pacheco 19 marzo, 2011 en 5:30 pm

      Ing. San Bartolome, tengo 2 preguntas. La primera es que pasa cuando tengo un edificio con un sistema estructural de albanileria en todo el primer piso, y en los 3 pisos superiores son porticos, que sistema estructural debo usar.. lo q creo esque deberia someter mi estructura a 2 sismos uno con un R=6 y otro con un R=8, y con eso obtener los esfuerzos en cada nivel, es eso correcto. La segunda pregunta es que pasa cuando en el ETABS uso un sistema con diafragma rigido y otro sin diafragma rigido cuales son las diferencias ya que eh visto que unos ingenieros hacen este proceso..
1283. Ángel San Bartolomé 21 marzo, 2011 en 9:56 am

      Estimado Cristopher Pacheco:

      Mi recomendación es que uses un solo sistema estructural en elevación. Un sistema mixto es aceptable en planta, cuando una dirección es aporticada y la otra está compuesta por muros. Pero si persistes en usar un sistema mixto en elevación, entonces la estructura califica como irregular, debiéndose reducir "R" por 3/4 y hacer un análisis dinámico. En este caso debes emplear el "R" de la albañilería, que es el material que gobernaría el comportamiento inelástico. En cuanto al diafragma, si tienes una losa maciza o aligerada, es un diafragma rígido, salvo que que tenga grandes ductos. Saludos,
1284. Luis Galarza Jorge 22 marzo, 2011 en 1:09 pm

      Ing. San Bartolome, si tenemos en cuenta que las construcciones de albañileria son fragiles a las distorsiones angulares, que recomendacion me daria para diseñar la cimentacion de este tipo de edificaciones cuya capacidad portante es de 0.6 Kg/cm2 o tal vez deberia cambiar de sistema. gracias
1285. Crist Yamille 22 marzo, 2011 en 6:33 pm

      Buenas tardes Ing. Angel San Bartolomé

      Somos estudiantes de la carrera de Arquitectura de la Universidad Nacional Federico Villareal, y conocedores del los trabajos que viene realizando acerca de la construcción con adobe, específicamente ADOBE CONFINADO

      En estos momentos estamos llevando a cabo un trabajo acerca de construcción con adobe en suelo blando ( playa), por lo que queríamos saber si existe la posibilidad de que, dado el manejo que tiene acerca del tema, nos pueda dar ciertos alcances que refuercen nuestra investigación.

      Muchas gracias por la atención
1286. Ángel San Bartolomé 22 marzo, 2011 en 9:31 pm

      Estimado Luis Galarza:

      Para el tipo de suelo que indicas, debes usar una cimentación corrida rígida de concreto armado en forma de T invertida. El modelo de esta cimentación debe incluir el efecto del suelo simulándolo con resortes, para eso es necesario conocer el coeficiente de Balasto del suelo (o coeficiente de subrasante). Luego del análisis debes verificar que la deriva no sobrepase de 1/800 para evitar el agrietamiento del muro y que los resortes estén en compresión, si alguno sale en tracción debes eliminarlo del modelo y hacer otra corrida, también, si la deriva sale mayor que 1/800 debes incrementar el peralte del cimiento, asimismo, debes verificar en los resortes comprimidos que el esfuerzo sea menor que la resistencia admisible del suelo. El programa proporcionará los esfuerzos en el cimiento, con los cuales podrás diseñarlo. Otra alternativa es usar pilotes donde apoye el cimiento. Saludos,
1287. Ángel San Bartolomé 22 marzo, 2011 en 9:39 pm

      Estimado Crist Yamille:

      Lo primero que deben hacer es un estudio de suelos donde se analice la posibilidad de que exista licuación, que usualmente ocurre en suelos de arena fina poco densos y con napa freática elevada. En caso el riesgo de licuación sea bajo, deberían emplear cimentaciones rígidas de concreto armado, con aditivo impermeabilizante en caso la napa freática sea superficial. En estos casos es necesario proteger a las paredes con un recubrimiento de cemento (tarrajeo) aplicado sobre una malla conectada al muro para evitar su desprendimiento. Este tarrajeo es necesario para evitar el deterioro del adobe por la brisa marina. Todo lo que aparece en una cartilla de construcción para adobe confinado, artículo a5 del capítulo "Espacio Libre" de este blog debería aplicarse. Saludos,
1288. Eric Castillo 23 marzo, 2011 en 10:23 am

      Estimado Ing. Bartolome, tengo unas consultas y me gustaría me las absuelva..
      he notado que a diferencia de la antigua norma de albañilería (que estaba a nivel de esfuerzos), esta última está orientada a la verificación de fuerzas, con lo que a mi parecer si bien se simplifica el cálculo, se toma valores promedio sobre determinado muro, lo que creo podría subestimar o sobreestimar valores de esfuerzos sobre todo al verificar el agrietamiento, dado que este esfuerzo es variable en el muro podría obviarse algún punto cuyo esfuerzo si sobrepase los limites y ocasionarse el mismo. Entonces la pregunta es, es válido calcular el esfuerzo máximo de agrietamiento (0.55Vm) y compararlo con lo obtenido de un programa como el SAP a nivel de esfuerzos (por el método del FEM).? Teniendo en cuenta que es este esfuerzo es variable y no constante en un muro?
      Ahora respecto del esfuerzo de corte obtenido en muretes (v’m), según lo que tengo entendido este es equivalente a obtener en el esfuerzo de Von mises en corte puro en un muro (máximo esfuerzo); ahora el esfuerzo de corte asociado al agrietamiento diagonal será el corte “normal” es decir el que se obtiene como S12 o S21 (corte horizontal o vertical, pero no máximo), le agradeceré me confirme mis suposiciones.

      muchas gracias por su respuesta.
1289. Rogger Ridriguez. 23 marzo, 2011 en 1:10 pm

      SAludos respetable Ing. Angel,estoy realizando verificaciones estructurales de las antiguas estructuras de ENTEL hoy Telefonica, y casi todos los ambientes son antiguos de albañileria confinada de 25 cm de espesor, imagino que estas edificaciones fueron construidas con la norma del 83, incluso algunas datan de los años 50 y 60,ahora bien eh notado varias deficiencias en comparacion con la norma actual, y son las siguientes. 1.Hay varios paños que no estan confinados en sus cuatro bordes, con lo que no cumple la norma, en mi modelo si no lo considero, la edificacion carecería de rigidez en ese sentido y no compluria la norma, ahora si lo considero la estructura se comporta elasticamente para sismo severo, entonces cual seria la mejor conclusión.
      2. LA otra consideracion es que tengo en muchos locales aberturas por cuestion de ductos de los equipos de transmision telefonica, incluso hay edificaciones que casi el 90% de los muros estan aujereados (aprox 1m x 0.5m) los considero en mi analisis o no, ya que esto cambiara totalmente los resultados de mi corrida. Muchas gracias por sus sugerencias.
1290. Marcelo Santamaria 23 marzo, 2011 en 5:18 pm

      Un agradecimiento enorme por todas las enseñanzas que nos brinda, Ing. tenia una consulta, arquitetonicamente un mezzanine de 35 m2 se modela como diafragma rigido o no, en comparacion de toda la estructura que tiene en sus niveles tipicos 300 m2 de area techada,le digo esto ya que en la N-E030 considera en configuracion en planta a esa situacion como irregular, esto es aplicable para mezzanines, y me imagino q tb las columnas las debo diseñar como esbeltas (col= 4.5 m).
      Otra consulta, por la misma situacion del mezzaninne es que el cortante actuaria en el centro de masas del mezzanine, es eso correcto.
1291. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2011 en 5:39 pm

      Estimado Eric Castillo:

      La tecnología cambia con el tiempo y hay que adaptarse a ella, en otras palabras, olvídate de la Norma anterior. Respecto a tu primera pregunta, los esfuerzos unitarios que experimentalmente obtenemos, son esfuerzos promedios, por lo que para ser compatible con los valores teóricos, debes usar también allí esfuerzos promedios. En cuanto a los muretes, ellos no reflejan las condiciones de borde que tienen los muros reales, ni la influencia del momento flector, por lo que al calcular "Vm" en un muro real, se corrije a v´m por los factores indicados en la Norma E.070. Saludos,
1292. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2011 en 5:52 pm

      Estimado Roger Rodríguez:

      Hace 50 años no existía Norma de Albañilería, ni sísmica, por lo que esos edificios deben carecer de un diseño sísmico racional. En caso necesites confinar un muro, basta con añadirles las columnas correspondientes en un proyecto de reforzamiento. Si el comportamiento es elástico ante el sismo severo (con R = 1, Vu < Vm), no se requeriría confinamiento para cargas sísmicas coplanares, pero habría que revisar si esos muros pasan o no por carga sísmica perpendicular al plano, eso definiría la necesidad de agregar columnas de arriostre. Para el caso de muros con grandes aberturas, es conveniente que adiciones un anillo de concreto armado para suplir la carencia de albañilería en esa zona. Esos muros, así no lo consideres en tú modelo, si son portantes de carga vertical, están conectados al techo y al desplazarse el techo durante un sismo, arrastrarán a los muros generando concentraciones de esfuerzos en las esquinas de las aberturas. Saludos,
1293. Ángel San Bartolomé 23 marzo, 2011 en 6:02 pm

      Estimado Marcelo Santamaría:

      Sí la losa del mezzanine es un aligerado o maciza, entonces actuará como diafragma rígido. Por otro lado, las fuerzas sísmicas se desarrollan porque una masa se encuentra acelerada durante el sismo, por lo que existirá fuerza sísmica también en el mezzanine, otra cosa es que su masa sea muy reducida, con lo cual, la fuerza sísmica sería despreciable. Para tú caso, te recomiendo realizar un análisis dinámico incluyendo al mezzanine en tu modelo. En cuanto a la esbeltez de las columnas, eso depende de cómo ellas estén arriostradas, la losa del mezzanine es un arriostre adicional. Saludos,
1294. Marx Tucto Tarazona 25 marzo, 2011 en 9:49 am

      Soy marx tucto tarazona estudiante de la facultad de ing civil de la Univesidad Nacional Hermilio Valdizan de Huanuco antes de consultarle le comento:
      estoy diseñando unas tribunas para una losa deportiva, esta tribuna se va a contruir en un terreno de ladera y ademas debajo de esta tribuna se va contruir ambientes( camerino,SS.HH) como se va ha hacer un corte de terreno para los ambientes para soportar el talud de terreno he pensado proyectar una muro de sostenimiento de concreto armado, como sobre este muro en su parte superior se va apoyar las tribunas de concreto he pensado analizar dicho muro como un muro de sotano ya que va a tener restricciones tanto en la parte inferiror (cimentacion) como en la parte superior (escalera tribunas) idealizandolo seria un viga vertical con apoyo articulado en ambos extremos mi consulta era si la forma de idealizar dicho muro es adecuado o tendria que idealizarlo de otra manera. Gracias de antemano y estare esperando ansiosamente su comentario. Saludos
1295. Ángel San Bartolomé 26 marzo, 2011 en 10:56 am

      Estimado Marx Tucto:

      Es difícil responder tu pregunta sin contar con los planos de arquitectura. Por ejemplo, no sé sí habrá columnas que arriostren al muro de contención, en cuyo caso habría flexión biaxial en el muro producida por el empuje del suelo, cosa que no estaría contemplando en tu modelo. Mi recomendación es trabajar con un modelo espacial, donde el muro se modele con elementos finitos (Shell), para contemplar además la continuidad con la tribuna. Saludos,
1296. Oscar Fernández Cruz 29 marzo, 2011 en 4:12 pm

      Hola Ángel:
      Siempre es un gusto para mí saludarte y recurrir a tu conocimiento.
      En cierto edificio de 05 pisos, sin sótano, que me han consultado, existen dos eje laterales (perpendiculares a la calle) donde existen placas de concreto y muros portantes de albañilería confinada. Justamente en la zona de unión de la placa con el muro de albañilería se ha producido una gran fisura que va a todo lo alto del edificio. Al parecer, se ha producido una separación entre ambos elemetos, por no haber estado integrados (ni por junta dentada ni por mechas horizontales). La consulta es la siguiente:
      ¿Qué técnica sería la recomendada para la correspondiente reparación de la fisura? Tengo entendido que, para prever una nueva separación a futuro,se debería de tratar de "coser" ambos elentos (placa y muro) entre sí. ¿Se puede conseguir esto usando malla electrosoldada o expanded metal?
      Gracias por anticipado y un abrazo.

      Oscar Fernández Cruz
1297. Ángel San Bartolomé 30 marzo, 2011 en 9:34 am

      Hola Oscar Fernández:

      Unir en el mismo plano una placa de concreto con un muro de albañilería no es adecuado, por las distintas propiedades que tienen los materiales respectivos (el concreto es más vulnerable a cambios de temperatura o contracción de secado); también porque durante los sismos se producen elevados esfuerzos cortantes en esa unión. Todo eso da lugar a la grieta que indicas. Para tú caso, recomendaría abrir más la grieta y colocar tecnopor para formar una junta de separación, que debió haberse hecho desde el inicio. En caso la albañilería necesite confinarse en ese borde, tendrás que adicionar una columna. Si tuvieses fotos del problema, me la remites. Saludos,
1298. Eric Castillo 30 marzo, 2011 en 12:35 pm

      estimado Ing. muchas gracias por la respuesta dada anteriormente… el motivo de este nuevo mensaje es una consulta.. se que la tecnica de malla electrosoldada es la de restablecer la capacidad de un muro… en una anterior oportunidad me menciono que una forma de diseño es hacer que la malla tome el 50% del cortante del muro original, pero si la empleara para reforzar, este porcentaje podria ser mayor y por ende a mi parecer estaria diseñando mas un muro de concreto que restableciendo la capacidad al muro de albañileria… en la norma se indica tambien que si la fuerza de corte sobrepasa a la capacidad del muro puede colocarse refuerzo horizontal para tomar esta diferencia, podria hacer una analogia de diseño entre ambas?? Es la malla una tecnica aceptable como reforzamiento y no solo para recuperar la capacidad de un muro? la desventaja de la malla podria ser que el comportamiento esperado podria ser muy diferente al de un muro y por tanto el diseño tambien?
1299. Eric Castillo 30 marzo, 2011 en 12:51 pm

      disculpe por una segunda pregunta… en algunos casos he notado que al verificar un muro de albañileria la distorsion se encuentra dentro de lo permitido, pero al verificar la resistencia por sismo moderado o severo el muro no pasa, a que podria deber esta incompatibilidad? ademas se que se define como reparable al muro que no sobrepasa esta distorsion, pero si no tiene capacidad, podria decir que tampoco es reparable? muchas gracias por su respuesta..
1300. Ángel San Bartolomé 30 marzo, 2011 en 5:16 pm

      Estimado Eric Castillo:

      No sé quién te habrá dicho que la malla se diseña para soportar el 50% del cortante del muro original, o en todo caso debes haber mal interpretado mis expresiones. Para el caso de muros confinados nuevos, puede usarse cualquier malla (incluso una geomalla) anclada al muro para así considerar al tarrajeo en el cálculo del espesor efectivo, de otro modo el tarrajeo podría desprenderse por la acción vibratoria de los sismos. Esa es una técnica para aumentar la resistencia y rigidez del muro, es como si tuvieses el mismo muro, pero con mayor espesor. En relación a tu segunda consulta, no existe ninguna incompatibiladad. La deriva inelástica y la resistencia deben verificarse independientemente. Lógicamente cuanto mayor sea la densidad de muros, aumentará la resistencia a corte y disminuirá la deriva. Saludos,
1301. Guido Ocampo 30 marzo, 2011 en 8:05 pm

      Ing. tenia una consulta sobre los cimientos corridos en muros portantes, es necesario verificar el corte en la seccion del plano del muro, ya que segun concreto armado se debe verificar el corte a una distancia d, y muchas veces esta cae fuera, eso quiere decir que el corte no afecta a este tipo de cimentaciones?, por otro lado, en las edificaciones normalmente los muros portantes tienen gran longitud a los extremos colindantes, y absorven el mayor cortante, y en el predimensionamiento, el area de la cimentacion sale mucho mayor a la capacidad que permite el terreno, que solucion se puede cosniderar, a parte de dividir el muro con una junta. Muchas gracias por su atencion
1302. Ángel San Bartolomé 31 marzo, 2011 en 10:12 am

      Estimado Guido Ocampo:

      En la zona del muro la sección transversal es enorme, corresponde al peralte del cimiento más la altura total del muro, allí no habrá ningún tipo de falla. Por otro lado, supongo que te refieres a los cimientos corridos de concreto ciclópeo, donde f´c es desconocido por las grandes piedras que hay dispuestas aleatoriamente. Para ese cimiento se sigue la regla práctica especificada en la Norma E.060 para no verificar al cimiento por corte, punzonamiento o flexión. En cuanto a tu segunda consulta, para disminuir el momento flector en la base de un muro, puedes: 1) considerar la interacción suelo-cimiento; 2) aumentar el peralte de las vigas dinteles; 3) recurrir a vigas de cimentación. Para las soluciones 2 y 3, incluso las vigas transversales al muro colaboran, porque generan fuerza cortaante y momento torsor que contrarrestan la flexión del muro. Saludos,
1303. Pablo Contreras 31 marzo, 2011 en 2:51 pm

      Saludos respetable Ing. SAn Bartolome, mi consulta es cual seria la mejor manera de idealizar una vivienda con losa a dos aguas de concreto armado, es correcto aplicar diafragma rigido, y otras cosideracione que ud. crea convenientes, por otro lado con la pregunta del anterior compañero sobre cimientos corridos, cual es la diferencia en muros portantes asignarles acero a los cimientos corridos ya que eh observado planos que le asignan acero longitudinal y transversal, cual es su funcion. Gracias
1304. Oscar Fernández Cruz 1 abril, 2011 en 2:17 am

      Hola, nuevamente, Angel. Gracias por tu respuesta anterior.
      Te molesto ahora con dos consultas, independientes entre sí.
      1) Volviendo a la cuestión de hace dos días. Si el muro portante hubiese sido de bloques de concreto, en lugar de ladrillo ¿Sería igualmente recomendable para la construcción, separar con junta de tecnopor el muro y la placa? Si fuese así ¿convendría que el muro de bloques llevase también columneta de confinamiento?¿O mas bien convendría integrarlo a la placa mediante refuerzo horizontal cada cierto número de hiladas? Y, si se hubiese optado por esto último y se hubieran producido fisuras en la unión ¿cómo se podrían reparar adecuadamente?
      2) En muchos proyectos actuales, se exige al arquitecto que utilice, para el último piso, un área en planta menor a la de los pisos inferiores. Esto origina que muchas veces se disponga un último piso -de menor área en planta- para el cual no es posible establecer continuidad con los elementos verticales (columnas y placas) de los pisos inferores. Esto, he visto, ha sido solucionado muchas veces, desarrollando para este último piso, una estructura de albañilería confinada, cuyas columnas de confinamiento nacen de una losa que es techo del nivel inferior (una "casita" de albañilería confinada, ubicada en el techo del edificio). ¿Es esto válido? ¿Cómo podría analizarse (para que no se loquee el ETABS) este sistema? ¿Es válido considerar a esta "casita" como una masa concentrada en el techo inmediato anterior?
      Gracias por anticipado.
1305. Ángel San Bartolomé 1 abril, 2011 en 9:37 am

      Estimado Pablo Contreras:

      Sí la losa de techo es axialmente rígida ante cargas contenidas en su plano, entonces será un diafragma rígido aunque esté inclinada. En relación a tu segunda pregunta, el refuerzo en la cimentación se calcula, no se pone al ojo, para esto se supone que la cimentación apoya en un medio elástico, reemplazando al suelo por resortes. Saludos,
1306. Ángel San Bartolomé 1 abril, 2011 en 9:49 am

      Hola Oscar Fernández:

      La recomendación dada vale para todo tipo de albañilería; para el caso de bloques, no necesitas columnetas, puedes colocar el refuerzo en las celdas del bloque. Respecto a tu segunda pregunta, la losa debería tener el suficiente peralte como para que ancle el refuerzo vertical de las columnas y no tenga problemas de punzonamiento. En una ocasión vi que los muros habían punzonado a la losa de apoyo, casualmente por esa falta de continuidad vertical que indicas y no hubo más remedio que demoler la caseta. Es preferible que esa caseta sea hecha de madera o de algún otro material ligero. Saludos,
1307. Oscar Fernández Cruz 1 abril, 2011 en 7:31 pm

      ¡Muchas gracias Angel!
      Ahora te escribo, no para consultarte sino para desearte:
      ¡FELIZ CUMPLEAÑOS, JAPO!
      Un sincero abrazo
1308. MELISSA JULIÁN RODRIGUEZ 2 abril, 2011 en 11:36 am

      Ing. ante todo saludarle y felicitarle por toda la información que tiene en su Blog, bueno mi consulta es la siguiente;
      En un trabajo de investigación me piden comparar todos los ensayos relacionados con morteros adicionados con cal y morteros sin cal, para albañilería confinada, quisiera saber como haría mi diseño de mezclas para morteros o existe alguna información que pueda ayudarme.

      Estaré muy agradecida su contestanción.
      GRACIAS
1309. Ángel San Bartolomé 4 abril, 2011 en 9:35 am

      Estimada Melissa Julián:

      Acabo de colgar un artículo sobre el efecto de la cal en mortero sobre el comportamiento sísmico de muros confinados construidos con ladrillos de concreto vibrado. Aparece como artículo #13 en el capítulo "Albañilería Confinada" de este blog. Lee también el artículo 6 de la Norma E.080. Saludos,
1310. Eric Castillo 4 abril, 2011 en 11:36 pm

      estimado Ing. Bartolome, muchas gracias por su respuesta anterior… respecto del mismo tema de la malla, el ensayo realizado indica un incremento de la resistencia del 40% al alcanzarse la distorsion limite de 0.005, pero noto que este porcentaje depende de la distorsion, es decir que si fuera menor, el incremento de resistencia tambien seria menor, podria decirse entonces que este incremento solo podria darse para sismo severo? o como dijo antes, son independientes?? tendria que verificar la distorsion y comparar contra el actuante por resistencia? una pregunta mas, es aconsejable usar esta malla considerandose este incremento de resistencia (40%) para cualquier configuracion de muros de albañileria?… o deberiamos limitarla a alguna configuracion en particular?? muchas gracias por su respuesta
1311. Ángel San Bartolomé 5 abril, 2011 en 10:17 am

      Estimado Eric Castillo:

      Al igual que en un muro de concreto armado, el refuerzo horizontal incrementa gradualmente la resistencia al corte conforme crece el grosor de las grietas diagonales ante el incremento de la deriva. Por otro lado, con un sólo muro ensayado, es imposible crear una teoría de diseño. Lo más importante en el proyecto que mencionas, fue comprobar por primera vez a nivel mundial, en lo que a muros confinados se refiere, que la técnica de reparación y reforzamiento con malla electrosolada funcionó, y si sirvió para un muro muy agrietado, también debería funcionar para los muros sanos. En el caso de ese proyecto surgieron otras interrogantes, la malla cerró las grietas diagonales he hizo cambiar el tipo de falla, de corte a flexión con deslizamiento, porque incrementó la resistencia a corte; pero, ¿qué hubiese pasado si el muro presentase carga vertical?. Como ves, para analizar el efecto de la malla y proponer una teoría de diseño, habría que ensayar muchos más muros y el día que tengamos recursos económicos, lo haremos. Saludos,
1312. Marx Tucto Tarazona 8 abril, 2011 en 10:15 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolome,le escribia para consultarle, antes de ello le comemto estaba revisando unos planos de estructuras(plano de aligerado) de una edificacion aporticada en cual pude ver que las columnas son 25x50cm la losa aligerada es techado en una solo sentido, las vigas paralelas al sentido de techado son de 50X25 y tienen refuerzo longitudinal de diametro 3/4" chequeando la longitud de desarrollo del gancho no cumple en la dimension de 25cm de la columna en donde la viga es discontinua mi consulta era que si el chequeo de ldg solo se hace en una sola direccion de la columna en este caso el lado de 50cm en cual si cumole el ldg y mas no en el lado de 25cm en el cual no cumple, le estare muy agredecido por su respuesta. saludos.
1313. Ángel San Bartolomé 9 abril, 2011 en 10:39 am

      Estimado Marx Tucto:

      La longitud de anclaje de una barra, depende del nivel de esfuerzo a la que esté sometida. Por ejemplo, en relación a tu caso, si el momento flector en la viga es muy pequeño, originarará tracciones por flexión reducidos en la barra y ella requerirá poco anclaje. En tú caso, como la viga es paralela a las viguetas del aligerado, es posible que para cargas verticales los momentos flectores en sus extremos sean pequeños, por lo que su refuerzo requeríría poco anclaje, pero habría que revisar la situación sísmica. Para mayor detalle sobre los anclajes, revisa nuestra Norma E.060. Saludos,
1314. pero rodrigies sanches 14 abril, 2011 en 2:16 pm

      como divido el estribaje de una colucna para primera planta y si medisen detayadamnete mejor
1315. Wilder Rios Sánchez 15 abril, 2011 en 1:14 pm

      Ingeniero San Bartolomé tenga un buen día, quisiera felicitarles por la gran ayuda que nos brinda en su blog además de agradecerlo por anticipado por la respuesta a las siguientes interrogantes.
      He construido una casa de tres pisos de albañilería confinada, los dos primeros pisos he utilizado ladrillo industrial de 18 huecos tipo IV, en el tercer piso he utilizado ladrillo solido artesanal.
      En el tercer piso en dos paños he notado fisuras verticales en la albañilería junto a la columna y en otros dos paños he notado fisura vertical en medio de los muros. En el primer y segundo piso no se presentan fisuras, además ya esta revestido.
      Los muros que presentan las fisuras son los que soportan las cargas verticales del techo aligerado. ¿qué pudo originar estas fisuras?
      Quisiera mejorar estos muros fisurados con malla electrosoldada o gallinero de 3/4" ó 1", ¿será una solución adecuada?
1316. Ángel San Bartolomé 15 abril, 2011 en 3:58 pm

      Estimado Pedro Rodríguez:

      Los estribos en las columnas, sean estas de un pórtico o de un muro de albañilería confinada, se diseñan y disponen, de acuerdo a lo que se especifica en las Normas E.060 "Concreto Armado" y E.070 "Albañilería", repectivamente. Allí podrás encontrar incluso la zona a confinar y los espaciamientos mínimos requeridos. Saludos,
1317. Ángel San Bartolomé 15 abril, 2011 en 4:14 pm

      Estimado Wilder Ríos:

      Es difícil responder tu consulta sin saber la causa por la que se produjeron esas grietas. Usualmente surge la grieta vertical en la interfase columna-albañilería por contracción de secado del concreto, especialmente cuando se usa arena con mucho polvo en la preparación del concreto. Las grietas verticales en la parte interna del muro, podrían generarse en las zonas donde existen ventanas, en la unión muro-alféizar, o también por usar ladrillos de muy baja resistencia y con mucho alabeo. Cualquiera sea el caso, profundiza la grieta unos 2cm, la limpias, humedeces y la taponas con mortero 1:3. Después clavas una malla electrosoldada y tarrajeas con un mortero 1:4 la zona afectada. Trata de investigar porqué se presentaron estas grietas. Saludos,
1318. Ivan Soto Ramos 18 abril, 2011 en 10:10 am

      Estimado Ing. Angel San Bartolome me encuentro diseñando una edificacion de concreto armado sobre la que actuan las siguientes cargas:
      CM=carga muerta, CV=carga viva, CS=carga de sismo y CE=empuje lateral de suelo.
      para efectos de diseño he realizado las combinaciones que exige la norma E-060 correspondiente a los incisos 9-1, 9-4, 9-5 y 9-6, adicionalmente a estas combinaciones estaba pensando considerar una combinacion adicional que seria: U=1.25(CM+CV+CE)+CS, esto con el objeto de tener el efecto conjunto y simultaneo de todas las cargas sobre la estructura. Mi consulta era si esta bien que considere esta combinacion adicional o solo basta con las combinaciones que recomienda la norma. De antemano gracias y estare esperando su respuesta, saludos.
1319. Carlos Gutierrez 18 abril, 2011 en 5:24 pm

      Esrimado ingeniero San bartolome , El predimencionamiento de los espesores de muros, ejemplo t=h/20 o t=h/25 es tambien para muros que no tienen diafragma y con repecto a este tema la densidad de muros tambien aplica a estructuras sin diafragma.
1320. Ángel San Bartolomé 18 abril, 2011 en 8:08 pm

      Estimado Ivan Soto:

      El Perú es un país sísmico, por tanto, debes incluir el efecto sísmico en el diseño estructural. En tu caso, el empuje dado por el suelo se incrementa durante un sismo. Saludos,
1321. Ángel San Bartolomé 18 abril, 2011 en 8:14 pm

      Estimado Carlos Gutierrez:

      Para el caso de estructuras que presenten diafragmas flexibles, la Norma de Albañilería E.070 obliga a que todos los muros queden amarrados por una solera. Esta viga otorga cierta acción de diafragma rígido, por consiguiente, los espesores mínimos y la densidad mínima de muros, continúan siendo aplicables. Saludos,
1322. Oscar Fernández Cruz 20 abril, 2011 en 2:08 am

      Hola Angel. Muchas gracias por tus respuestas anteriores. A riesgo de ser pesado, te haré una última consulta sobre lo mismo:
      Cuando se tiene una placa seguida de un muro de albañilería (en un msmo eje), al margen de la posibilidad de independizar ambos elementos con una columneta,
      1) ¿Es o no conveniente unir a la placa con el muro de albañilería mediante alambre horizontal cada cierto número de hiladas?
      2) ¿Y si se usase unas grapas para unir ambos elementos, en lugar de alambre?
      3) Si se hubiese usado (1) y se hubiese producido una grieta en la unión placa-ladrillo ¿Es conveniente usar (2) como método de reparación?
      Gracias por anticipado.
1323. Ángel San Bartolomé 20 abril, 2011 en 3:25 pm

      Hola Oscar Fernández:

      Anteriormente di respuesta a tu consulta (30 de marzo) y vuelvo a ratificarla. Saludos cordiales,
1324. Andres Hickel 3 mayo, 2011 en 6:33 pm

      Buenos dias,

      queria hacerle una consulta sobre muros confinados. Mi pregunta es la siguiente: tengo un muro en 2 plantas (2.9 m de alto por planta) de ladrillo con columnas de 25×13 de confinamiento y solera de 20×13. En una de las columnas desembocan 3 vigas (una de 4,6m y las otras de 3m de luz que soportan una losa). ¿Puedo asumir que las cargas de las vigas se reparten equitativamente en el muro y se analisa el muro por flexion ortogonal al plano con las cargas repartidas o ademas tengo que llevar a cabo un analisis de quiebre en la columna en su lado mas delgado?

      Le agradezco mucho de antemano.

      Saludos desde Ecuador

      Andres Hickel
1325. Ángel San Bartolomé 4 mayo, 2011 en 9:27 am

      Estimado Andrés Hickel:

      El caso que describes corresponde al de una estructura mixta, en donde en la dirección aporticada (transversal al muro de albañilería), debes aplicar las reglas de la Norma E.060 "Concreto Armado". Por ejemplo, allí se exige que las dimensiones mínimas de las columnas sean de 25x25cm y que la cuantía mínima de refuerzo vertical sea 1%, por supuesto que tanto la sección transversal como el refuerzo de esa columna deben ser diseñados mediante la Norma E.060. Aparte agregaría que la deriva máxima en la dirección aporticada sea menor que 0.005 (la Norma E.030 establece 0.007), para evitar que se quiebre la albañilería. En cuanto al diseño del muro, ten en cuenta que la Norma E.070 exige un espesor mínimo igual a h/20, donde "h" es la altura libre de la albañilería. Adicionalmente, la carga (P) proveniente de las 3 vigas mencionadas, genera momento flector PL/2 en el plano del muro, que debe agregarse al momento sísmico que este tiene, salvo que en la columna opuesta se repita la misma condición, en cuyo caso esos momentos producidos por "P" se contrarrestan. Saludos,
1326. pedro flores 8 mayo, 2011 en 12:56 pm

      Ing. San bartolome, mi pregunta es que estoy disenando una edificacion de albanileria de 5 pisos, el problema que tengo es en la cimentacion tengo una capacidad portante de 0.8 kg/cm2, estoy analizando la cimentacion con SAFE y usando cimiento corrido de C. simple y en los resultados me salen tracciones cuando predimensiono por sismo, que otra solucion tendria que aplicar pues ya no tengo espacio para ampliar los cimientos. Otra duda es que el suelero no me da el K debalasto, que bibliografia me recomienda para estimar este parametro. Gracias de antemano.
1327. Ángel San Bartolomé 9 mayo, 2011 en 10:37 am

      Estimado Pedro Flores:

      Sí las tracciones en el suelo son por el momento flector existente en la base del muro, habría que tratar de reducir este momento. Por ejemplo, puedes peraltar las vigas que concurran al muro, también añadir vigas de cimentación coplanares y transversales al muro, dejando que rote la cimentación y añadiendo apoyos elásticos que hagan las veces del suelo. El coeficiente de Balasto puedes verlo en libros de mecánica de suelos, también en este blog y en el blog de concreto armado, aparecen varios artículos del Dr. Genner Villarreal sobre la interacción suelo-estructura. Saludos,
1328. Ivan Zapata 12 mayo, 2011 en 10:31 am

      Ing. San Bartolomé:

      Lei su articulo sobre el comportamiento sismico del Dry-Wall. En ese caso los muros de ensayo iban enmarcados por elementos rigidos de concreto armado.

      Le pido por favor me de una opinion del siguiente caso:

      Se tiene una estructura de adobe con muros de 45 cm de ancho y de un piso. Se desea construir un segundo piso y se habia pensado en usar el sistema de quincha (usando pies derechos y planchas tipo fibrablock para cubrirlos)

      La pregunta es: Seria posible usar muros de Dry-Wall en lugar de los muros de quincha?. Dado que no podemos disponer de columnas o vigas de concreto para fijar los muros de Dry-Wall en el segundo piso; podrian estos muros ir solos como si fueran de quincha? Se podria disponer solo de una solera de madera o concreto sobre el muro de adobe a fin de fijar los rieles.

      Le agradezco de antemano su opinion. Muchos saludos,
1329. Ángel San Bartolomé 12 mayo, 2011 en 4:25 pm

      Estimado Iván:

      El sistema Dry Wall nació para ser utilizado como tabique, no como muro portante. Aparte de esto, sería complicado asegurar una buena conexión con el adobe, ten en cuenta que el adobe es rígido y el Dry Wall es muy flexible. No tenemos estudios sobre el híbrido que planteas. Saludos,
1330. Ricardo Gonzales 20 mayo, 2011 en 11:03 pm

      Ingeniero un consulta, si tenemos un portico de 4.50 metros de luz, cuyas columnas son de 40×40 y dentro de este tramo existe un muro de 2.20 metros de longitud, al colocar una columna del mismo ancho (digamos 15×50) en el extremo del muro para confinar ese paño de ladrillos y utilizar una viga de 40×40 que amarre las columnas grandes. ¿Como considero la distribucion de estribos?, de extremo a extremo (entre las columnas de 40×40) o entre cada paño formado al colocar la columna de 15×50. Muchas gracias de antemano.
1331. Ángel San Bartolomé 21 mayo, 2011 en 4:57 pm

      Estimado Ricardo Gonzáles:

      Da la impresión que el muro que refieres es un tabique y que la columna adicional que mencionas es una columna de amarre y no de confinamiento (si el muro fuese confinado se requeriría por lo menos 2 columnas). Si este fuese el caso, lo más conveniente es aislar al tabique, en caso contrario se convertiría en un muro portante constituyéndose en un elemento vertical adicional en la estructura del pórtico, que modificaría su patrón de esfuerzos y deformaciones. Saludos,
1332. Juan Luis Clavo V. 23 mayo, 2011 en 1:00 am

      Ing San Bartolome le escribo por que tenga una consulta y es la siguiente:

      Tengo un muro de ladrillo que en un extremo esta confinado por una columna de 13x13cm y en el otro extremo por razones de densidad de muros se ha considerado una columna de 13x100cm siendo los 100cm perdiculares al muro.
      En este caso como debo hacer la seccion transformada. Es decir transformo el concreto en albañileria y luego con la nueva longitud reviso el tema del ancho efectivo, o todo lo contrario.
      Gracias por su atencion.
1333. Ángel San Bartolomé 23 mayo, 2011 en 10:48 am

      Estimado Juan Luis Clavo:

      Para la revisión de la densidad mínima en la dirección del muro en cuestión, se usa t = 13cm y L = longitud total del muro incluyendo sus columnas. Para la dirección perpendicular al muro en cuestión, y donde existe la placa de 13x100cm, se usa L = 100cm y t = 13(Ec/Em), donde Ec/Em es la relación de módulos de elasticidad entre el concreto y la albañilería. Saludos,
1334. Juan Hurtado 23 mayo, 2011 en 11:07 am

      Ing. Ángel, le escribo para hacerle la siguiente consulta: en edificios de albañilería confinada ¿cumplen alguna función las zapatas?; Un amigo me decía que cuando las columnas de confinamiento se encuentran a una distancia de 3.5m ó más era necesario incluir zapatas a estas columnas debido a que son mucho más rígidas que los muros de ladrillo, por lo que absorbían mucho más cargas que el muro. Yo tenía entendido que las columnas en albañilería confinada funcionaban solamente como elementos de amarre, esto debido al proceso constructivo.

      Atte, Juan H.
1335. Ángel San Bartolomé 24 mayo, 2011 en 11:43 am

      Estimado Juan Hurtado:

      En un muro portante de albañilería confinada, las columnas de confinamiento llevan una parte de la carga vertical, que se puede evaluar repartiendo la carga total en proporción a la rigidez axial de cada elemento (EA/h). También, durante los sismos, el momento flector en la base del muro genera cargas axiales importantes en las columnas. Sí la carga vertical resultante en la columna (P) es excesiva, tal que que "P" dividido entre el área de la zona circundante del cimiento corrido sobrepase al esfuerzo admisible del suelo, se requiere añadir zapatas en estas columnas. Saludos,
1336. César Quiroz 1 junio, 2011 en 9:37 pm

      Estimado ingeniero le saluda un estudiante de ingeniería civil, le escribo con motivo de un inquietud académicoa referente al diseño de muros curvos para la albañileria le suplicaría que me enviase cualquier información respecto al tema o me responda en el block
1337. Ángel San Bartolomé 2 junio, 2011 en 11:57 am

      Estimado César Quiroz:

      Para el análisis de muros curvos, puedes emplear elementos tipo "wall" o mallas de elementos finitos. El problema está en su diseño, que yo sepa no hay bibliografía al respecto por ser muros pocos comunes. En ese sentido mi recomendación sería que ante cargas sísmicas (asociadas al sismo severo) perpendiculares al plano y contenidas en el plano, la albañilería responda elásticamente, sin que los esfuerzos axiales de tracción o los esfuerzos cortantes excedan a las resistencias unitarias de rotura respectivas. Saludos,
1338. javier 2 junio, 2011 en 12:39 pm

      hola ing. podria decirme o brindarme un folleto para hacer la descarga respectiva. bueno quiero saber como calcular la longitud del refuerzo negativo de una losa aligerada ya que esta longitud tambien depende de la luz de un ambiente. tengo entendido que existe formulas para eso.
1339. Ángel San Bartolomé 3 junio, 2011 en 10:31 am

      Estimado Javier:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto daré respuesta a tu consulta. No acostumbro responder mensajes anónimos. Saludos,
1340. Rafael Balbuena 8 junio, 2011 en 7:13 pm

      Ingeniero San Bartolome:

      Primero le felicito por tan valiosos
      aportes. Soy ingeniero civil y vivo en Republica Dominicana. En verdad no conocia personas tan abiertas a compartir el conocimiento como usted y el Dr. Genner. Lamentablemente en mi pais, no hay personas como ustedes o al menos en mis investigaciones a traves de la web no he encontrado. Me gustaria saber si ustedes imparten los diplamados o maestrias de manera virtual. Estoy muy interasados en ellos.
      Les felicito nuevamente y que Dios los bendiga siempre.
1341. Bryan Alexander Figueroa Heresi 9 junio, 2011 en 4:38 am

      Disculpe soy estudiante de Ing. Civil y no encuentro una fuente donde explique sobre la rigidez por flexión y la rigidez por corte de un muro para luego demostrar la formula siguiente:

      R=(Em*t)/(4*(h/L)^3+3*(h/L)) que usa en albañilería.

      Este problema no me permite avanzar en el curso. ¿No sé que hacer? Quisiera conocer al menos un poco de aquella rigidez por flexión y por corte que le menciono.
1342. Ángel San Bartolomé 9 junio, 2011 en 11:56 am

      Estimado Rafael Balbuena:

      Muchas gracias por sus palabras. En relación a tu consulta, en nuestra especialidad la PUCP no ofrece diplomados ni maestrías virtuales, sólo hay presenciales, salvo un curso de la maestría que es semi-presencial. Espero que en el futuro lo tengamos. Saludos cordiales,
1343. Ángel San Bartolomé 9 junio, 2011 en 12:01 pm

      Estimado Bryan Figueroa:

      En los libros de resistencia de materiales y de estructuras aparecen expresiones para determinar los desplazamientos por flexión y por corte de una barra sujeta a una fuerza determinada. En base a esas expresiones, puedes dividir la fuerza entre el desplazamiento total para hallar la rigidez lateral.
1344. Verónica García V 16 junio, 2011 en 1:04 pm

      Ing. Ángel,le escribo para que me pueda orientar, mi familia intenta remodelar nuestra vivienda de unifamiliar a multifamiliar, la casa actual 200 m2 ( 20*10) tiene 2 pisos y queremos construir 5 pisos ( 2 dep. por piso), las columnas existentes estan a 0.80 cm de profundidad, y en los planos de remodelacion nos proponen reforzar con nuevas columnas a 1.50 de profundidad, asimismo se pretende que las columnas existentes continuen hasta el 5 piso, la pregunta es ¿ Pueden las columnas existentes tener diferente profundidad que las nuevas? Escuche que ya no tendrian funcionalidad. Por favor orienteme.
      Muchas Gracias de antemano
1345. NEHEMIAS NEIRA GARCIA 17 junio, 2011 en 12:20 am

      Ing. muchas gracias por las informaciones que biene dando en su blog y de antemano felicitarlo; quisera hacerle una consulta.Estoy estructurando una vivienda de albañileria armada y estoy utilizando el ladrillo kki 18 huecos.Estaria bien utilizar ese tipo de ladrillo o que ladrillo me recomienda para obtener unos cálculos correctos.por favor si fuera tan amable especificame las dimensiones.saludos
1346. Ángel San Bartolomé 17 junio, 2011 en 12:09 pm

      Estimada Verónica García:

      No hay problemas conque las zapatas tengan distintos niveles en su fondo, con tal que estén lo suficientemente alejadas como para que las presiones de la zapata menos profunda no afecten a la más profunda. Para esto, puedes suponer que las presiones en el suelo se distribuyen siguiendo una línea a 45 grados medida desde el borde de la zapata. Por otro lado, espero que hayan hecho un rediseño de toda la estructura existente, incluyendo al techo de la azotea que usualmente se diseña para una sobrecarga inferior a la que tendrá la estructura futura. Saludos,
1347. Ángel San Bartolomé 17 junio, 2011 en 12:13 pm

      Estimado Nehemías Neira:

      Puedes emplear cualquier ladrillo para la construcción de muros portantes, con tal que cumplan con las especificaciones señaladas en las tablas 1 y 2 de la Norma E.070, documento que lo puedes descargar de este blog. Saludos,
1348. Giovanna Rios 19 junio, 2011 en 11:10 am

      Ing. una consulta para el caso de una vivienda de dos pisos esta ubicado en una zona arenal por el cerro, de lo que he visto en una esquina de la fachada se esta rajando internamentes desde la cimentacion, tambien del interior en la sala se esta rajando en la esquina que solucion podria hacer. Saludos
1349. Ángel San Bartolomé 20 junio, 2011 en 7:34 pm

      Estimada Giovanna Ríos:

      El problema que tiene la vivienda posiblemente se deba a asentamiento diferencial del suelo. En este caso debe consultar con un especialista en suelos para que trate de estabilizar al suelo antes de efectuar la reparación de la vivienda, caso contrario, el problema de fisuración continuará. Saludos,
1350. Luis Jaime 25 junio, 2011 en 7:28 pm

      Hola Ing. una consulta para una construccion de albañileria confinada de 4 pisos el uso de ladrillos solidos artesanales (sin huecos)para el primer piso seria mejor que hacerlo con ladrillo de 18 huecos, tengo esa duda ya que las ladrilleras rex, lark o piramide no venden ladrillos 100% solidos y el problema del ladrillo de 18 huecos es que cumpla el 70% o mas de area bruta, ya que la norma E070 indica para las zonas sismicas 2 y 3 ladrillo solido industrial y casi descarta el solido artesanal
1351. PAICO SAAVEDRA SEGUNDO 26 junio, 2011 en 1:24 pm

      hola ing. Angel, ley su libro Analisis de edificios y me parecio muy interesante, pero una de las partes que mas me atrajo fue la parte donde habla de las escaleras y su contribucion a la rigidez lateral si son consideradas parte del analisis, y decidi realizar mi tesis basado en eso…el tema de mi tesis sera referido al APORTE QUE BRINDAN LAS ESCALERAS A LA RIGIDEZ LATERAL DE LOS EDIFICIOS COSA QUE ES DE GRAN AYUDA Y GENERARIA ECONOMIA A LA HORA DE LA CONSTRUCCION, me gustaria que me oriente sobre este tema si no fuera tanta molestia…soy alumno de la universidad CATOLICA SANTO TORIBIO DE MOGROVEJO de la ciudad de chiclayo. Espero pueda ayudarme orientandome sobre el tema y dandome pautas…muchas gracias.
1352. Ángel San Bartolomé 27 junio, 2011 en 11:46 am

      Estimado Luis Jaime:

      De acuerdo a la Tabla 2 de la Norma E.070, en la zona sísmica 3 (Costa) no puede emplearse ladrillos artesanales en la construcción de muros portantes de edificios de 4 pisos. En cuanto a la segunda parte de tu consulta, estás equivocado, revisa los catálogos de las fábricas usando los enlaces que aparecen en este blog. Espero que tu apellido sea Jaime. Saludos,
1353. Ángel San Bartolomé 27 junio, 2011 en 11:49 am

      Estimado Segundo Paico:

      Para consultas relacionadas a tu tesis, escríbeme a mi correo personal. Saludos,
1354. SEGUNDO PAICO SAAVEDRA 27 junio, 2011 en 9:45 pm

      hola ing. Angel, buenas noches me podria facilitar su correo para hacerle la consulta de mi tema de tesis porfavor…se lo agradeceria mucho…..
      gracias de antemano.
1355. Luis Jaime 29 junio, 2011 en 5:14 pm

      Hola ing. gracias x la anterior respuesta, mi apellido es jaime jeje, bueno busque en los enlaces de las ladrilleras pero en sus catalogos virtuales no aparece ladrillo solido sin huecos, bueno entonces unas preguntas:
      el ladrillo KK de 18 huecos esta bien para una edificacion de 5 pisos?
      En los elementos de confinamiento los estribos deben ser minimo 6mm es decir puedo escoger entre 1/4" y 3/8" eso depende de mi?
1356. Ángel San Bartolomé 30 junio, 2011 en 4:32 pm

      Estimado Segundo Paico:

      Mi e-mail es asanbar@pucp.edu.pe. Aunque bastaba con replicar la respuesta anterior haciendo click sobre el nombre para obtener la dirección, o leer con atención el blog, donde también aparece la dirección. Saludos,
1357. Ángel San Bartolomé 30 junio, 2011 en 4:37 pm

      Estimado Luis Jaime:

      Es necesario que leas la Norma E.070, allí aparece la definición de ladrillo sólido y la manera de calcular los estribos. Para otra ocasión debes indicar tu apellido, en caso contrario tu consulta será eliminada, o simplemente será ignorada. Saludos,
1358. Luis Jaime Moreno 1 julio, 2011 en 10:22 pm

      hola ing. gracias x la respuesta unas consultas: la cimentacion en albañileria confinada solo esta compuesta por cimientos corridos y no por zapatas y si es asi el cimiento corrido se debe vaciar todo en conjunto es decir monolitico? y seria necesario el uso de vigas de cimentacion en una edificacion de 4 pisos mas sotano asi el suelo sea regular?
1359. Ángel San Bartolomé 4 julio, 2011 en 10:33 am

      Estimado Luis Moreno:

      Las cimentaciones se diseñan y este diseño depende de las propiedades del suelo así como de las acciones actuantes, e incluso de las circunstancias en que estemos. Por ejemplo, para el caso de una estructura mixta compuesta por pórticos en una dirección y albañilería confinada en la otra, donde las columnas del pórtico son a su vez confinamientos del muro, se requeriría usar zapatas para las columnas y cimiento corrido para el muro, por la alta carga axial que bajaría por la columna. En cuanto a las vigas de cimentación, puedes usarlas incluso en suelos de alta calidad, por ejemplo, para disminuir el momento flector en la base del cimiento. Saludos,
1360. Oscar Fernández Cruz 5 julio, 2011 en 2:56 pm

      Hola Ángel. Tengo gusto en saludarte. Me proponen la siguiente pregunta, con respuestas de opciones múltiples incluidas. Creo tener la respuesta, pero quisiera saber cuás es para tí y por qué razones Gracias anticipadas Pregunta:
      P) En una edificación convencional con muros de albañilería confinada, indicar a qué solicitaciones de diseño está sometida una columna de confinamiento típica.

      a) Momento flector y fuerza cortante
      b) Momento flector y fuerza normal
      c) Fuerza normal y fuerza cortante
      d) Fuerza normal
      e) Fuerza cortante
1361. Ángel San Bartolomé 6 julio, 2011 en 4:07 pm

      Hola Oscar Fernández:

      Es una pregunta que alguna vez puse en algún examen. La respuesta es "C", debido a que la columna de confinamiento no puede deformarse por flexión al estar conectada a la albañilería, es decir, no tiene curvatura propia. Cosa contraria ocurre en una columna que enmarca a un tabique de albañilería, donde al deformarse el pórtico (sea por carga vertical o sísmica) se separa de la albañilería, excepto en las esquinas. Saludos,
1362. Pablo alcazar 10 julio, 2011 en 12:37 pm

      Saludos respetable Ing. San Bartolome

      Mi pregunta es, para aplicar la alternanacia de cargas vivas, en un edificio aporticado de varios paños en ambas direcciones, es necesario aplicar la anternancia en ambas direcciones, si es asi tendria un gran juego de cargas vivas… y si fuese el caso de EMDL sin vigas seguiria siendo necesario realizar este juego de cargas (no hay redistribucion de momentos). Muchas gracias
1363. Felipe Ortiz 10 julio, 2011 en 12:42 pm

      Ing. San Bartolome, estuve analizando un reforzamiento de una edificacion y tengo problemas en asentamiento, estoy interactuando los asentamientos del safe al etabs… mi pregunta es que luego de asignarle los asentamientos al etabs me salen en algunas columnas solo tracciones, esto sera debido a que el apoyo de esta no se encuentra aun empotrada, ya que el asentamiento ahi es de 2cm… La columna no presenta compresion ni con carga muerta… gracias de antemano..
1364. Ángel San Bartolomé 11 julio, 2011 en 3:25 pm

      Estimado Pablo Alcázar:

      En cuanto a las alternancias de sobrecargas, es suficiente con aplicarlas en forma de damero en simultáneo para las dos direcciones del edificio para hallar los máximos momentos flectores positivos, y sobrecargar todos los tramos para hallar los máximos negativos en los nudos. Para el caso de estructuras compuestas por muros de ductilidad limitada, si las vigas dinteles apoyan sobre muros en ambos lados, estarían biempotradas y no tendrías que hacer ninguna alternancia, bastaría con sobrecargarlas totalmente. Saludos,
1365. Ángel San Bartolomé 11 julio, 2011 en 3:28 pm

      Estimado Felipe Ortiz:

      Una vez que tengas los valores del asentamiento, lo aplicas como desplazamiento de apoyo conocido, sobre la estructura totalmente definida (incluyendo sus apoyos). Saludos,
1366. Peblo Herrera 13 julio, 2011 en 8:55 pm

      Ing. tengo una duda, para calcular el peso de la edificacion, para un analisis estatico, es necesario tomar toda las longitudes de las columnas del primer piso, esto lo digo porque segun las biografias asumen el centro de masas en las losas, con esto se perderia la mitad de peso de las longitudes de las columnas del primer nivel, que se pierden en la cimentacion. Es esto correcto o debo tomar todo el peso de esascolumnas. Esto tambien me serviria para ver si factoro el analisis dinamico de acuerdo a los cortantes.. por eso mi inquietud gracias.
1367. Ángel San Bartolomé 14 julio, 2011 en 3:29 pm

      Estimado Pablo Herrera:

      Cuando una losa de techo se desplaza lateralmente ante los sismos, arrastra una porción de los elementos verticales (columnas y muros portantes) que concurren a ella por debajo y por arriba. Por otro lado, puesto que en el análisis sísmico suponemos que la masa se concentra mayormente en la losa, habrá que agregarle la masa de los elementos verticales indicados, suponiendo aproximadamente que cada uno contribuye con la mitad de su altura. Saludos,
1368. Luis Jaime moreno 17 julio, 2011 en 12:21 am

      Hola Ing. una consulta se puede plantar una columneta para confinar un muro en el sobrecimiento o tiene que ser obligatoriamente en la cimentacion corrida
1369. Ángel San Bartolomé 18 julio, 2011 en 2:54 pm

      Estimado Luis Moreno:

      El refuerzo vertical de una columna de confinamiento debería anclar en el cimiento y no en el sobrecimiento, debido a que el sobrecimiento carece de refuerzo y es del grosor del muro, con lo cual, ante cargas sísmicas perpendiculares al plano del muro, el refuerzo podría palanquear al concreto del sobrecimiento y adios concreto y anclaje. Saludos,
1370. Cristian Flores 20 julio, 2011 en 12:18 pm

      Ing. Sanbartolome quisiera saber que opina de las losas de transferencia y donde pudiera encontrar informacion sobre este sistema.
1371. Ángel San Bartolomé 21 julio, 2011 en 9:23 am

      Estimado Cristian Flores:

      Al comienzo del blog de investigaciones en concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… existe un artículo relacionado con las ventajas y desventajas de los sistemas de ductilidad limitada, al final de ese artículo podrás ver mi opinión sobre las losas de transferencias. En cuanto a referencias sobre su diseño, en ese mismo blog aparece la adenda a la Norma E.030, donde se indica las consideraciones a tener en cuenta. Saludos,
1372. Oscar Lagos 25 julio, 2011 en 1:14 pm

      Ing. San Bartolome, reciba usted un cordial saludo, quisiera consultarle que si en una losa aligerada no se dejaron las mechas para la continuación de las columnas en el piso superior es necesario picar la losa y anclar en acero de la columna en dicha losa o puedo usar como alternativa la perforación con taladro y la colocación del acero con una resina. Agradeciendo por anticipado sus comentarios quedo de usted
1373. Ángel San Bartolomé 26 julio, 2011 en 10:47 am

      Estimado Oscar Lagos:

      Hemos comprobado experimentalmente que la segunda técnica de anclaje químico que indicas, funciona para el refuerzo vertical de columnetas de amarre correspondientes a parapetos sujetos a carga sísmica perpendicular al plano, pero no hemos hecho ensayos para el caso de columnas de confinamiento de muros sujetos a cargas coplanares, por lo que mi consejo es que uses la técnica tradicional (la primera que describes), empleando resina epóxica para unir el concreto nuevo con el existente. Saludos,
1374. Enrique Lazo 29 julio, 2011 en 5:57 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolomé
      Mi consulta es: En un muro no portante de albañilería confinada por elementos de concreto armado cuyo uso será para un cerco perimétrico, en el cual se utilizará como unidades de albañilería a bloques de concreto vibrado de 15x20x40, sólo basta con diseñar los arriostres o es necesario reforzarlo con acero longitudinal vertical y grout en el interior el muro.
      Agradezco de antemano la atención que le brinde a mi consulta.
1375. Armando Cáceres 30 julio, 2011 en 12:33 am

      Estimado ingeniero, mi consulta radica en lo siguiente, se tiene una edificación de 15×32 m. aproximadamente, 04 niveles y uso comercial, al fondo existe un ascensor de 4.50 m2 aprox., el problema que tengo es que al proyectarse la caja de ascensor al fondo de la edificación, se genera esfuerzos torsionales, y lamentablemente no es posible utilizar muros en la parte frontal para equilibrar la rigidez, ya que el 2, 3 y 4 nivel presenta muros bajos. Ingeniero ¿Es posible equilibrar la rigidez en la parte frontal usando pórticos de secciones robustas?, digamos dos pórticos robustos y el resto con secciones más bajas. ¿Qué otra alternativa podría recomendarme?. De que manera matemática se podría justificar la existencia de torsión en la edificación?. Muchas gracias de antemano.
1376. Ángel San Bartolomé 1 agosto, 2011 en 7:49 pm

      Estimado Enrique Lazo:

      Puesto que se trata de un muro no portante, puedes emplear unidades huecas en la albañilería. En este caso, no requieres rellenar las celdas con grout ni usar refuerzo interno. Pero ten en cuenta que aparte de diseñar los arriostres, debes verificar a la albañilería simple ante cargas sísmicas perpendiculares al plano, si no pasa, recién deberías preocuparte en rellenar las celdas y emplear refuerzo mínimo para controlar la contracción de secado del grout. Saludos,
1377. Ángel San Bartolomé 1 agosto, 2011 en 7:55 pm

      Estimado Armando Cáceres:

      Hay varias formas de controlar la torsión que indicas: 1) Dejando que ella exista y si superas el límite indicado por la Norma Sísmica E.030, haces el análisis dinámico y reduces R; 2)Haciendo que la caja del ascensor se convierta en un pórtico con tabiques aislados; 3) Incrementando la rigidez lateral de los elemntos transversales, ellos al estar conectados a la losa de techo, también controlan la torsión; 4) Usar la solución que tú mismo planteas. Saludos,
1378. Doko 2 agosto, 2011 en 2:56 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolomé

      Estoy modelando una vivienda 8×11 de area de 2pisos + azotea de albañileria en etabs y me arroja distorsiones inelasticas la mayor de 0.0002 siendo la maxima segun E-030 0.005, eh considerado columnas 25×25 en las eskinas y centrales, en los costados 15×40 por arkitectura, modo 1=0.2375.
      Sera necesario desrigidizar un poco mi estructura, dismiyendo muros? espero su comentario a lo escrito. Gracias
1379. Ángel San Bartolomé 3 agosto, 2011 en 6:25 pm

      Estimado Doko:

      Favor de identificarte indicando tu nombre y apellido, y con mucho gusto responderé tu consulta. Saludos,
1380. Cesar Zegarra L. 4 agosto, 2011 en 9:38 am

      Disculpe usted el descuido de mi parte, y asi mismo le reitero mi preocupacion el la pregunta arriba mencionada, muchas gracias.
1381. Ángel San Bartolomé 4 agosto, 2011 en 3:22 pm

      Estimado Cesar Zegarra:

      Las estructuras ideales contra los terremotos son aquellas que tienen poca masa y alta rigidez. Poca masa para que las fuerzas sísmicas sean pequeñas y alta rigidez para que la estructura se comporte como un bunker, donde los desplazamientos laterales son mínimos; son los desplazamientos los que producen daños tanto en la estructura como en los elementos no estructurales. Por eso no te conviene reducir la rigidez, salvo por razones de arquitectura, y si la deriva está por debajo de la máxima permitida, perfecto. Saludos,
1382. Fabricio Vargas 7 agosto, 2011 en 7:28 pm

      Saludos Ing. San Bartolome mi consulta es la siguiente, estoy diseñando un edificio de MDL y al diseñar al corte estos muros, la norma E060 me dice: cuando la carga axial es menor a PN<0.10xfcxAc, se debe considerar Vc=0, y el Vs aporta toda la resistencia, luego de mis calculos, y por la arquitectura y ademas que estos edificios son para vivienda, ningun muro supera este requisito, con lo cual estaria despreciando el aporte del concreto y tendria que aumentar el acero horizontal en la mayoria de mis muros, es esto correcto, o para el caso de estos edificios se desprecia esta correccion ya que en la adenda a MDL no habla de esto. La losa es macisa de 12 cm.
      Agradesco desde ya su valioso criterio.
1383. Ramón Salazar 8 agosto, 2011 en 11:04 am

      Bueno días Ing. San Bartolomé.

      Ingeniero mi consulta se basa en la economía de la construcción de muros de albañilería. Es decir que criterios puedo adoptar para reducir los costos, por ejemplo para el caso de un cerco perimétrico, una idea que tenía en mente es la de reducir la altura del cerco y la altura reducida cambiarla por alambres de acero.
      Otra consulta es la siguiente como podría, garantizar condiciones óptimas interiores de temperatura evitando el uso de equipos de climatización. Como podría ser la configuración del muro, los vanos como podrían ir ubicados.

      Ing. Bartolomé le agradecería poder dar solución adicional a las consultas que le he planteado. Le estaré muy agradecido.
1384. Ramón Salazar 8 agosto, 2011 en 11:11 am

      Ing. San Bartolomé

      Todo lo preguntado anteriormente se encuentra en el contexto de Subestaciones Eléctricas. Donde se pretende garantizar las condiciones óptimas de temperatura es la Sala de Control de Equipos.
1385. Ángel San Bartolomé 8 agosto, 2011 en 11:51 am

      Estimado Fabricio Vargas:

      Aunque no comparta la especificación que indicas de la Norma E.080, hay que acatarla, incluso para los sistemas de ductilidad limitada. En los reglamentos antiguos del ACI, la resistencia al corte de los muros se calculaba, cualquiera que sea la magnitud del esfuerzo axial, exceptuando el caso de tracciones, como el aporte dado por el concreto (Vc) más el aporte dado por el refuerzo horizontal (Vs), lo cual lo verifiqué mediante varios ensayos (mira el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… )donde se nota en los gráficos V-D cómo el refuerzo horizontal empieza a trabajar después que se produce el agrietamiento diagonal del concreto. Sin embargo, esa disposición fue cambiada. Saludos,
1386. Ángel San Bartolomé 8 agosto, 2011 en 12:00 pm

      Estimado Ramón Salazar:

      Para abaratar costos en los cercos, puedes emplear los materiales más económicos que existan en el mercado, con tal que que cumplas con las especificaciones mínimas de la Norma E.070 en cuanto al diseño estructural. Por otro lado, para optimizar la climatización de los ambientes, los vanos deberían ser lo más pequeños posibles, cumpliendo con las normas de arquitectura; también podrías emplear aislantes térmicos en los muros, como FISITERM (búscalo en Internet). Saludos,
1387. Sofia Salazar 17 agosto, 2011 en 9:23 am

      ing. saludos soy estudiante de arquitectura, mi consulta es:¿cuales son las desventajas del uso de tecnopor en losas aligeradas?, y si el ladrillo es mejor que el tecnopor, aunqe cumplan ambos simplemente la funcion de relleno.
1388. Ángel San Bartolomé 17 agosto, 2011 en 3:14 pm

      Estimada Sofía Salazar:

      La principal ventaja de emplear bloque de tecnopor en reemplazo de los de arcilla o de concreto en los aligerados, es la disminución del peso de la estructura, lo cual repercute en la disminución de las fuerzas sísmicas, y por ende, en la disminución de las secciones y el refuerzo de la estructura; asimismo, mejora la acústica. La desventaja es que no incrementa la rigidez del techo, aunque éste sigue comportándose como diafragma rígido, hay que usar una malla para tarrajear el techo, aunque también podrías cubrirlo con un falso cielo, que a mi no me gustan porque se desprenden durante los terremotos, y que ante un eventual incendio, despiden gases tóxicos. En fin, todo tiene su pro y su contra. Saludos,
1389. Oscar Lagos 24 agosto, 2011 en 5:40 pm

      Ing. San Bartolome, reciba usted un cordial saludo, mi consulta es que quiero modelar viviendas de albañilería en etabs ,que consideraciones debo tener para tal fin o si existe algún texto al cual pueda acudir. Agradeciendo su atención quedo de usted
      Atte
      Oscar Lagos
1390. Ángel San Bartolomé 25 agosto, 2011 en 9:41 am

      Estimado Oscar Lagos:

      Para el análisis estructural puedes emplear cualquier programa de cómputo y técnica de modelaje, con tal que cumplas con las especificaciones de las normas E.030 (sísmica) y E.070 (albañilería). En cuanto a los programas, debes leer sus manuales, puedes también leer el capítulo C09 "Análisis Sísmico", de mis apuntes del curso Albañilería Estructural, que aparece en la parte final de este blog. Saludos,
1391. Marx Tucto Tarazona 29 agosto, 2011 en 9:34 am

      Estimado Ingeniero en la construcción de una edificación de 3 niveles ( techo aligerado plano) en la que estaba participando en el cieloraso del ultimo nivel (de cemento arena) se ha cuarteado mientras que de los niveles 1 y 2 no presenta este problema Ing. Ángel mi consulta era a que se debería y que me recomendaría para solucionar este problema. Gracias y de antemano muchas gracias
1392. Ángel San Bartolomé 29 agosto, 2011 en 8:27 pm

      Estimado Marx Tucto:

      El problema que mencionas generalmente ocurre cuando se utiliza arena con mucho polvo que aumenta la contracción de secado de la mezcla, también cuando la mezcla contiene cemento en exceso. Pero, si empleaste los mismos materiales en los 3 pisos, y en los 2 primeros no hubo problemas, entonces pudo deberse a efectos de temperatura en la azotea, en cuyo caso debería colocarse algún aislante. Saludos,
1393. Joel Rendon 2 septiembre, 2011 en 4:17 pm

      Previo Cordial Saludo

      Ing Angel me dirijo a su persona para solicitarle en mi calidad de estudiante de ingenieria civil de la Universidad Andina del Cusco,un tema de tesis en la rama que ud realizo su postgrado.

      Conociendo de su amplio conocimiento y experiencia para mi seria un honor ser capaz de desarrollar un tema de tesis para optar el titulo profesional y que mejor como asesor.

      Si fuese factible mi peticion, espero pueda colaborarme ya que soy un estudiante huerfano de padre que desea desenvolverse y lograr sus sueños empezando talves con este primer paso.

      Mi correo es joerend@gmail.com
      Espero pueda contar con su ayuda y colaboracion.
      Sin mas que decir me despido con un apreton de manos.

      Joel Moises Rendon Cahuana
      Est. Ing Civil – 8 avo Semestre
      Universidad Andina del Cusco
1394. Ángel San Bartolomé 3 septiembre, 2011 en 3:11 pm

      Estimado Joel Rendon:

      Un tema de tesis como el que deseas, podría ser la distribución en la altura de las fuerzas de inercia en las edificaciones de albañilería. Para un análisis estático, nosotros adoptamos una distribución de fuerzas del tipo triangular, la cual es adecuada para edificaciones aporticadas, donde la mayor masa se concentra a la altura de los niveles, pero para las edificaciones de albañilería y también con muros de concreto, la masa de estos muros es importante y tiene una distribución uniforme a lo largo de la altura. Este estudio lo podrías hacer con el SAP2000, en el rango elástico y usando un análisis dinámico tiempo-historia. Saludos,
1395. Victor Cruz. M. 5 septiembre, 2011 en 1:23 am

      Saludos Ing Angel San Bartolome
      Mi pregunta es sobre: tengo un portico en auditorio segun arquitectura de 12m de luz libre e predimensionado la viga de concreto armado L/10 = 1.20m de altura de viga constante…(ancho =0.40m)
      1.-Hasta cuanto podria reducir la altura de la viga en el centro de luz, para lograr una viga de seccion variable en arco??? el portico es continuo en 4 pisos.y la separacion entre porticos es de 4.50m y sera losa aligerada de 20cm)
      2.- cuanto de deflexion estaria permitido a su criterio en el centro de luz…segun la norma E-060 me daria una deflexion de 5 – 6 cm permisible…pero a mi parecer esto estaria asujero a vibracion en su vida util..hasta cuanto podria permitir?.
      3. que criterio de predimensionamiento de viga de grandes luces (a su parecer cual seria un prediemnsionamiento adecuado)
      4. es adecuado si utilizo una viga postensada..o que deficiencia tendria en usos de auditorios den 4 pisos.

      agradesco sus respuestas como siempre
      me despido atte
1396. Ángel San Bartolomé 5 septiembre, 2011 en 6:38 pm

      Estimado Víctor Cruz:

      Que yo sepa, no hay expresiones para predimensionar vigas de sección variable en forma de arco. Mi consejo es que procedas por tanteos hasta optimizar la sección, buscando que pase por esfuerzos y deflexiones. Saludos,
1397. Ángel San Bartolomé 6 septiembre, 2011 en 10:57 am

      Estimado Víctor Cruz:

      Trasladé tu consulta a uno de los mejores calculistas y con amplia experiencia en nuestro medio, el Ing. Antonio Blanco, su respuesta fue la siguiente:

      Para 12m de luz, un solo tramo, supondremos columnas de 40x80cm y entonces la viga podrá tener 40×90 cm. Hay que hacer el número pero ese debe ser el orden.

      Sí se puede hacer la viga acartelada, para tratar de disminuir el peralte hacia el centro, pero el ahorro es relativo frente a la dificultad de colocación de fierros y encofrado. Podrían intentar disminuir a 40x70cm al centro.

      Para la deflexión puede especificarse contraflecha de por lo menos 3 a 4cm y no habrá problema de flecha total.

      No se justifica postensado para 12m. Un predimensionamiento para vigas de concreto de luces grandes podría ser L/12.

      Si la estructura tendrá cuatro pisos con una sola crujía de 12m (en esa dirección), habrá que considerar muros o placas para mejorar la rigidez lateral.

      Saludos,
1398. vonny flores villar 6 septiembre, 2011 en 3:45 pm

      quisiera saber si cuando se porduce la corrosion; cuanto porciento tiene que estar corroido para eliminar o sustituir el acero de refuerzo. gracias
      y tiene que ver algo el grado de fluencia del acero ?
1399. Ángel San Bartolomé 7 septiembre, 2011 en 10:04 am

      Estimado Vonny Flores:

      Lo que debes hacer es evaluar la capacidad resistente del elemento (viga, columna, muro o losa) con problema de corrosión, empleando el refuerzo existente, para ver ver si tiene resistencia en exceso en comparación con el esfuerzo actuante, eso te permitirá decidir hasta cuánto es posible reducir el diámetro de la barra. Por ejemplo, si hubiese un 30% de sobrerresistencia, podrías aceptar una reducción en el diámetro de la barra en un 25%. Saludos,
1400. melissa y 7 septiembre, 2011 en 10:33 am

      buenos dias, queria hacerle una consulta: estos dias he estado observando en varios edificios contruidos con P-10 que debido no se si a la humedead o que.. han estado apareciendo manchas verdes, como hongos entre intersecciones de muro y techo, no se si usted pueda ayudarme a solucionar este problema, mmmm me imagino que podria utilizar algun aditivo, o es normal que aparescan, o en todo caso este sistema constructivo tiene esas deficiencias.
1401. Ángel San Bartolomé 8 septiembre, 2011 en 9:40 am

      Estimada Melissa Yaranga:

      Trasladé tu consulta al Ing. Alejandro Garland S., Gerente Comercial de CML LACASA, fábrica que produce las placas P-7, P-10, P-14, y su respuesta fue la siguiente:

      El tema de hongos, no es algo que tenga que ver con nuestro producto o nuestro proceso constructivo, sino más bien con la humedad del ambiente y la ventilación que podamos darle. Nuestros productos no tienen hongos en su interior. Normalmente, estos provienen del ambiente y aparecen cuando hay mucha humedad y poca ventilación.

      Saludos,
1402. Guilmer Victorio 9 septiembre, 2011 en 12:29 pm

      ing, quisiera saber si usted da asesorias en temas relacionados a diseño en albañileria para tesis.
      muy agradecido
1403. Ángel San Bartolomé 12 septiembre, 2011 en 9:57 am

      Estimado Guilmer Victorio:

      Siempre y cuando se trate de temas académicos, no hay problema. Escríbeme a mi correo para concertar una reunión. Saludos,
1404. Jose luis Perez Gonzales 12 septiembre, 2011 en 4:50 pm

      ingeniero buenas tardes me llamo jose luis perez gonzales y soy un alumno de la universidad continental de ciencias e ingenieria de la ciudad de huancayo, le escribia ya que estoy empezando a elaborar una tesis que consiste en el mejoramiento de las unidades de albañileria(ladrillos) de la zona, ya que hicimos estudios y tambien por medios tesis anteriores poder concluir que las unidades artesanales de esta region no alcanzan ni siquiera la resistencia minima que estipula la Norma E.070 es por ello nuestra inquietud y quisiera que usted me ayude diciendome si esta tesis seria factible de realizar y si asi fuera dede que punto tendria que enfocarlo ya que mi meta es llegar a obtener como minimo la resistencia minima que estipula la norma llegando a clasificarla dentro de ella para usarlo con fines estructurales y asi poder aportar con un granito de arena al desarrollo del pais y de nuestra zona, espero su pronta respuesta y de antemano muchas gracias
1405. Ángel San Bartolomé 13 septiembre, 2011 en 9:28 am

      Estimado José Luis Pérez:

      Para casos donde no se cumpla lo estipulado en la Norma E.070, se da la facultad al calculista que demuestre lo contrario. Por ejemplo, podría usar los ladrillos que mencionas, siempre y cuando se indique en los planos los valores f´m y v´m con los cuales se diseñó a la edificación, y que estos valores sean verificados mediante ensayos. En cuanto a mejorar la resistencia a compresión de los ladrillos, esto es algo que depende de diversos parámetros: materia prima, amasado, moldeado, secado y cocción, por lo que tendrías que analizar todos estos factores, siendo los principales las técnicas y equipos empleados para moldear y coccionar al ladrillo. Saludos,
1406. Jinet Salazar. O 13 septiembre, 2011 en 11:36 am

      Estimado Ing. Angel San Bartolomé, soy de la ciudad de chiclayo, en esta ciudad la forma de construccion tipica si podriamos llamarlo asi, es la de construir muros en una direccion perpendicular a la fachada y porticos de concreto en la otra direccion, mi preguntas son ¿como se les podria denominar a este tipo de sistemas construcctivos?, y como podria realizarse adecuadamente este tipo de construccion, ya que por ser tipica de la ciudad no prodra cambiarse la mentalidad de este tipo de construcciones. agradezco de antemano su ayuda… gracias..
1407. Jimmy Santander 13 septiembre, 2011 en 11:00 pm

      Ing. San Bartolome, tengo una consulta sobre la altura en que debe anclar la viga de cimentacion en la zapata, cual es la mas recomnedable?. Ademas de en el caso de encima de la VC habria un muro de albañileria ¿seria necesario colocar un cimiento corrido encima de la viga de cimentacion?
1408. Ángel San Bartolomé 14 septiembre, 2011 en 3:14 pm

      Estimado Jinet Salazar:

      El tipo de edificación que indicas se le denomina "sistema mixto". La única precaución a tener en cuenta es que ante acciones sísmicas, la albañilería no puede seguir la deformada del pórtico y termina quebrándose. Este problema se resuelve rigidizando a la dirección aporticada de tal manera que la deriva inelástica máxima no sea mayor que 0.005, a pesar que la Norma sísmica E.030 especifique que la deriva en los pórticos puede ser 0.007. Saludos,
1409. Ángel San Bartolomé 14 septiembre, 2011 en 3:25 pm

      Estimado Jimmy Santander:

      La distancia mínima que debería haber entre el suelo y la base de la viga de cimentación (VC) es 10cm, para que la VC pueda deformarse sin interactuar con el suelo. Mayores detalles puedes verlo en el artículo d-1.1 "Cimentaciones", elaborado por el Ing. Antonio Blanco, que aparece en el blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/con… . Respecto a tu segunda consulta, si se trata de un muro interno, podrías incrementar el peralte de la VC hasta el ras del nivel natural del terreno (NNT); pero para un muro externo, donde se necesita que haya por lo menos una distancia de 30cm entre la base de la albañilería y el NNT, para proteger a la albañilería de la humedad, habría que construir un sobrecimiento sobre la VC. En ambos casos, si el muro fuese portante, habría que considerar estas cargas en el diseño de la VC. Saludos,
1410. Oscar Fernández Cruz 19 septiembre, 2011 en 9:48 am

      Apreciado Ángel: Tengo gusto en saludarte. Te planteo la siguiente consulta. En un edificio de tres pisos, en el Rímac, se ha decidido usar el sistema de muros de ductilidad limitada de 10 cm de espesor. Las siguientes preguntas se basan en el hecho que se trata de un UNICO edificio y no un conjunto de ellos a construirse simultneamente.
      1) Sera conveniente el uso de malla electrosoldada como refuerzo de los muros o ms aconsejable sera uilizar varillas de 8 mm?
      2) Podra usarse cimientos corridos en lugar de platea de cimentacin? O tal vez un cimiento armado, que vendría a ser una especie de viga debajo de los muros?
      Gracias anticipadas y un abrazo.
1411. Ángel San Bartolomé 19 septiembre, 2011 en 6:40 pm

      Hola Oscar Fernández:

      Para el caso de edificios de ductilidad limitada de hasta 3 pisos, nuestra norma permite el uso de mallas electrosoldadas en cualquier piso, por lo que desde el punto de vista estructural no tienes restricción en el uso de la malla, más bien, desde el punto de vista de la construcción el uso de la malla evitaría la partida de habilitación del refuerzo con el consiguiente ahorro económico. De todas maneras, el refuerzo en los extremos de los muros debe ser dúctil. Por otro lado, la mayor parte del Rímac presenta un suelo de alta calidad, por lo que podrías emplear cimiento corrido incluso de concreto simple, dependiendo de la magnitud de los esfuerzos actuantes. Saludos,
1412. Oscar Fernández Cruz 20 septiembre, 2011 en 5:43 am

      Hola Ángel nuevamente. Te voy a molestar una vez más con otra consulta.
      Para una columna que sirve de marco a un tabique de albañilería, tengo entendido que, al deformarse por acción sísmica, la columna se separa del tabique. Esto significaría que la susodicha columna estaría sometida a la acción de momento flector, acompañado de… ¿fuerza cortante y/o fuerza normal? Además ¿es posible la presencia de momento flector SIN fuerza cortante?
      Saludos y gracias, nuevamente.
1413. Jimmy Santander 20 septiembre, 2011 en 10:28 am

      Ing San Bartalome
      Cuando se modela, una estructura de albañileria por medio de elementos finitos, como aplico la restriccion entre los muros y los elementos de confinamiento?
1414. Ángel San Bartolomé 20 septiembre, 2011 en 10:59 am

      Hola Oscar Fernández:

      El caso que te refieres corresponde a una columna estructural (no de confinamiento), que está sujeta a todo tipo de acción. Respecto a tu segunda consulta, sí puede haber un estado de flexión pura, por ejemplo, en la zona central de una viga simplemente apoyada sujeta a cargas concentradas localizadas en los tercios de su longitud. Saludos,
1415. Ángel San Bartolomé 20 septiembre, 2011 en 11:06 am

      Estimado Jimmy Santander:

      Aplicando elementos finitos, la conexión entre los confinamientos y la albañilería puedes hacerla de dos formas: 1) modelando ambos materiales mediante mallas independientes interconectadas en sus nudos, y 2) modelando al confinamiento mediante pequeñas barras cuyos nudos coinciden con los nudos de la malla que representa a la albañilería. Saludos,
1416. Geraldine Flores 21 septiembre, 2011 en 2:41 am

      Estimado Ing. quisiera saber si al emplear una viga de cimentacion para un muro de en voladizo si bien es cierto con esta viga podemos controlar el volteo del muro , mi pregunta es el deslizamiento como lo controlo?
1417. Ángel San Bartolomé 21 septiembre, 2011 en 10:01 am

      Estimada Geraldine Flores:

      Supongo que te refieres a un cerco y no a un muro portante, ya que para que se vuelque un muro portante tendría que volcarse todo el edificio. Para el caso de cercos lo más aconsejable es profundizar la cimentación, para que el empuje pasivo del suelo contrarreste la acción del momento volcante y a la fuerza que trata de deslizar al cerco. En el capítulo 9 de la Norma E.070 se especifican los factores de seguridad correspondientes. Saludos,
1418. Jinnet Salazar O. 21 septiembre, 2011 en 6:33 pm

      Ingeniero muchas gracias por su respuesta, tengo una consulta ud. da asesoria para tesis en mi caso se trata de sistema constructivo mixtos. Gracias por su ayuda.Saludos
1419. pilar poma 22 septiembre, 2011 en 5:04 pm

      ing..mucho agradecere si me aclara el coeficiente C1 para calculo de la fuerza sismica en muros no portantes,,,para el caso de hospitales usariamos el valor de 1.3 o 0.90, ya que estamos revisando un proyecto y es necesario dilucidar dicho valor,,,,para verificar la resistencia de los muros de albañileria en su mayoria de 15 cm, longitudes mayores a 2.50 m y altura 2.10 m….
1420. Ángel San Bartolomé 23 septiembre, 2011 en 10:05 am

      Estimado Jinnet Salazar:

      Siempre y cuando se trate de temas académicos, no hay problema. Escríbeme a mi correo para concertar una reunión. Saludos,
1421. Ángel San Bartolomé 23 septiembre, 2011 en 10:14 am

      Estimada Pilar Poma:

      De acuerdo a la Norma Sísmica E.030, en todo elemento que se pueda precipitar al exterior (por ejemplo, un tabique en la fachada), debe emplearse C1 = 1.3, mientras que para los elementos internos cuya volcadura no signifique mucho peligro se usa C1 = 0.9. Para mayor referencia lee el capítulo C10 de los apuntes del curso Albañilería Estructural, que aparece al final de este blog. Saludos,
1422. Jinnett Salazar O. 23 septiembre, 2011 en 10:47 am

      Estimado Ingeniero como esta le escribi a su correo espero pueda ayudarme , Muchas gracias por su ayuda.
1423. will hernan 24 septiembre, 2011 en 8:10 am

      Estimado Ingeniero, dos consultas:
      1.- cuales son los requiesitos para poder determinar si las estructuras de un edifico están en buenas condiciones o nó y asi poder decidir si vamos a demoler o puede cumplir todavia unos años mas su servicio.
      2.- Existen pruebas no destructibles para poder determinar el estado de las estructuras el muro las vigas y las columnas estan todavia aptos para cuplir algunos años mas su servicio o ya merece demoler.
      gracias le agradeceré mucho aqui en en la tierra siempre leemos sus libros.
1424. Ángel San Bartolomé 24 septiembre, 2011 en 6:26 pm

      Estimado Will Hernan:

      Las respuestas a tus preguntas son muy amplias como para resumirlas en un pequeño mensaje, sin embargo, te indicaré lo siguiente

      1) Debes hacer una evaluación de la estructura empleando procedimientos teóricos acompañados de ensayos si fuesen necesarios (prueba de carga, por ejemplo, o extracción de probetas).

      2) Sí las hay, por ejemplo, el uso de esclerómetro para tener una idea de la resistencia del concreto, o a simple vista observar fisuras formadas por la corrosión del refuerzo, al respecto, lee el artículo "c3" que aparece en el capítulo "Espacio Libre" del blog de concreto armado, sección "C) Construcción".

      Saludos,
1425. pilar poma 25 septiembre, 2011 en 10:44 pm

      ing angel…
      le agradezco su respuesta pero especificamente en el caso de hospitales,,,el peligro de caida de muros internos que puede afectar a los pacientes, en los ambientes de cirugia, salas de pacientes y emergenvias,,,por eso no me podria indicar si se usaria el coeficiente C1=1.3 o usted usaria el C1=0.9,,,,
      mucho agradecere su atencion
1426. Ángel San Bartolomé 27 septiembre, 2011 en 11:53 am

      Estimada Pilar Poma:

      Recuerda que los valores que especifican las distintas Normas, son los mínimos requeridos, si a tu juicio consideras necesario aumentarlos, nadie te lo impide. Recuerda además que el factor de uso o importancia para hospitales es U = 1.5. Saludos,
1427. Roberto Arturo 27 septiembre, 2011 en 5:10 pm

      Ing. Angel,

      Una consulta técnica: Necesito vaciar y mover rapidamente pedestales de 4 toneladas de concreto armado de f´c = 210 kg/cm2. Cual es tiempo prudente para realizarlo con y sin uso de aditivos.
      Gracias por la respuesta
1428. Ángel San Bartolomé 28 septiembre, 2011 en 9:44 am

      Estimado Roberto Arturo Ruiz:

      Obtuve tu apellido de tu dirección electrónica, para la próxima debes indentificarte, de lo contrario la consulta será eliminada. En cuanto a tu pregunta, no tengo experiencia en ese tema, la única que tuve fue mover con nuestro puente grúa a un anillo de cimentación de los que usamos para nuestros especímenes. El peso de este anillo hecho con concreto sin aditivos fue 3 ton y su edad fue de 3 días, no tuvo problemas; sin embargo, lo que acostumbramos es moverlos después de 7 días, cuando el concreto tiene una resistencia de un 80% f´c. Respecto a los aditivos, busca en internet propaganda técnica proporcionada por los fabricantes. Espero que algún lector del blog te proporcione más información. Saludos,
1429. Jaime Morveli 1 octubre, 2011 en 7:28 pm

      Ing. Bartolomé
      Previo un cordial saludo,consulta:

      Cual es el area máxima de pase para tubería de pvc en una viga de concreto, podría darme el detalle de refuerzo?

      Agradeciendo su respuesta.
      Saludos cordiales.
1430. Ángel San Bartolomé 3 octubre, 2011 en 5:05 pm

      Estimado Jaime Morveli:

      En el artículo 6.3 "Tuberías y ductos embebidos en el concreto", de la Norma E.060 "Concreto Armado", puedes encontrar la respuesta a tu consulta. Esta Norma la puedes descargar del blog http://blog.pucp.edu.pe/con…
      Saludos,
1431. Javier 3 octubre, 2011 en 11:24 pm

      Ingeniero San Bartolomé: Quería consultarle por la causa de unas fisuras verticales que vienen apareciendo en el sobrecimiento (sin refuerzo) y que se están empezando a propagar en las bloquetas de concreto de un muro de albañilería confinada para cerco, construido hace recién dos meses. El suelo es de calidad media (1kg/cm2) Otro dato interesante es que a pesar de que el sobrecimiento y los muros están separados cada 4 paños de 17 mts por una junta de aislamiento el cimiento corrido no lo está y llega a tener hasta mas de 100 mts de largo, e incluso dobla a 90 ° y sigue conectado.

      Le agradezco su respuesta.
1432. Ángel San Bartolomé 4 octubre, 2011 en 10:25 am

      Estimado Javier:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con mucho gusto responderé tu consulta. Saludos,
1433. Javier Correa 6 octubre, 2011 en 7:27 pm

      Ing. Dan Bartolomé mi nombre y apellido es Javier Correa Vigo
1434. Ángel San Bartolomé 7 octubre, 2011 en 9:57 am

      Estimado Javier Correa:

      Las causas del problema que mencionas, podrían ser varias: 1) asentamiento diferencial debido a la mala calidad del suelo; usualmente se refuerza a la cimentación para cerrar sus grietas y evitar que se propagen hacia el muro. 2) Contracción de secado del cimiento, ocurre cuando son largos, como el caso que mencionas, también debe reforzarse al cimiento (la Norma E.070 establece que las juntas deben ir como máximo cada 25m). 3) Uso de bloques de concreto húmedos, al secar se contraen y generan fisuras en el muro. 4) Cambio de temperatura, algo parecido surgió en Huancayo, donde se construyeron cercos de albañilería armada, pero sin refuerzo horizontal. Debes averiguar cuál es la causa antes de reparar los muros, en caso contrario el problema continuará. Saludos,
1435. Eduardo Herrera 8 octubre, 2011 en 2:04 pm

      @gmail.comSaludos, soy ingeniero civil y actualmente estudio una maestría en Estructuras, en la Universidad de San Carlos de Guatemala, estoy preparando mi protocolo de trabajo de graduación el cuál estoy desarrollando, cuyo nombre es: Consideraciones para el análisis y diseño de Muros de ductilidad limitada, aca en Guatemala algunos constructores ya han realizado obras de este tipo para viviendas de 2 y 3 nivles, sin embargo no existe normativo ni requisito alguno, por ésto decidí abarcar el tema, me ha resultado muy informativo e interesante su blog, y le agradecería si me pudiera compartir bibliografía adicional sobre el tema. Le agradezco de antemano,

      José Eduardo Herrera Mull
1436. Ángel San Bartolomé 10 octubre, 2011 en 10:25 am

      Estimado Eduardo Herrera:

      Todo lo que aparece en el blog http://blog.pucp.edu.pe/con… es lo que tenemos relacionado a los muros de ductilidad limitada. Suerte en tu tesis, cuando la culmines a ver si la publicamos en el blog. Saludos,
1437. Jinnett Salazar 14 octubre, 2011 en 11:48 pm

      Ingeniero San Bartolomé: en un sistema constructivo mixto(pórticos de concreto armado y albañilería confinada)
      Cuando predomine alguno de los dos sistemas ya sea el de pórticos de concreto armado o el de albañilería confinada, el sistema que no predomine podría transformarse en las características del sistema predominante en la edificación? para facilitar el análisis de la conjugación de los dos sistemas, como se podría hacer para realizar el análisis, bastará con la relación de módulos de elasticidad o que consideración debería tenerse en este caso.

      Muchas Gracias por su ayuda.
1438. Ángel San Bartolomé 15 octubre, 2011 en 3:42 pm

      Estimada Jinnett Salazar:

      En un anterior mensaje di respuesta a tu consulta para el caso que se tenga un sistema de albañilería en una dirección y aporticado en la dirección perpendicular. Quizás falte aclarar el caso en que ambos sistemas estén en la misma dirección. Para ese caso debe prevalecer las propiedades (factor R, deriva máxima, etc.) del material más débil, que es la albañilería. En cuanto al análisis estructural, los programas de cómputo aceptan distintos módulos de elasticidad, dependiende del material que compone al elemento estructural, por lo que no es necesario hacer transformaciones. Saludos,
1439. segundo augusto paico gasco 21 octubre, 2011 en 7:49 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolome
      quien le escribe es el Ing Civil Segundo Paico Gasco y trabajo en la Universidad Cesar Vallejo de la ciudad de Chiclayo. El Director General de la Universidad me ha delegado organizar un diplomado en Estructuras para el periodo enero – abril del 2012 en la ciudad de chiclayo y cuyo horario seria sabados y domingos.
      El motivo de mi mensaje es para pedirle encarecidamente acceda honrarnos con su presencia en este diplomado, nosotros nos ajustariamos a su disponibilidad y el curso dentro del diplomado seria Albañileria Estructural con una duracion de 40 horas.Ya he contactado con el Dr Jorge Olarte y este lunes 24 del octubre estare en lima especialmente para coordinar con el sobre su tematica dinamica estructural y antisismica y su disponibilidad. Ingeniero en el norte estamos huerfanos de estos temas ojala pueda disponer de un tiempo para nosotros. estuve tratando de averiguar su numero telefonico pero no lo consegui. mi correo es spaicog@hotmail.com para cualquier comunicacion de su parte. Espero con mucha fe alguna respuesta de su parte.

      atte
      segundo
1440. Ángel San Bartolomé 24 octubre, 2011 en 9:03 pm

      Estimado Segundo Paico:

      Muchas gracias por la invitación, la respuesta la comunicaré a tu e-mail. Saludos,
1441. Rosario Farromeque 27 octubre, 2011 en 4:30 pm

      Estimado Ing. San Bartolome;
      Le escribo para hacerle una consulta técnica respecto a la junta que debe existir entre dos edificaciones vecinas.
      Están construyendo un edificio de 4 pisos al lado de mi casa de 2 pisos, la separacion existente en unos casos es una varilla de fierro de 1/2pulgada y en otros casos no hay separación porque la construccion se ha realizado de una forma tan deficiente que las placas no estan alineadas.
      En este momento deben empezar con el tarrajeo del muro y debido al mal alineamiento, van a invadir los aires de mi propiedad.
      Recurro a usted porque he leído su blog y veo que es un investigador en construcciónes sísmicas; he revisado que de acuerdo al reglamento nacional de edificaciones debe existir una separacion para protección ante movimientos sísmicos. Ademas le comento que debido al empleo de maquinaria pesada en la excavacion para hacer las zapatas del edificio, se produjeron multiples rajaduras y una fisura a todo lo largo de mi casa en piso y muros que se ha ido incrementando con el levantamiento del edificio.
      Quisiera saber la separacion que debe haber? Como se debe hacer la separacion? Si el incrmento del ancho de las fisuras del piso se debe a que no existe sepracion?.
      Mi formacion es en la industria de alimentos, pero este problema me esta llevando a tratar de conocer mucho mas de este tema y principalmente me preocupa que mi casa se ve dañada por un sismo por causa de terceros.
      Atentamente,
      Rosario Farromeque
1442. Ángel San Bartolomé 28 octubre, 2011 en 11:43 am

      Estimada Rosario Farromeque:

      La manera de cómo calcular el espesor de la junta sísmica entre 2 edificaciones (obligatoria para evitar impactos entre ellas durante los sismos), se encuentra reglamentada en el artículo 15.2 de la Norma E.030 "Diseño Sismorresistente", y debe ser como mínimo 3cm. Este espesor depende de los desplazamientos inelásticos que el ingeniero estructural haya calculado, valores que a su vez obligatoriamente deben ser especificados en los planos de estructuras, así como el retiro respectivo. En cuanto a los daños que indicas en tu propiedad, no se deben a que exista junta o no, sino problamente se deban a asentamientos del suelo. Si estos daños se produjeron durante la construcción del edificio vecino, obligatoriamente la empresa constructura debe repararlos. Te sugiero formular tu queja en la municipalidad correspondiente. Saludos,
1443. gabriel 31 octubre, 2011 en 10:38 am

      necesito curso de capacitacion en elaboracion de bloquetas de concreto, donde lo realizo y cual es el costo
1444. Jimmy Santander 2 noviembre, 2011 en 4:21 pm

      Ing. San Bartolome.
      Mi consulta es si existe alguna recomendacion para utilizar una diametro minimo de varilla en elementos sometidos a flexion, la pregunta esta enfocada con cuando se quieren reemplazar varillas en obra.
1445. Ángel San Bartolomé 3 noviembre, 2011 en 9:13 am

      Estimado Jimmy Santander:

      No existe limitación en el diámetro de la barra, con tal que cumplas las limitaciones de la Norma E.060 relacionadas al espaciamiento entre barras y de recubrimiento. Mi sugerencia es que en una sección, las barras no cambien en forma drástica de diámetros. Aprovecho para remarcar que las consultas anónimas serán ignoradas o eliminadas. Saludos,
1446. Jinnett Salazar 16 noviembre, 2011 en 6:52 pm

      Estimado Ing. Ángel tengo una consulta sobre su publicación: EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA.
      La duda es por que no considera el mto. torsor por excentricidad física.
      Y también cual seria la diferencia de usar el modelo que Ud. aplica el de pórticos planos con moldearl LOR MUROS con un shell.
      Gracias por su ayuda.
1447. Ángel San Bartolomé 17 noviembre, 2011 en 9:42 am

      Estimada Jinnett Salazar:

      Al proporcionar como información la ubicación de los muros y la posición del centro de masas, automáticamente el programa contempla la excentricidad torsional real de la estructura. En cuanto al modelo matemático, la Norma E.070 deja en la libertad de emplear cualquier técnica racional, considerándose que todas las técnicas son aproximadas. Saludos,
1448. jose carlos merino jaimes 20 noviembre, 2011 en 12:51 pm

      Ing. angel san bartolome no puedo descargar sus articulos sobre albañileria publicados en textos pucp como puedo hacer para descargarlos son 21 textos o articulos. gracias por su respuesta
1449. Ángel San Bartolomé 21 noviembre, 2011 en 9:51 am

      Estimado José Carlos Merino:

      Los artículos que mencionas pesan más de 10MB cada uno, por lo que debes tener paciencia durante la descarga. Trata de buscar las horas menos congestionadas de la red. En caso aparezca negra la pantalla, mueves la rueda del mouse. Saludos,
1450. jose carlos merino jaimes 21 noviembre, 2011 en 4:46 pm

      Ing. Ángel San Bartolomé donde puedo encontrar información sobre el empleo y ubicación de COLUMNETAS en la construcción de edificios. Ing. otra consulta que le quiero hacer es sobre el ENSANCHE en losas aligeradas. Definición y uso del ENSANCHE.
      Donde puedo encontrar información sobre este tema o usted Ing.tiene algún articulo o libro sobre los dos temas que le mencione. Muchas gracias por su respuesta.
1451. Ángel San Bartolomé 22 noviembre, 2011 en 8:39 am

      Estimado José Carlos Merino:

      En el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog, podrás encontrar un ejemplo numérico sobre el diseño de columnetas de arriostre en un edificio de albañilería confinada. En cuanto al ensanche en aligerados, este se hace en toda la zona donde la fuerza cortante actuante supera a la resistencia a corte del concreto (Vc) de las viguetas, en vista que en estas viguetas no se puede adicionar estribos. Saludos,
1452. Fernando Aguilar 23 noviembre, 2011 en 8:32 pm

      Saludos ingeniero angel, le agradeceria disipar una duda que tengo, en el caso que tenga una estructura metalica en forma de arco, algo parecido a lo que comunemente se usa en coliseos, se entiende que solamente existiran dos columnas laterales que practicamente seran el soporte de cada tijeral metalico, suponiendo que esas columnas sean excentricas y de una dimension de 40×60, ¿Las zapatas de estas columnas deben diseñarse como excentricas tambien?, o en todo caso suponiendo que la zapata sea de 1.20 x2.40, el lado mas largo (2.40m) desbe estar orientado tambien en el sentido mas largo de la columna?…Muchisimas gracias.
1453. Jinnett Salazar 23 noviembre, 2011 en 8:56 pm

      Estimado Ing. SanBartolomé muchas Gracias por su comentario y ayuda
1454. Gustavo vargas 23 noviembre, 2011 en 11:08 pm

      saludos ing. san bartolome
      tengo q construir un cerco perimetrico de 3 paños cada uno,el tipo de suelo es de arcilla expansiva…que recomendacion daria para este caso, para que no empuje en el momento de expancion de la arcilla no fisure al muro, etc,..
      y si tengo una edificacion de muros portantes o de albañileria confinada que tratamiento le doy para los cimientos.
      gracias por sus respuestas.
1455. Ángel San Bartolomé 24 noviembre, 2011 en 9:07 am

      Estimado Fernando Aguilar:

      Lo más conveniente es colocar un tirante que absorba el empuje generado por las cargas verticales actuantes sobre el arco, de otro modo, deberás contemplar en el diseño el momento flector que genera ese empuje tanto en la columna como en la cimentación respectiva. Saludos,
1456. Ángel San Bartolomé 24 noviembre, 2011 en 9:16 am

      Estimada Jinnett Salazar:

      Ahondando la respuesta anterior, te contaré que en cierta ocasión ensayamos en mesa vibradora un pórtico de 2 pisos, con 4 columnas en cada piso. En ese módulo el método manual aproximado de Muto proporcionó mejor resultado en el cálculo de la rigidez lateral que el SAP. Mención aparte merece las palabras de uno de los más grandes calculistas, Dr. Vitelmo Bertero, "si me diesen a escoger para vivir entre un edificio bien estructurado y calculado con métodos aproximados con otro mal estructurado y calculado con los métodos computacionales actuales, seleccionaría al primero". Es decir, lo importante es no cometer gruesos errores. Saludos,
1457. Ángel San Bartolomé 24 noviembre, 2011 en 9:24 am

      Estimado Gustavo Vargas:

      El problema con la arcilla expansiva ocurre cuando entra en contacto con el agua, en ese caso se expande y genera asentamientos diferenciales. Si vieses la forma de impermeabilizar toda la zona, podrías cimentar sobre esa arcilla, de lo contrario, lo mejor es excavar hasta llegar a un estrato firme, y usar falsas zapatas o un relleno adecuadamente compactado hasta el nivel de cimentación, dejando una junta vertical rellena con material granular en la interfase con la arcilla expansiva. Saludos,
1458. Fernando Aguilar 24 noviembre, 2011 en 9:28 am

      Muchas gracias por su respuesta, en todo caso, al ser zapatas excentricas el lado mas largo de la zapata (1.20×2.40), debera ser perpendicular a la columna (40×60)?, me refiero a la ubicacion de la zapata en planta con respecto a la columna, o es necesario que el lado mas largo 2.40 se coloque en direccion paralela a los 60cms de columna?. Muchas gracias.
1459. José Salinas 25 noviembre, 2011 en 9:28 am

      Estimado Ing. San Bartolomé, le agradeceré que me pueda indicar donde consigo información sobre la resistencia al fuego de las unidades de albañilería kk 18 huecos y Econoblock 10x35x18 para utilizarlas como tabiques en las exclusas de escaleras de emergencia; que normas puedo revisar y donde se pueden realizar estos ensayos.
      saludos cordiales
1460. Ángel San Bartolomé 25 noviembre, 2011 en 10:42 am

      Estimado Fernando Aguilar:

      La respuesta a tu consulta ya fue realizada, favor de leer detenidamente el mensaje anterior. Saludos,
1461. Ángel San Bartolomé 25 noviembre, 2011 en 10:51 am

      Estimado José Salinas:

      Los ladrillos de arcilla son coccionados a temperaturas del orden de 1000 grados centígrados, mientras que los incendios provocan temperaturas del orden de 800, por lo que esos ladrillos no deberían tener problemas. El problema más bien podría darse en las juntas de mortero, sin embargo, en algunos casos reales hemos podido observar que no hubo mayor influencia sobre la resistencia de la albañilería. Pruebas de incendios no son realizadas en nuestro laboratorio y en cuanto a las normas, puedes enlazarte a través de este blog a las normas ASTM. Saludos,
1462. Fernando Aguilar 25 noviembre, 2011 en 1:45 pm

      Estimado ingeniero, disculpe si soy redundante en la pregunta, pero en una respuesta anterior usted indicaba utilizar un tirante, se refiere usted a un tirante de concreto con un dado de concreto que contrapese las cargas, o se refiere a los tirantes metalicos de la cobertura. Muchas gracias de antemano
1463. Jinnett Salazar 25 noviembre, 2011 en 6:43 pm

      Ingeniero muchas gracias por dedicar su tiempo en responder nuestras consultas y gracias también por el ejemplo me quedó muy claro y fue muy ilustrativo.
1464. Jinnett Salazar 25 noviembre, 2011 en 6:43 pm

      Ingeniero muchas gracias por dedicar su tiempo en responder nuestras consultas y gracias también por el ejemplo me quedó muy claro y fue muy ilustrativo.
      Saludos
1465. Jinnett Salazar 25 noviembre, 2011 en 7:04 pm

      Estimado Ingeniero.
      Tengo una duda con respecto hacia donde debo apoyar una losa aligerada armada en un sentido en un sistema mixto, estaría bien armarla paralela a un muro confinado o paralela a la viga del pórtico de concreto armado.O debería armarla como siempre paralela a la luz más corta de un paño. Espero pueda ayudarme.
      Muchas gracias.
1466. Ángel San Bartolomé 26 noviembre, 2011 en 8:19 am

      Estimado Fernando Aguilar:

      En la página 154 de mi libro "Análisis de Edificios", podrás encontrar una figura que disipará tus dudas. Este libro lo puedes descargar gratuitamente desde este blog (en su parte final). Saludos,
1467. Ángel San Bartolomé 26 noviembre, 2011 en 8:30 am

      Estimada Jinnett Salazar:

      Si pretendes aumentar la resistencia a corte de la albañilería, lo mejor sería que las viguetas del aligerado apoyen sobre ella, teniendo presente que el esfuerzo axial no debe superar al esfuerzo admisible indicado por la Norma E.070, para que su ductilidad no se reduzca. En estos casos debes considerar que en la dirección aporticada la deriva no sobrepase de 0.005, para que la albañilería no termine quebrándose. También debes tener presente que la losa trata de trabajar principalmente en su dirección más corta, por más que la armes en su dirección larga. Saludos,
1468. jose salinas 27 noviembre, 2011 en 12:54 am

      Estimado Ing. San bartolomé gracias por atender a mi consulta,
      saludos cordiales
1469. Marta Redhead 28 noviembre, 2011 en 11:58 am

      Estimado Ingeniero San Bartolomé, la presente es para solicitarle me ayude a resolver una inquietud.
      Hace aproximadamente 08 meses me entregaron un departamento de la Constructora San José Perú y este se ha hecho grietas que la constructora le llama fisuras.
      Es el caso que por estas rajaduras esta pasando el agua de mi vecina del 2do. piso, yo estoy en el primer piso de un edificio de 12 pisos.
      De la cocina de mi vecina, cada vez que efectúan la limpieza de pisos, toda el agua cae a mi cocina por esta rajadura que hay en mi techo que comienza desde la puerat de la cocina hasta finalizar el techo osea de tarmo a tramo. Asimismo sucede con el techo que colinda con el baño también hay rajaduras que el agua pasa.
      No se si estas rajaduras son normales en edificios construidos con placas de concreto y teniendo tan poco tiempo de construido.
      Loa ingenieros de la constructora me dijeron que son fisuras que lo arreglarías despues de 10 meses de haber recibido el departamento y que se debe porque el edificio se esta asentando y por las cargas de las personas que lo habitan.
      Me preocupo porque la garantía es solo por 01 año, lo cual quiere decir que si ellos vienen arregalr esas rajaduras a los 10 meses, solo quedarían 02 meses para reclamar y que pasara después cuando sigan pasando los meses y estas grietas se vuelvan abriry si se hacen mas grandes o si con un movimiento telurico pueda ocurrir alguna desgracia.
      Por favor responsame a mi correo martaredhead@hotmail.com
      Muy agradecida
      Marta Redhead
1470. Jinnett Salazar 28 noviembre, 2011 en 3:45 pm

      Estimado ingeniero muchas gracias por su respuesta.
1471. Ángel San Bartolomé 28 noviembre, 2011 en 6:23 pm

      Estimada Marta Redhead:

      Lo más probable es que esas grietas se hayan producido por contracción de secado del concreto. Al comienzo del blog de concreto armado http://blog.pucp.edu.pe/concretoarmado hay un artículo que trata sobre las ventajas y desventajas de estos sistemas, y una de las desventajas es la formación de esas grietas, que por supuesto son reparables y debe hacerlo la compañía constructura. En cuanto al tiempo de garantía del casco estructural, tengo entendido que es 5 años. Saludos,
1472. Carlos Cabrera Castillo 29 noviembre, 2011 en 5:16 pm

      ing. San Bartolomé, agradeceria recomendarme alguna tecnica o una de sus publicaciones para orientarme y aplicar un procedimiento que solucione el problema de los agrietamientos en veredas que es muy comun en la fabricacion de ellas y en toda mi experiencia aun no encuentro la formula para desarrollar y solucionar este problema muy comun en las edificacion. agradezco anticipadamente su información.
      Atentamnete,
      Ing. Carlos Cabrera
1473. Ángel San Bartolomé 29 noviembre, 2011 en 9:04 pm

      Estimado Carlos Cabrera:

      El agrietamiento en las veredas puede deberse a varias razones: compactación inadecuada del suelo, contracción de secado de la mezcla, curado inadecuado, cambio de temperatura, raíces en el suelo, faltas de juntas de dilatación o muy espaciadas, etc. Una arena con exceso de polvo (más de 2%), cemento en exceso, alta cantidad de agua en la mezcla, dan lugar a problemas de contracción de secado mas altas que las normales. Debes tratar de investigar cuál es la razón para resolver el problema. Saludos,
1474. Daniel Caceres Torres 8 diciembre, 2011 en 4:30 pm

      Estimado Ingeniero San Bartolomé, por favor le agradecería brindarme su ayuda en las siguientes consultas:
      a) El cortante dinámico para estructuras regulares e irregulares según reglamento, presenta factores mínimos del 80% y 90% respectivamente. ¿Para diseñar los elementos estructurales utilizó los cortantes ya escalados?, o ¿Utilizó los valores iniciales obtenidos sin escalar con el % estipulado?
      b) Los desplazamientos laterales y derivas se obtienen usando los cortantes dinamicos escalados o sin escalar?, me refiero al 80% y 90%.
      c) Si tengo un edificio de 04 pisos, el primero, segundo y tercero será de concreto armado y el cuarto se construirá usando drywall, ¿Para realizar el análisis sísmico, que consideraciones debo tener?, hay que calcular algún desplazamiento para el nivel de drywall?. Asimismo, es posible ubicar las columnas metálicas en el cuarto nivel, pero en otra posición diferente a las columnas de concreto de los niveles inferiores?.
      Muchas gracias por su respuesta.
1475. Karina Ordoñez 8 diciembre, 2011 en 11:44 pm

      Ingeniero Angel, gracias por toda la ayuda que nos brinda, quisiera hacerle una pregunta, ¿Cuáles son los motivos por los cuales la fuerza cortante dinámica a veces sale muy por debajo de la fuerza cortante estática?. Le comento esto, por el hecho que la vez pasada realizando un análisis sísmico, obtuve una diferencia de casi el 45% entre ambos cortantes, el estático era muy elevado y el dinámico apenas llegaba a la mitad. Gracias..
1476. Ángel San Bartolomé 9 diciembre, 2011 en 9:38 am

      Estimado Daniel Cáceres:

      a) Debes usar las fuerzas de sección escaladas. La única forma de usar los valores no escalados es cuando el cortante dinámico supera al valor mínimo (80 o 90% del cortante estático) exigido por la Norma E.030.

      b) Según la Norma E.030, los desplazamiento no deben escalarse.

      c) El sistema Drywall nació para ser empleado como tabique, no para muro portante. En cuanto a las columnas metálicas, deberían tener continuidad con las columnas inferiores, de otro modo, si las apoyas sobre la losa, podrían punzonarla.

      Saludos,
1477. Ángel San Bartolomé 9 diciembre, 2011 en 9:57 am

      Estimada Karina Ordoñez:

      Para una edificación regular generalmente ocurre lo que indicas y viceversa para una irregular, por ello la Norma E.030 obliga a efectuar el análisis dinámico para las estructuras irregulares. Las razones por las cuales generalmente el cortante dinámico es menor que el estático son varias:

      1) Por lo general en la superposición modal no se usan todos los modos, sino los primeros cuya suma de masas efectivas completan hasta el 90% de la masa total.

      2)En el análisis dinámico, el porcentaje de participación de los modos altos es un valor pequeño, por lo que a pesar que sus períodos sean pequeños (incluso por debajo de Tp), la respuesta decrece.

      3) En el análisis estático se usa un sólo período para hallar "C", este período por lo general proviene de una expresión empírica y es menor que el período asociado al primer modo de vibrar, calculado analíticamente, lo que conduce a una mayor respuesta en el análisis estático.

      Saludos,
1478. Jorge Allende Martínez 9 diciembre, 2011 en 10:58 am

      Apreciable Ingeniero.

      Tengo unas preguntas sobre los programa de CSI Etabs y Safe.
      – Los diseños sobre envolventes son denominados "ordinarios",implican todas las cargas (permanentes, vivas, sismicas estáticas y dinámicas), pero la norma americana tiene un tratamiento de diseño denominado "sway special" que aplica etabs, que considera además la máxima respuesta que proporciona el refuerzo (capacidad de la sección), para por ejemplo por edecto de este hecho incrementar el refuerzo de corte en las vigas (incluso existe una opcion sway intermedio). La pregunta es, que si ya se ha considerado todos los componentes posibles en el diseño empleando envolventes, es razonable tomar el criterio de diseño de elementos "sway special" en paises de limitados recursos como el nuestro? ¿en qué casos convendría utilizar cada tipo de sway?
      – Si una viga de acople spandrel falla sucesivamente a corte a pesar de incrementar su sección, no es preferible reducirla a simple arriostre incluyéndole una rótula plástica forzada o diseñada? (naturalmente aún así, el conjunto cumple con las derivas reglamentarias).
      – Cómo se puede evaluar efectivamente el efecto de pandeo en las placas?
      – Cómo de efectúa la verificación por punzonado sobre un elemento de cimentación tipo mat por parte de un elemento vertical cargado tipo shell? (si modelo el mismo elemento verticar como columna, bajo las mismas condiciones de carga, sí es posible verificar el punzonado, pero no si lo modelo como sheel).

      Gracias.
1479. Luisa Morales 9 diciembre, 2011 en 6:19 pm

      Buenas tardes profesor San Bartolome, le escribo por que deseo hacerle una consulta dados sus amplios conocimiento en albañileria que mostraba en las clases.

      Ahorita me encuentro trabajando en Puerto Maldonado donde llegamos hasta temperaturas de 40 grados que suelen venir acompañadas de lluvias generando una baja de temperatura de hasta 25 grados, es decir nuestras gradientes de temperaturas son altas. En unas de las edificaciones que hemos estado construyendo se han generado unas pequeñas fisuras, desde la losa hasta la albañilería, que si bien no son estructurales por que las hemos picado y hemos visto que no lastiman al muro, y si lo hacen en una muy pequeña proporción. Los muros son de albañilería confinada y la losa es un aligerado cubierto con teja asfaltica. Nuestra teoría está en que debido a las altas temperaturas la losa se dilata mas que el muro , produciendo en él rajaduras.

      Para las rajaduras hemos aplicado SIKAFLEX y sobre ello lo hemos pintado. El producto no presenta ningún problema para el pintado. Por el momento estamos con lluvias asi que no lo hemos visto funcionar con sol. Sin embargo quería consultarle para las demás edificaciones del mismo tipo que vamos a construir, para evitar resanarlas, quería consultarle como podríamos hacer para evitar que se formen grietas en la albañilería, si hay algún método constructivo o tratamiento, si podría servir separar el muro de la estructura, para evitar las fisuras o si podríamos hacer algo con la losa.

      Por otro lado cree que funciones lo de SIKAFLEX o nos daría alguna recomendación.

      Esperando su pronta respuesta y su ayuda.

      Saludos

      Luisa Joselinne Morales Diaz
1480. Ángel San Bartolomé 10 diciembre, 2011 en 4:23 pm

      Estimado Jorge Allende:

      Las respuestas a tus 4 preguntas están dadas en nuestro reglamento de Concreto Armado E.060, único documento que da un respaldo legal a los diseños que hagas en el Perú. Por ejemplo, en relación a tus dos primeras preguntas, en la Norma E.060 se especifica que el diseño de las vigas debe hacerse de tal modo que fallen por flexión, esto es, el diseño de los estribos debe hacerse de tal forma que absorban el cortante asociado al mecanismo de falla por flexión (con rótulas plásticas en los extremos y los momentos flectores asociados). En cuanto a las placas, en el sismo chileno se presentaron casos de placas que pandearon en su dirección más débil, no solo por la carga vertical existente, sino por los desplazamientos laterales que hacen que esas cargas se tornen excéntricas (efecto P-D), ese efecto debes considerarlo tal como si estuvieses diseñando una columna mediante la Norma E.060. Respecto al diseño por punzonamiento, es tan fácil hacerlo con la Norma E.060 que no necesitas emplear un programa de cómputo. Saludos,
1481. Ángel San Bartolomé 10 diciembre, 2011 en 4:37 pm

      Estimada Luisa Morales:

      Para subsanar problemas futuros lo que debes hacer es diseñar a los elementos estructurales contemplando en el análisis el cambio de temperatura, cosa que por lo general no lo hacemos, pero en tu caso resulta importante. En cuanto a las fisuras en el muro, puede ser que la contracción o la dilatación de la losa hayan causado momentos flectores en el muro, generando tracciones en una de sus caras (zona agrietada) y compresiones en la cara opuesta (zona no agrietada). Para evitar que aparezcan otras fisuras (porque el cambio de temperatura va a continuar), debes ver la forma de colocar sobre la azotea algún aislante de temperatura, ya que la teja empleada aparentemente no ha servido. Saludos,
1482. Alfredo Iparraguirre 10 diciembre, 2011 en 9:50 pm

      Buen día, tenga usted ingeniero.
      Soy estudiante de la carrera de Ing Civil de la Universidad Nacional del Santa, hace poco me enteré que vino a Chimbote a dictar una conferencia en u diplomado que esta realizando el CIP – Ancash, en mi ciudad…
      por lo que no me hago más extenso y le explico el motivo de mi comentario, quisiera saber que requerimientos debo cumplir o mejor dicho, que debo hacer, para que al organizar un ciclo de conferencias en mi univ, pueda contar con su presencia y usted brindarnos a mi y mis compañeros un poco de sus conocimientos.
      espero me responda, muchas gracias por su tiempo
1483. Paz Tantaquispe Abel 11 diciembre, 2011 en 11:00 am

      ingeniero Bartolome soy alumno de ing civil le quisiera preguntar que cuanto de riguidez aporta un a placa aun muro de albañileria osea esto sucede cuando bamos a realizar las tranformaciones de secciones reales a trasformadas si tengo un muro de albañileria en direccion "X" y una placa en direccion "Y" (muro en L)
1484. Jorge Allende Martínez 12 diciembre, 2011 en 9:34 am

      Apreciable Ingeniero.

      Conozco en contenido del reglamento, y también de métodos manuales y alternativos de diseño, por eso la pregunta era específicamente referida a los programas de CSI.
      Tenía la esperanza que Ud. pudiera conocer y responder sobre estos detalles, por eso mucho le agradecería sea igualmente específico en su respuesta. Gracias.
1485. Ángel San Bartolomé 12 diciembre, 2011 en 10:05 am

      Estimado Alfredo Iparraguirre:

      Favor de escribirme a mi correo asanbar@pucp.edu.pe para efectuar coordinaciones. Saludos,
1486. Ángel San Bartolomé 12 diciembre, 2011 en 10:10 am

      Estimado Abel Paz:

      El ancho efectivo de muros transversales al que está en análisis y que se indica en la Norma E.070, es válido tanto para muros de albañilería como de concreto armado. Saludos,
1487. Ángel San Bartolomé 12 diciembre, 2011 en 10:13 am

      Estimado Jorge Allende:

      Las respuestas a tus 4 preguntas ya fueron dadas en el mensaje anterior, favor de leerlo con detenimiento. Saludos,
1488. Jorge Allende Martínez 12 diciembre, 2011 en 7:56 pm

      Apreciable Ing° San Bartolomé.

      Bueno, realmente sabemos que no me respondió, pero le agradezco de todas, maneras, no es realista esperar que alguien lo sepa todo.
1489. Ángel San Bartolomé 13 diciembre, 2011 en 10:42 am

      Estimado Jorge Allende:

      Tomemos a tu primera pregunta como ejemplo. Tú preguntas que opción debes usar en el programa para el diseño de los estribos en vigas: 1) la envolvente de esfuerzos; o, 2) el cortante asociado a la capacidad resistente del refuerzo longitudinal utilizado. La respuesta en el primer mensaje fue que debías atenerte a la legislacón peruana, Norma E.060, donde se especifica que debes usar el cortante asociado al mecanismo de falla por flexión (para más claridad aún mira la figura 21.4.3a de la Norma E.060). En consecuencia, la respuesta es más que obvia, tenías que usar la opción 2 sin importar el aspecto económico, por la sencilla razón que se busca obtener una falla dúctil por flexión y no una falla frágil por corte. Por eso fue que en el segundo mensaje te pedí que revisaras con calma la respuesta dada en el primer mensaje.

      Con este tercer mensaje doy por terminado el diálogo sobre este tema.

      Saludos,
1490. Jorge Allende Martínez 13 diciembre, 2011 en 1:02 pm

      Carísimo Ingeniero.

      Agradezco su respuesta. La primera parte está muy clara (La norma no es más que una "traducción" del ACI, en realidad las NCh y el COVENIN están más actualizadas y enlazadas además con el FEMA). Pero mis preguntas estaban asociadas al manejo del sistema CSI, no a las normas.
      Me refería entre otros a cómo obtengo secciones esbeltas de shells evaluándolas al pandeo (considerando los momentos de 2° orden mediante algún método iterativo o no, por supuesto) dentro del propio programa, utilizando sus recursos; o si obtengo un spandrel muy grueso, lo desestimo de mi diseño y lo convierto en rótula adoptando un elemento mucho más ligero, si el criterio le parecía bueno; o cómo evaluar mats al corte de parte de shells; recordemos que las cargas y geometría se exportan y ello representa un gran ahorro de tiempo y precisión, existen métodos manuales, claro, la idea era consultar sobre esos manejos rebuscados.
      Ahora, en virtud de la primera respuesta, dado un sistema estructural, con qué criterio discrimino diseñar además elementos tipo intermedio y ordinario.
      Espero esta haber planteado bien la cuestión.
1491. José Carlos Merino Jaimes 15 diciembre, 2011 en 5:02 pm

      Saludos Ing. Ángel San Bartolome mi consulta es si los dos últimos libros sobre reparación y reforzamiento sísmico de la albañilería confinada y diseño sísmico de la albañilería confinada elaborados por usted y el Ing.Daniel Quiun ,los puedo adquirir también en la biblioteca de la universidad. Muchas gracias por su respuesta.
1492. Luis Galarza 15 diciembre, 2011 en 6:55 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolome
      Cual es la diferencia, en cuanto se refiere al comportamiento estructural de una edificacion, donde tengo placas de 15x120cm si esta lo analizo como columnas de la misma dimension, muchas gracias por su respuesta y al mismo tiempo renovar mi agradecimiento por el tiempo que nos dedica para respondernos
1493. Emilio Diaz Escobedo 15 diciembre, 2011 en 10:46 pm

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome
      Se está realizando el diseño de un muro de albañileria confinada con bloques de concreto cuyas celdas serán llenadas PARCIALMENTE con grout, tal como lo estipula la norma E.090. – En la tabla 9 del RNE indican valores de f’m para albañileria compuesta por bloques pero TOTALMENTE llenos con grout. – Se trata de un muro portante de una edificación de 1 piso en Cerro de Pasco – Por favor me pueden indicar cual es el f’m para un muro de las caracteristicas que se exponen lineas arriba. Agradezco de antemano su respuesta
1494. Karina Ordoñez 16 diciembre, 2011 en 12:27 am

      Estimado ingeniero, ¿qué recomendaciones tengo que seguir en el aspecto estructural y constructivo al utilizar casetones de poliestireno expandido en lugar de ladrillos de arcilla para una losa?. Muchisimas gracias,
1495. Mario Huamantinco 16 diciembre, 2011 en 10:13 am

      Estimado Ingeniero San Bartolomé,
      Estoy realizando una evaluación estructural de una sala eléctrica compuesta por columnas y vigas de acero; y muros de albañilería con bloques de concreto que sufrió un incendio recientemente. Mi consulta es la siguiente, ¿se han realizado ensayos de resistencia al fuego para estos bloques en el Perú? ¿Que criterios me aconseja para realizar mi evaluación?
      Muchas Gracias
1496. Raul Villegas Mejia 16 diciembre, 2011 en 10:57 pm

      Estimado Ing. Angel San Bartolomé, actualmente se viene ejecutando una edificación en la cual soy parte del equipo técnico responsable de su ejecución, mi consulta es si se puede trabajar con un slump de 5" en las columnas con la finalidad de evitar que se formen cangrejeras, el diseño de mezcla de Laboratorio recomienda un slump de 3" a 4", así mismo que otras recomendaciones me puede brindar respecto al slump para evitar la formación de cangrejeras.
      Saludos Cordiales
1497. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 5:49 pm

      Estimado José Carlos Merino:

      Los 2 últimos libros son comercializados en Amazon.com. Tengo entendido que después del receso en la PUCP (hasta mediados de enero), la biblioteca los adquirirá. Saludos,
1498. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 5:55 pm

      Estimado Luis Galarza:

      Para efectos de análisis estructural, la diferencia entre una columna y una placa es que la primera se deforma principalmente por flexión, mientras que la segunda por flexión y corte, aparte de la deformación axial respectiva. Los programas consideran siempre ambas deformaciones, salvo que tú decidas expresamente a eliminar una de ellas. Adicionalmente, para vigas que llegan a esos elementos, para el caso de columnas podrías obviar los brazos rígidos (son de longitud despreciable), cosa que no es posible para el caso de placas. Saludos,
1499. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 6:00 pm

      Estimado Emilio Díaz:

      Para el caso de muros confinados (no confundas con muros armados), se prohíbe usar bloques vacíos o parcialmente rellenos. El conjunto de muros responsables del comportamiento sísmico (por ejemplos, aquellos que definen la densidad mínima), deberían estar totalmente rellenos con grout, el resto podría tener celdas vacías o parcialmente rellenas. Saludos,
1500. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 6:05 pm

      Estimada Karina Ordoñez:

      No hay ninguna restricción en el uso de bloques de tecnopor en aligerados. La hipótesis de diafragma rígido se sigue cumpliendo. Los problemas podrían presentarse al enlucir estos techos, ya que el tarrajeo podría desprenderse, salvo que lo apliques sobre una malla anclada a las viguetas, o uses falso techo. Otro problema podría ser los gases tóxicos que desprende el tecnopor en caso de incendios. Saludos,
1501. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 6:11 pm

      Estimado Mario Huamantinco:

      Desconozco el comportamiento de los bloques de concreto ante incendios. Para el caso de ladrillos de arcilla cocida, sí podría afirmar que no tienen mayores problemas, ya que esos ladrillos fueron quemados en hornos a tempretura del orden del 1000 grados C. Te recomiendo extraer probetas de albañilería (pilas y muretes), para ensayarlas a compresión axial y diagonal, para de este modo analizar la influencia del incendio sobre la resistencia de la albañilería. Saludos,
1502. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 6:14 pm

      Estimado Raúl Villegas:

      Lo importante es obtener la resistencia a compresión del concreto (f´c) que se haya especificado en los planos de estructuras, no importa el slump que hayas empleado, ni si le agregaste o no algún plastificante. Saludos,
1503. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2011 en 6:25 pm

      Estimados lectores:

      Este espacio está reservado para que hagan sus consultas o propongan alternativas. Las respuestas que les proporciono gratuitamente, quizás sean en algunos casos de su desagrado y por supuesto que ustedes están en total libertad de seguirlas o no. Lo que no deseo es que este espacio se convierta en diálogos con réplicas y hasta dúplicas, por lo que si no están de acuerdo con la respuesta dada en primera instancia, pueden consultar a otras personas. De este modo, de aquí en adelante, toda réplica será eliminada. Atentamente,
1504. gary 22 diciembre, 2011 en 11:50 am

      ing.Angel Bartolome:para mejorar la capacidad portante del suelo ya que esta es muy blanda y menor al 35% teniendose asi un sulo malo se podria decir como mejoramos la capacidad portante del suelo y darle mayor consistencia. ¿se podra utilizar algun tipo de material calcareo o aglomerantes de aderencia con tierra ? gracias
1505. Ángel San Bartolomé 23 diciembre, 2011 en 3:43 pm

      Estimado Gary:

      Con gusto daré respuesta a tu consulta previa identificación indicando tu apellido. Saludos,
1506. Luis Fernandez Herrera 25 diciembre, 2011 en 1:13 pm

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:

      Ante todo le hago llegar un afectuoso saludo y le deseo que pase una feliz navidad junto con sus seres queridos;

      Quisiera hacerle la sigte. consulta por favor, cuando estoy modelando en ETABS una escalera de un edificio multifamiliar, considero el descanso como un elemento shell o como un elemento membrana para que distribuya las cargas a las columnetas de apoyo del descanso.

      Atentamente,
      Luis Fernandez Herrera
1507. Ángel San Bartolomé 27 diciembre, 2011 en 8:52 am

      Estimado Luis Fernández:

      Si tu intención es sólo transmitir las cargas verticales hacia los apoyos del descanso, entonces usa elementos tipo membrana, pero si tu intención es hacer que la escalera forme parte de la estructura, transmitiendo incluso momentos flectores por carga perpendicular o contenida en el plano, entonces usa elementos tipo shell. Saludos navideños,
1508. victor ochoa 28 diciembre, 2011 en 3:53 pm

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:
      Mi consulta es la sgt: cual es el criterio o tecnica par asignar a los muros el area de influencia provenientes de la losa para poder hallar la carga axial que recibe cada uno de los muros.

      todo muro confinado biene hacer muro portante?

      Este espacio me parece muy interesante, como para ir empapandome de los diferentes conceptos e interrogantes que se pueden leer, mas adelate de todas maneras lo voy a molestar haciendole mas preguntas porque estoy muy interesado en el tema, si me recomendaria un libro donde se pruda seguir todos los paso del diseño y analisis de un una edifciacion de albalileria confinada, se lo agredeceria.

      feliz navidad y un prospero año nuevo.
1509. Ángel San Bartolomé 29 diciembre, 2011 en 1:31 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      1) Al final de este blog, en la sección "Libros Digitalizados", entras a "apuntes del curso de albañilería estructura" y te bajas el capítulo 08 "diseño por carga vertical", allí encontrarás en forma gráfica la manera de obtener las áreas de influencias.

      2) Sí, siempre y cuando el muro esté conectado al techo de la edificación.

      3) Al final de este blog, en la sección "Libros nuevos", podrás encontrar el libro que buscas.

      Saludos,
1510. victor ochoa 29 diciembre, 2011 en 7:17 pm

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:
      Gracias por responder mi anterior pregunta, ahora mi consulta es la sgt:
      1)Cual es el criterio o razon para utilizar una losa aligerada o una maciza, en que casos uno decide utilzar una o la otra.
      2) Al hablar de una losa armada nos referimos solo a una losa maciza o tambien a los aligerados se les llama armada, tengo esa duda de conceptos. Un aligerado con viguetas bidireccionales seria una losa armado en 2 sentidos?
1511. Ángel San Bartolomé 31 diciembre, 2011 en 12:41 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      1) Lee el capítulo 8 de los apuntes, recomendado en el mensaje anterior, allí podrás ver cuándo es conveniente usar una losa armada en 2 sentidos en vez del aligerado convencional.

      2) Es cuestión de semántica. Una losa maciza también puede ser armada en una sola dirección. Para distinguir ambas losas es conveniente agregar la palabra "Maciza" o "Aligerada" y después "unidireccional" o "bidireccional", dependiendo de cómo esté armada.

      Saludos,
1512. ledy benavides 1 enero, 2012 en 12:56 pm

      por favor les agradeceria una opinion:
      Tengo mi casa de dos pisos , y queremos construir una cochera , existe una columna entre una largo de 4 metros dos por cada area. Esa columna queremos derribarla y reemplazarla por una viga apredaltada.Nos han dicho que si se puede , pero deseo mas sugerencias profesionales. muchas gracias
1513. Ing. Carlos cabrera 3 enero, 2012 en 1:04 pm

      ing. san bartolome ante todo feliz año nuevo y que todo sea exitos para sus investigaciones por el bien de nuestra carrera y de nuestro pais.
      El tema ingeniero es que haciendo y poniendo en practica todas las recomendaciones tecnicas y ademas las normas vigentes para asi poder hacer una buena y eficiente labor constructiva,quisiera que me confirme o me corrija si fuera necesario lo siguiente:
      para evitar usar una cimentacion existente y que se encuentra agrietada y tiene algunas fallas localizadas, y debido a que aumentarian los costos de construccion eliminarla, seria buena praxis para un muro de albañileria asentar los ladrillos sobre un sobrecimiento armado y que este s/c estuviera uniendo o confinandolo uniendo las columnas de albañileria como repito con el sobrecimiento armado pero todo este conjunto de albañileria estuviera finalmente apoyado en la cimentacion existente que no se quiere eliminar pero que no trabajaria con al albañileria proyectada solo se quier evitar la eliminacion dado que acarrea costos y tiempos de ejecucion, es posible aislarlo y el muro podria trabajar muy bien en las condiciones que le planteo …unir las columnas con un s/c armado , y el muro sobre este s/c armado, ademas las columnetas nuevas de albañileria las podria cimentar a la profundidad requerida.independientemente de la cimentacion existente solo haria una demolicion en la zona donde plantaria las columnetas con su correspondiente zapata independiente de la cimentacionen existente o que pasaria si solo estuviera edherida por proceso constructivo.. le agradezco anticipadamente su recomendacion tecnica.
1514. Ing. Carlos Cabrera 3 enero, 2012 en 1:17 pm

      Otro punto importante ingeniero san Bartolome es que esta praxis acerca de los muros de albañileria de algunas viviendas que pretendo reconstruir es en la ciudad de Pisco en la zona afectada por el sismo pasado ; agosto del 2007, y muchas cimentaciones quedaron como usted debe saber bastante dañadas sino colapsadas total y algunas parcialmente, por lo cual no se trata solo de la construccion con buen criterio tecnico sino tambien poder ofrecer alguna alternativa economica a los usuarios de viviendas que con casi ninguna posibilidad de ayuda economica pretenden reconstruir sus edificaciones y asi poder por lo menos vivir de algun modo seguro y digno. Le agradezco alguna opinion al respecto.
1515. Ángel San Bartolomé 3 enero, 2012 en 2:34 pm

      Estimada Ledy Benavides:

      Lamento no poder ayudarte en vista que para dar una opinión necesitaría los planos de estructuras, o realizar una inspección. Te sugiero contratar los servicios de un Ingeniero Civil. Saludos,
1516. Ángel San Bartolomé 3 enero, 2012 en 2:42 pm

      Estimado Carlos Cabrera:

      No comparto tu sugerencia. Lo que planteas es hacer una especie de puente, donde el tablero sería el sobrecimiento armado apoyado sobre las columnas de la albañilería y estas a su vez, sobre nuevas zapatas. Ese sobrecimiento debería soportar todo el peso proveniente del muro y aparte debería ser muy rígido para evitar que sus deflexiones dañen a la albañilería, es decir, sería una solución muy costosa. Considero que lo más conveniente es reparar a la cimentación existente para reutilizarla. Saludos,
1517. ELIZABETH 9 enero, 2012 en 5:12 pm

      Ing. Bartolome le escribo para que me aconsejara sobre la mejor opcion para el techado del 2do piso me recomienda que sea de tecnopor por lo liviano que seria pero tambien me indican que cuando se realice el tarrajeo se va a notar muchas rajaduras cuando seque y que la mezcla del tarrajeo no pegara bien en el techo, que me recomienda o cuales son los productos a utilizar para un adecuado tarrajeo sobre tecnopor

      gracias
1518. Ángel San Bartolomé 9 enero, 2012 en 7:28 pm

      Estimada Elizabeth:

      Favor de leer la respuesta dada el 17 de agosto del 2011 a Sofía Salazar. Para otra ocasión debes identificarte indicando tu apellido. Saludos,
1519. ader flores 11 enero, 2012 en 10:29 am

      Ing. san bartolome
      cordiales saludos
      le escribo para pedir su ayuda con respecto a , necesito un tema de para poder elaborar mi tesis, le escribia para pedir su opinion, si ud tuviera un tema que sea de interes importante y novedoso que necesite ser investigado con respecto a edificaciones con el sistema estructural de albañileria confinada
      att.
      gracias
1520. victor ochoa 11 enero, 2012 en 4:11 pm

      Ing. San Bartolome
      Mi consulta es la sgt: como podria aislar termicamente y acusticamente las paredes ya existentes de un ambiente, el problema que tengo es que practicamnete todo el ruido en el interior se escucha en los pasillos, y en el unitmo nivel, el calor es sofocante como podria ailarlo termicamente, si me pudiera sugerir algunos materiales y su procesos de colocacion. gracias
1521. Angel San Bartolomé 12 enero, 2012 en 2:03 pm

      Estimado Ader Flores:

      Favor de escribirme a mi correo asanbar@pucp.edu.pe . Necesito saber varias cosas antes de proponerte el tema. Saludos,
1522. Ángel San Bartolomé 12 enero, 2012 en 2:12 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Las planchas de tecnopor (poliestireno expandido) son aislantes térmicos y acústicos, más aún si le añades papel de aluminio. Esas planchas deben colocarse en la parte interior de la vivienda ya que los rayos UV malogran al tecnopor. Para la azotea, puedes usar ladrillos pasteleros asentados con barro, los huecos de estos ladrillos funcionan como aislante.

      Hace buen tiempo, un cliente del Laboratorio usó un papel aislante EPS CLIMAPOR, para proteger a su estructura metálica de la temperatura y funcionó adecuadamente. No sé si ese papel existe en nuestro mercado, búscalo por Internet. Saludos,
1523. Hugo Gomez Pacheco 13 enero, 2012 en 6:53 am

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:

      Le hago llegar un cordial saludo y le felicito por este foro en cual es fuente de conocimientos para la gente relacionada a la Ingenieria Civil le hago la siguientes consulta por favor :

      1) Estoy diseñando un edificio multifamiliar el cual tiene un semisotano que esta semienterrado (por cierto la altura de desde el fondo del sotano al primer entrepiso es de 2.80m)
      debo asignar en el ETABS restraints para que no se pueda mover en torno a los ejes X ,Y ni que pueda haber rotacion alrededor del eje Z esto consulta la hago ya que vi un trabajo donde se hacia este tipo de asignacion de restricciones pero cuando el sotano estaba enterrado un 100%.

      2)Para el diseño de vigas debo considerar los momentos a la cara de la columna por lo que debo considerla esta como 100% rigida; osea en el ETABS Menu>>Assign>>Frame/Line>>End (Length) Offsets..>>Rigid Zone Factor:1 es correcto este procedimiento?

      Le agradezco Ingeniero,Saludos
      Hugo Gomez Pacheco
1524. Ángel San Bartolomé 13 enero, 2012 en 2:48 pm

      Estimado Hugo Gomez:

      1) Cuando existen edificios con sótanos o semisótanos, la restricción que ofrece el suelo circundante depende de su calidad y grado de compactación, como hay mucha incertidumbre, lo aconsejable es analizar 2 modelos, con y sin restricción, y utilizar los mayores resultados para el diseño.

      2) Efectivamente, para el diseño por flexión de vigas y columnas debes usar los momentos flectores reducidos a la cara. Aprovecho para indicar de manera general que los programas presentan opciones para el diseño, para tomar una decisión debemos contemplar lo que especifican los reglamentos, en este caso, nuestra Norma E.060 "Concreto Armado". Saludos,
1525. victor ochoa 13 enero, 2012 en 3:21 pm

      Estimado Ingeniero Angel San Bartolome:

      disculpe que lo vuelva a molestar, con respecto a la pregunta anterior de como ailar termicamente un ambiente, como seria el metodo de colocacion de las planchas de tecnopor, osea las paredes ya estan tarrajeadas y pintadas, tendria que colocar el tecnopor sobre esa superficie y volver a tarrajear? o como es la tecnica de colocacion, me dijieron que tb un material aislante seria el alquitran.
1526. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2012 en 2:34 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Retiras la pintura, rayas el tarrajeo, lo limpias y pegas las planchas. Sin embargo, te recomiendo usar láminas aislantes delgadas. Para productos ya terminados, visita las páginas http://kostec.com.pe/arq/fonac/ y http://031d6f0.netsolhost.com/soluciones.php . Adicionalmente, revisa en el capítulo "Viviendas no Convencionales" de este blog, a los sistemas Panel Cast y Premier Building System, que presentan planchas de tecnopor en su interior. Saludos,
1527. Ever 15 enero, 2012 en 10:34 am

      Ing.San Bartolome:

      Para una vivienda de una familia de escasos recursos me pidieron que les diseñe la parte estructural, las caracteristicas son:
      -El suelo es gravoso(SJL)
      -La vivienda sera construido hasta 4 pisos.
      -Su dimension es de 8m en ancho y largo 15 m.
      -La mayor luz entre columnas es de 4m
      en el eje transversal 3 columnas y en el eje longitudinal 4 columnas

      Agradecere a que me ayude a establecer las dimensiones de cimiento, columnas, vigas y losa.
1528. Ángel San Bartolomé 16 enero, 2012 en 3:28 pm

      Estimados lectores, aprovecho el mensaje del Sr. Ever para remarcarles que es necesario que se identifiquen indicando su nombre y apellido. Los mensajes anónimos serán ignorados o eliminados. Adicionalmente, las consultas deben ser hechas sobre un problema específico. Saludos cordiales,
1529. Hugo Gomez Pacheco 18 enero, 2012 en 10:31 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:

      Le hago llegar un cordial saludo y le hago la siguiente consulta por favor:

      Me encuentro realizando el diseño de la parte del tanque elevado de un edificio multifamiliar y quisiera que porfavor nos haga un comentario acerca del modelamiento del efecto del agua en el mismo al correr el analisis dinamico ; asimismo de ser el caso de que haya que poner resortes si me pudiera indicar como hallar la rigidez K en cada dirección o alguna referencia bibliografica para hallar la misma.

      Atte.
      Hugo Gomez Pacheco
1530. Ángel San Bartolomé 19 enero, 2012 en 2:25 pm

      Estimado Hugo Gomez:

      Lee el libro Dynamics of Structures de Joseph Penzien, no lo tengo a la mano, pero alguna vez vi allí tratar en forma didáctica el problema que mencionas. Por otro lado, para tanques pequeños de edificios, considero que no deberías preocuparte, basta con un análisis estático, los problemas se dan en los reservorios. Saludos,
1531. Angel San Bartolomé 19 enero, 2012 en 4:51 pm

      Estimado Hugo Gomez:

      Mas información puedes encontrarla en el libro Earthquake Engineering por Robert L. Wiegel. Saludos,
1532. Jinnett Salazar 23 enero, 2012 en 12:59 am

      Ing. SanBartolomé buen día.. tengo una consulta ojala pueda ayudarme , en el análisis de una vivienda de albañilería confinada la fuerza axial en la mayoría de los muros arrojan valores negativos , quisiera me pudiera ayudar a interpretar ese resultado y que influencia tiene en el diseño de los mismos. Muchas gracias de antemano.
1533. victor ochoa 23 enero, 2012 en 12:01 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:

      Estuve leyendo el articulo sobre arriostramiento de tabiques existentes en voladisos donde se mencionan 2 tecnicas:1) la malla de reforzamiento y 2) un tarrejeo reforzado los cual digamos ambas tencicas serian antieconomicas, mi pregunta es, un metodo mas sencillo y economico podria ser romper en los extremos del tabique y levantar unas columnetas para arriostra los muros, o no seria adecuado hacer esto, el picar debilitaria el tabike ?? si me podria dar algun comentario sobre esto, gracias
1534. Ángel San Bartolomé 23 enero, 2012 en 1:51 pm

      Estimada Jinnett Salazar:

      Las fuerzas axiales sísmicas en los muros se desarrollan porque en las vigas que concurren a él hay fuerzas cortantes. Esas fuerzas axiales pueden ser positivas o negativas, dependiendo del sentido del sismo. Lo conveniente es que esas fuerzas no superen a la carga de gravedad existentes en los muros, para que no se desarrollen tracciones. Una manera de reducir la magnitud de esas fuerzas es disminuyendo el peralte de las vigas en cuestión, por ello en la Norma E.070 se establece que el peralte de los dinteles no debe ser mayor que 60cm. Saludos,
1535. Ángel San Bartolomé 23 enero, 2012 en 1:57 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Existen diversas formas de arriostrar los tabiques existentes, el asunto es arriostrarlos de alguna manera. Si a tu parecer la técnica que propones es simple y económica, entonces úsala, pero ten cuidado con el anclaje del refuerzo correspondiente a las columnetas. Saludos,
1536. Nelly Corazao Pinto 26 enero, 2012 en 1:12 pm

      Ing. Angel muchas gracias por la atencion.
      La consulta es sobre el diametro correcto de los equipos de vibrado elementos de distintos espesores (placas, vigas) leí que no debe superar 1/3 del espesor del elemento, pero en una viga que tiene mucho acero cual seria el diametro adecuado para su vibrado?

      Gracias

      Nelly Corazao
1537. Ángel San Bartolomé 27 enero, 2012 en 2:12 pm

      Estimada Nelly Corazao:

      El equipo adecuado está asociado a diversos factores: espesor del elemento, profundidad del concreto, tamaño de la piedra, fluidez del concreto, etc. Para casos en que haya congestión de refuerzo, emplea una aguja delgada, las hay desde 1/2" (en Perú no las he visto) hasta 3" y con cabezales removibles. Saludos,
1538. victor ochoa 28 enero, 2012 en 10:46 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:

      Al decidir utilizar un aligerado unidireccional en una estructura de muros portantes cual es el criterio para darle la direccion, ( en X o en y) o depende de la mayor cantidad de muros donde se apoyara o de las luces??
1539. Lidia Tipula 30 enero, 2012 en 1:42 pm

      BUENAS TARDES ING. SAN BARTOLOME
      QUISIERA ME ABSUELVA DE UNAS DUDAS,MIS PADRES COMPRARON UNA CASA 160 M2 DE 2 PISOS QUE LA DEMOLIERON TOTALMENTE,LUEGO SE HIZO LOS PLANOS, SE UTILIZO BUENOS MATERIALES DESPUES DE 6 MESES QUE SE TECHO EL PRIMER PISO HAN APARECIDO FISURAS COMO SERPIENTES EN TODO EL TECHO CASI CERCA A LAS COLUMNAS,NO SE A QUE SE DEBE ESO,CABE SEÑALAR QUE LA CASA AL INICIO ERA COMO 20CM HACIA ABAJO LA VEREDA,PERO ANTES DEL TECHAMIENTO SE LE AGREGO TIERRA PARA QUE ESTUVIERA 20CM POR ENCIMA DE LA VEREDA, PODRIA COMENTAR A QUE SE DEBEN ESTAR FISURAS?
1540. Ángel San Bartolomé 30 enero, 2012 en 4:55 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Una losa de techo (aligerada o maciza), trata de trabajar preferentemente en su lado más corto, aunque para casos donde no haya mucha diferencia entre sus luces, podría armársela en su dirección más larga. Saludos,
1541. Ángel San Bartolomé 30 enero, 2012 en 5:04 pm

      Estimada Lidia Tipula:

      Por lo que indicas, cabe la posibilidad de que el problema se deba a asentamientos diferenciales. Posiblemente no hayan compactado adecuadamente el suelo de relleno. Debes hacer un seguimiento de las grietas, midiéndolas en grosor y longitud, si al cabo de 1 mes no se estabilizan, habría que ver la forma de mejorar la cimentación. Cabe también la posibilidad que se hayan formado por efectos de temperatura, en cuyo caso las grietas se abrirían en las horas de mayor calor y se cerrarían de noche. No sé si el techo tiene o no pastelero que lo proteja. Saludos,
1542. Yoel Carlos Peralra Alferez 30 enero, 2012 en 5:51 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:
      Soy alumno de la UNIVERSIDAD ULADECH -SEDE PIURA, del 9 ciclo.
      hace dias atras estuve en un modulo de vivienda de un nivel ia construidad de concreto armado y que ahora estos diseños son muy utilizados por estas empresas inmobiliarias.
      Esta moduo de vivienda se plantea combinar con albañileria confinada en la parte de la primera y en el segundo nivel todo de albañileria confinada . Y mi pregunta es que si en este blog m podria dar un alcance para este diseño de combinaciones de estructuras ya que es perimera vez q se me presenta estos casos y para mi seria un reto en mi carrera para dar soluciones y criterios que se deban hacer para estos casos. GRACIAS.
1543. Ángel San Bartolomé 31 enero, 2012 en 9:57 am

      Estimado Yoel Peralta:

      Las estructuras de albañilería confinada pueden combinarse con la de placas de concreto sin problemas. Es necesario que los elementos más rígidos y resistentes (placas) vayan en los primeros pisos y en los pisos superiores pueden cambiar a albañilería confinada. En la sección "Diseño Estructural" de este blog aparece un ejemplo para el caso combinado placa-albañilería armada. Algo similar puedes aplicar para el caso placa-albañilería confinada. Es cuestión solo de variar el coeficiente de amplificación para pasar de la condición de sismo moderado a severo. En vez de usar Vm1/Vu1, usa Mn1/Mu1, donde "Mn" es la capacidad resistente a flexión de la placa existente en el primer piso. Saludos,
1544. Marjorie Caceres 1 febrero, 2012 en 11:34 am

      Saludos ingeniero San Bartolomé, mi pregunta radica en la necesidad de colocar refuerzo horizontal en los muros de albañilerìa confinada, suponiendo que el diámetro a utilizar sea de 1/4", ¿Cómo determino el espaciamiento al cual debería colocar este refuerzo?. Me refiero si se debe colocar cada 2 o 3 hiladas. Muchas gracias.
1545. jose diaz 1 febrero, 2012 en 12:33 pm

      ING cordial saludo para felicitarlo por su block quien le habla es un alumno de computacion sin embargo estoy elaborando un programita de estructuras para consultarle la logica del mismo
      estructura falla = fuerza sismisca > resistencia de la construccion
      f=mxa ….f= axp/g
      en este caso como calculo mis datos
      teniendo en cuenta que las edificacione para analiazar seran por areas tengo
      p por m2 = 1 t/m2
      mi consulta como calculo la resitencia de una edifcacion y en el programa tendria que inresar como datos aceleracion, gravedad area de edificacion le agradeceria me ayude
1546. Ángel San Bartolomé 1 febrero, 2012 en 2:01 pm

      Estimada Marjorie Cáceres:

      Para el caso de muros de albañilería confinada, el refuerzo horizontal no se calcula, sino que se utiliza para las situaciones que indica la Norma E.070 una cuantía de 0.001. La cuantía se calcula como As / (s t), donde "As" es el área de la varilla (no mayor de 1/4"), "s" es su espaciamiento y "t" es el espesor del muro. Con lo cual, conociendo la cuantía, "As" y "t", puedes hallar "s". Saludos,
1547. Ángel San Bartolomé 1 febrero, 2012 en 2:06 pm

      Estimado José Diaz:

      Qué bueno fuese que las cosas sean tan simples como las describe. Para que tengas una idea de lo que es el análisis y el diseño estructural, te invito a leer el ejemplo numérico que aparece en el capítulo "Diseño Estructural de Edificios de Albañilería" de este blog. Saludos,
1548. daniel torres 2 febrero, 2012 en 12:57 am

      saludos ingeniero angel, soy estudiante de ingenieria civil y estoy cursando el sexto ciclo de la carrera, y le agradeceria me saque de una duda, la cimentación de placas de concreto armado deben llevar doble parrilla de acero generalmente?, suponiendo que se tenga un tramo de 20 metros de longitud, de los cuales 2 paños de 4 metros son placas y los otros 3 paños sea con muros confinados.

      Mi pregunta radica en el hecho que podria solucionarse tal vez colocando una viga de cimentación, o probablemente se pueda usar una zapata para cada placa de concreto armado pero con refuerzo de acero positivo y negativo. Gracias.
1549. Yoel Carlos Peralta Alferez 2 febrero, 2012 en 10:15 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:
      Ingeniero gracias por la informacion respectiva y el apoyo. GRACIAS
1550. Ángel San Bartolomé 2 febrero, 2012 en 2:54 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Respecto a las observaciones que indicas, todo depende de la magnitud de las fuerzas de sección que bajan por los muros y de la calidad del suelo de cimentación. Saludos,
1551. victor ochoa 3 febrero, 2012 en 12:57 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:
      Ing mi consulta es la sgt, el reglamento dice que la excentricidad accidental es 0.005 la dimesion perpendicular a la direccion en analisis, tratando de interpretar esto , si tubiese una edificacion de 8m en "x" y de 16m en "y" entonces la ex=0.005(16) y la ey= 0.005(8) es correcto esto?? espero me sake de la duda porque he visto en libros con el mismo ejemplo donde ex=0.005(8) y ey=0.005(16) gracias.
1552. Ángel San Bartolomé 3 febrero, 2012 en 3:00 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Para el caso que indicas, cuando la fuerza sísmica actúa en X-X, la excentricidad accidental sería 0.05×16 = 0.8m, y cuando actúa en Y-Y sería 0.05×8 = 0.4m. Saludos,
1553. Andy Flores 6 febrero, 2012 en 8:55 pm

      Ing la condicion de la norma que los muros de albanileria tienen que ser de 1.20 quiere decir que no pueden entrar en la formula de la densidad de muros o estos cuando son menores a 1.20 definitivamente son de concreto armado y con esa longuitud pueden entrar a la formula solo que con el facto Ec/Em ?
      MUCHAS GRACIAS
1554. victor ochoa 6 febrero, 2012 en 9:06 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:
      Mi consulta es la sgt: tengo una casa de 2 pisos, la cual en el eje central y longuitudinal esta conformado por muros portantes de cabeza, un paño de muro da hacia un tragaluz( una longuitud de 3m)y la losa del 2 nivel tiene un volado hacia el tragaluz( 40centimetros), mi consulta es , kiero construir el 3er nivel, la continuacion del muro portante podria ir sobre el volado mencionado?( con la intencion de ganar espacio) o necesesariamente tiene que tener una continucion vertical de los muros portantes inferiores? en caso quiera ganar ese volado de losa podria cambiar el sistema de muros portantes a otro o ensanchat columnas y aumentar cuantia? que me recomendaria, gracias
1555. Audy Ferrer 7 febrero, 2012 en 9:54 am

      Saludos desde Venezuela Ing. Angel, le escribo para felicitarlo por su excelente blog, de mucha ayuda para estudiantes e ingenieros. Tengo una pregunta con respecto a las paredes de bloque de arcilla huecos, no existe una norma que especifique que entre cada bloque necesito colocar mortero? pero en la linea vertical, segun un grupo de iranies, dice que esto no es necesario. saludos y gracias
1556. Ángel San Bartolomé 7 febrero, 2012 en 12:11 pm

      Estimado Andy Flores:

      Los muros de albañilería con menos de 1.2m de largo aportan baja resistencia y rigidez a la estructura, por eso no se les considera ni en la densidad mínima ni en la resistencia global. No es obligatorio hacerlos de concreto, sólo si lo requieres entonces hazlo de concreto. Saludos,
1557. Ángel San Bartolomé 7 febrero, 2012 en 12:16 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Para que un muro se considere portante, debe tener continuidad vertical, ni se te ocurra construirlo sobre un volado. En cuanto a las columnas, ellas pueden reducir su sección de abajo hacia arriba, no al revés, porque simplemente los esfuerzo de compresión que genera el momento flector no pueden reaccionar contra el vacío. Saludos,
1558. Ángel San Bartolomé 7 febrero, 2012 en 12:21 pm

      Estimado Audy Ferrer:

      El mortero en las juntas tiene la función de integrar a los bloques o ladrillos en un solo conjunto, no hacerlo debilitaría al muro especialmente ante acciones de fuerza cortante. El único caso donde se permite es para los muros de albañilería de junta seca (sin mortero en las juntas), pero esos muros se rellenan con grout, lo cual substituye a la ausencia de mortero. Saludos,
1559. Geraldine Flores 9 febrero, 2012 en 1:38 pm

      Estimado Ing un para cerco se puede calcular los momentos en el muro con tablas de Kalmanok como opcion alternativa a las tablas de la Norma E0.70
1560. Fernando Begazo 9 febrero, 2012 en 2:07 pm

      Estimado Ingeniero:

      Ante todo lo saludo atentamente y a la vez para hacerle la siguiente consulta por favor me encuentro modelando en ETABS un edificio de 11 pisos en el cual la forma de los paños de los pisos son bastante irregulares (tienen forma de polígono irregulares) por lo que cuando cubro encima de esos paños con un elemento Shell (que emula a una losa maciza de 12.5 cm porque así lo estructure) y le asigno las cargas uniformemente distribuidas respectivas encima de los elementos Shell losas y después hago que el programa chekee si el modelo es correcto me sale que hay fugas de carga como que se perdiera carga por el motivo de que los paños tienen forma de polígono irregulares.

      Ya he intentado para que no me arroje errores en el chekeo sin éxito incluso intente meshar (mallar) los paños y después correr el programa pero siempre me arroja el programa como si hubiera un error.

      Seguro que a Ud. le ha ocurrido antes a utilizar este programa si por favor me pudiera ayudar a solucionar este problema por favor se lo agradecería bastante.

      Saludos cordiales,
      Fernando Begazo
1561. Ángel San Bartolomé 9 febrero, 2012 en 5:56 pm

      Estimada Geraldine Flores:

      Claro que sí, también puedes modelar al muro con sus arriostres mediante elementos finitos. Cabe indicar que en la tabla de la Norma E.070 se ha supuesto que el muro está simplemente apoyado sobre los arriostres. Saludos,
1562. Ángel San Bartolomé 9 febrero, 2012 en 6:01 pm

      Estimado Fernando Begazo:

      A ver intenta aplicar cargas concentradas sobre los nudos de la malla shell. Para esto, calcula la carga total y divídela entre el número de nudos. Espero que algún lector del blog pueda darte otra solución. Saludos,
1563. Carlos Gutierrez 9 febrero, 2012 en 8:05 pm

      Fernando Begazo tengo unos videos de un diplomado de Etabs que te pueden ayudar
      te busco en Facebook
1564. Diego 10 febrero, 2012 en 1:13 am

      Saludos, quisiera consultarle temas para realizar tesis
1565. MARLON PAREDES 10 febrero, 2012 en 1:06 pm

      Muy buen dia ING Angel San Bartolome, un blog muy instructivo pero le queria consultar algo acerca de los factores que se utilizan para mayorar las cargas cuando se esta analizando un modelo, se sabe que para mayorar las cargas(factores de combinacion) tanto en la carga muerta como la carga viva estos corresponden a (1.4 C.M + 1.7 C.V),mi pregunta es porque se toman estos valores en base a que se obtuvieron por ej: porq no pueden ser (1.2 CM O 1.4 CV), muy amable agradeceria su respuesta. att Marlon Paredes
1566. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2012 en 8:22 am

      Estimado Carlos Gutiérrez:

      Muy bien, me encanta que compartan información. Saludos,
1567. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2012 en 8:24 am

      Estimado Diego:

      Favor de identificarte indicando tu apellido. Saludos,
1568. Ángel San Bartolomé 11 febrero, 2012 en 8:26 am

      Estimado Marlon Paredes:

      Esa es una historia muy larga de contar y que la puedes ver en cualquier libro de concreto armado. Saludos,
1569. Victor Cruz M. 17 febrero, 2012 en 1:18 am

      Saludos Ing San Bartolome
      Mi pregunta es los sismos severo y moderado que indica la norma E.070.
      relacionando con la medida en magnitud (escala de ritcher) en funcion a la escala de ritcher entre que rango podria ser un sismo moderado y un sismo severo??.
      y tambien el rango en funcion a la escala de mercali.
      agradesco sus respuestas. gracias
1570. Ángel San Bartolomé 17 febrero, 2012 en 11:45 am

      Estimado Víctor Cruz:

      Desde el punto de vista estructural, no nos interesa la magnitud de un sismo, sino las aceleraciones que este produce y su contenido de frecuencias. Por la sencilla razón de que las fuerzas sísmicas son producidas por estas aceleraciones, mientras que si ocurriese un terremoto de gran magnitud, pero a una gran distancia epicentral o focal, seguramente ni lo sentiríamos (por ejemplo, ¿sentiste en Lima el sismo chileno del 2010?. Para que tengas idea de lo que significa el "sismo moderado" de la Norma E.070, equivale al terremoto ocurrido en Lima en 1974 (Mw = 8), que produjo aceleraciones de 0.2g en suelo duro (búscalo en Internet). Finalmente, en cuanto a intensidades, éstas dependen mucho de las características del suelo. Saludos,
1571. victor ochoa 23 febrero, 2012 en 12:22 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:
      Mi consulta es la sgt: tengo una casa de un piso en el puerto de huarmey, ya unas cuantas vesces el rio se ha desbordado y ha inundado toda la casa, me mencionan que hay aguas subterraneas en la zona, el problema que han salido una fisuras de masomenos 3mm en forma horizontal en la union muro -losa y fisuras verticales en los alfeiseres, a que se pudiera deber y de que forma se podria reparar, porque kisiera construir el segundo piso. gracias
1572. Ángel San Bartolomé 23 febrero, 2012 en 12:22 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      Por lo que describes, da toda la impresión que las grietas se deban a asentamientos diferenciales, por las inundaciones que debilitan el suelo de cimentación. De esta manera, mi consejo es que no construyas un segundo piso. Para reparar las grietas, puedes aplicar cualquiera de las técnicas que aparecen en el capítulo "Reparación y Reforzamiento" de este blog, sin embargo, si las inundaciones continúan, podrían formarse grietas en otros lugares. Saludos.
1573. Fernando Begazo 25 febrero, 2012 en 9:00 am

      Estimado Ingeniero:

      Una consulta por favor, en la estructuración de mi edificio de concreto armado analizándolo por el método dinámico los desplazamientos relativos cumplen con lo estipulado en la norma osea las (derivas)*0.75*R no exceden de 0.007 ademas cumple con que el periodo del primer modo de vibración es menor al Tp calculado por el método estático.

      Pero mi problema es que el primer ni el segundo modo de vibracion son traslacionales sino torsionales recien el tercer modo es traslacional ademas por la naturaleza de mi edificio he usado todos los muros continuos como placas y no dispongo de muros para convertirlos a placas por la naturaleza arquitectonica compleja de la edificacion.

      La norma no dice sobre esta regla de que los primeros dos modos deben ser traslacionales y el tercero torsional,

      Ud. cree que es requisito imprescindible esta condicion Ingeniero ?

      Le agradezco anticipadamente,

      Fernando Begazo
1574. Ángel San Bartolomé 25 febrero, 2012 en 1:44 pm

      Estimado Fernando Begazo:

      De acuerdo a lo que indicas, el edificio debe calificar como irregular por torsión, debes efectuar la verificación que especifica la Norma E.030 en su Tabla 5, en cuyo caso debes reducir el factor "R". Saludos,
1575. Pablo 27 febrero, 2012 en 9:56 pm

      Buenas Noches Ing.
      Que tipo de ladrillo podria utilizar para construir un cerco perimetrico en la zona de los pantanos de villa en Chorrillos.
      Por la zona he observado que los ladrillos de arcilla cocida sufren bastante con el salitre estan carcomidos. El nivel freatico tambien esta casia 0.60 m que tratamiento puedo realizar a la cimentación para disminuir o evitar el salitre llegue al ladrillo.
      Le agradezco su respuesta
1576. Pablo Huapaya 27 febrero, 2012 en 9:58 pm

      Disculpe ahora si me identifico correctamente

      Buenas Noches Ing.
      Que tipo de ladrillo podria utilizar para construir un cerco perimetrico en la zona de los pantanos de villa en Chorrillos.
      Por la zona he observado que los ladrillos de arcilla cocida sufren bastante con el salitre estan carcomidos. El nivel freatico tambien esta casia 0.60 m que tratamiento puedo realizar a la cimentación para disminuir o evitar el salitre llegue al ladrillo.
      Le agradezco su respuesta
1577. Ángel San Bartolomé 28 febrero, 2012 en 3:47 pm

      Estimado Pablo Huapaya:

      Para un cerco puedes emplear cualquier tipo de ladrillo, tu problema más bien es impermeabilizar la cimentación, para lo cual puedes cubrir la zanja con plástico grueso o tarrajearla con algún aditivo impermeabilizante, o brea. Ten cuidado que los pantanos de Villa es zona de licuación ante los terremotos. Saludos,
1578. Jorge Martinez Fernandez 29 febrero, 2012 en 10:56 am

      Estimado Ingeniero :

      Tengo la consulta siguiente por favor:
      De acuerdo a su experiencia, que recomendaciones daria para hallar la capacidad portante en terrenos con arena de playa y para diseñar estructuralmente ahí casas de menor envergadura (1 piso max.) ya que resulta un poco antieconomico para el dueno que es de bajos recursos mandar a realizar un estudio de mecanica de suelos completo.

      Tal vez conozca Ud.algunas tablas practicas o hacer las zanjas de las cimentaciones a nivel a la profundidad mínima indicada en la norma.

      Le agradezco su gentileza,
      Jorge Martinez
1579. Ángel San Bartolomé 29 febrero, 2012 en 2:09 pm

      Estimado Jorge Martínez:

      Siento mucho no responder tu pregunta, porque ese tipo de suelo podría correr el riesgo de licuarse ante los terremotos. Debes consultarle a un especialista en suelos. Saludos,
1580. Carlos Gutierrez 29 febrero, 2012 en 10:46 pm

      Estimado Ing que requisitos debe de cumplir una cimentacion o terreno de cimentacion para ser modelada como resortes elasticos o sobre ellos , Muchas Gracias
1581. Gustavo Morales 1 marzo, 2012 en 7:35 am

      Ing. San Bartolome, quiero me recomiende bibliografia, debo aumentar el espesor de 3 columnas en un portico de 3 columnas y las zapatas aisladas convertirla en 1 combinada de 3 columnas.

      Se que hay que apuntalar el techo, para hacer que la columna ni zapatas carguen, mientras mas metodos conosca, mejores soluciones podre asumir, slds.
1582. Gustavo Morales 1 marzo, 2012 en 9:09 am

      Ing. San Bartolome, yo necesito demoler las columnas y construir otras mas robustas en el otro sentido, para lo cual necesito apuntalar las vigas y losas, despues demoler columna y parte de la cimentacion y refozar ahora acero arriba y abajo, bueno mi duda, que tanta garantía tienen los pegamentos epoxicos, para pegar nueva columna con viga que soporta carga y otra viga de rigidez netamente existentes.
1583. Ángel San Bartolomé 1 marzo, 2012 en 11:46 am

      Estimado Carlos Gutiérrez:

      Absolutamente cualquier suelo se deforma cuando se le aplica alguna presión, salvo que sea una roca. Otra cosa es que para facilitar el análisis estructural y hacer un análisis aproximado, se suponga que la base de una columna o muro está empotrada cuando el esfuerzo admisible del suelo supera a 3 kg/cm2. Saludos,
1584. Ángel San Bartolomé 1 marzo, 2012 en 11:53 am

      Estimado Gustavo Morales:

      Tus preguntas se refieren al proceso constructivo para realizar modificaciones, que yo sepa, no hay bibliografía, allí tienes que aplicar tu ingenio siguiendo las especificaciones que el ingeniero estructural haya indicado en los planos de refacción y reforzamiento. En cuanto al epóxico, es lo mejor que se conoce en la actualidad para pegar concreto nuevo con el existente. Saludos,
1585. Geraldine Flores 13 marzo, 2012 en 12:42 am

      Estimado ingeniero estoy calculando el bloque de compresiones de un muro de concreto armado y me gustaria saber como defino el valor de phi para el diseno del refuerzo vertical por flexion , se puede hacer de manera similar al de los muros de albanileria armada , muchas gracias
1586. Àngel San Bartolomè 13 marzo, 2012 en 9:34 am

      Estimada Geraldine Flores:

      El procedimiento es similar, pero debes adecuarte a lo que se especifica en la Norma E.060 "Concreto Armado". Esa Norma puedes descargarla desde mi blog de concreto armado. Saludos,
1587. Daniel Torres 16 marzo, 2012 en 9:56 pm

      saludos ingeniero san bartolomé, una consulta ¿cómo se consideran las cargas provenientes del empuje de terreno en un muro de sótano?. Es posible considerarlo con un variación lineal (triangular) o es necesario cambiarlo a una distribución rectangular, debido a las vigas superiores. Muchas gracias.
1588. victor ochoa 29 marzo, 2012 en 4:54 pm

      Estimado ingeniero mi consulta es la sgt: 1) de que manera podria aislar acusticamente y reducir el sonido hueco que tiene el sistema drywal.
      2)tengo una edificacionded albañileria confinada de 2 nivel y se piensa construir el 3ere nivel,algunos ambientes del 2do nivel son de drywall, mi pregunta es, si se construye el 3er nivel y por ende aumenta las cargas porque los muros sera de arcilla para continurar los muros portantes que bienen desde el primer nivel, y las tabiquerias tambien seran de ladrillos, afectaria en algo a los muros de drywall del 2do nivel? gracias.
1589. Ángel San Bartolomé 6 abril, 2012 en 11:07 am

      Estimados amigos:

      Tuve una operación quirúrgica de mucho cuidado, duró 8 horas y estuve 8 días en cuidados intensivos, recién me han pasado a cuarto con visitas restringidas. Tan pronto me recupere daré respuestas a sus preguntas. Gracias por su comprensión.
1590. Jorge Allende 6 abril, 2012 en 6:47 pm

      Sentimos que se haya enfermado tanto, recuerde que primero que todo es la salud, hacemos votos para que se recupere pronto.Cuidese y haga cambios en su estilo de vida para mantener una buena salud. Necesitamos vivas a personas valiosas como Ud. (Personalmente prefiero mil veces que se mueran primero todos los políticos del Perú que no valen nada, antes que alguien como Ud.)
1591. Daniel Torres 6 abril, 2012 en 11:45 pm

      Ingeniero San Bartolomé cuidese mucho, esperemos que se recupere pronto, e interactúe con nosotros con el mismo dinamismo que ha demostrado.
1592. Carlos Gutierrezl.com 11 mayo, 2012 en 2:33 pm

      Cuidese mucho ingeniero
1593. JUAN CARLOS LARA G. 30 mayo, 2012 en 11:51 am

      Ing. San Bartolomé:
      Mi más sinceros deseos de pronta recuperación. Si necesita algún tipo de apoyo no dude en solicitarlo, los que lo admiramos estamos al tanto.
      JUAN CARLOS LARA G.
1594. Ángel San Bartolomé 26 junio, 2012 en 11:26 am

      Hola Daniel:

      El empuje del suelo contra un muro es siempre del tipo triangular, como si fuese una presión hidrostática, lo que es constante es el empuje causado por sobrecargas. Saludos,
1595. ängel San Bartolomé 26 junio, 2012 en 11:35 am

      Estimado Victor Ochoa:

      1) busca en Internet los aislantes, los hay en cantidad.

      2)Siempre y cuando la albañilería del 3er piso no apoye sobre el drywall del 2do piso, no habría problemas.
1596. Ángel San Bartolomé 26 junio, 2012 en 11:40 am

      Estimados Jorge, Daniel, Carlos y Juan:

      Muchas gracias por sus buenos deseos. Saludos,
1597. Mauro Cantoro 26 junio, 2012 en 5:11 pm

      Ing.
      He visto un diseño de cimentación de pilotes de concreto armado de 40x40cm, con estribado espiralado; al respecto, quisiera saber si esto es apropiado o lo ideal seria un estibado cuadrado con los dobleces requeridos.
1598. Angel San Bartolomé 27 junio, 2012 en 12:28 pm

      Estimado Mauro Cantoro:

      Lo mejor que existe tanto en pilotes como columnas para confinar el núcleo de concreto son los zunchos, lo que has visto es correcto. Saludos
1599. jhon 13 julio, 2012 en 7:31 pm

      ing san bartolome buenas noxes le queria a ser una consulta en su blog encontre un ejemplo de albañileria confinada considerando con brazos rigidos y en su modelo veo que esta modelado los 4 pisos
      y tambien veo que no estan modeladas las losas aligeradas en 2 direcciones por que no estan ?? y tambien en el modelo estan sujetas a unas cargas como acabados y s/c ??
1600. Ángel San Bartolomé 14 julio, 2012 en 8:41 am

      Estimado Jhon:

      Te identifico porque ayer me hiciste esa consulta vía chat del facebook, para la próxima vez debes poner tu apellido. En la técnica de pórticos planos, se definen todos los pórticos y después se proyectan los nudos de cada nivel asociándolos a un diafragma rígido. En cuanto a la carga vertical, puedes obtenerlas metrándolas, pero si te da flojera usa la opción membrana para los techos.
1601. Miguel Angel Lapa 14 julio, 2012 en 2:05 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé

      La presente es para consultarle unas dudas:
      1.- que son losas de transferencia, como se modelan en el Etabs y como se Diseñan a diferencia de las losas de entrepiso comunes.
      2.-cuando la cimentación es una losa, existe mayor contacto con el terreno entonces habrá mayor transferencia de movimiento sísmico al edificio, en que cambiaria el espectro de diseño sísmico.
      3.-como se considera en el modelamiento estructural en Etabs de los muros diafragma de albañilería
      De ya le agradezco su respuesta, y me alegra mucho que ya se recupere Ing. Ángel
1602. Ángel San Bartolomé 14 julio, 2012 en 2:33 pm

      Estimado Miguel Angel Lapa:

      1) las losas de transferencia son aquellas que soportan muros y columnas portantes, discontinuándose estos elementos. Fotos y la forma cómo se diseñan de acuerdo a la norma E.060puedes verlas en mi blog de concreto.

      El espectro de diseño sísmico no se modifica, es independiente de la cimentación, lo que cambian son los períodos, ya que una cimentación produce mas rotación que otra.

      3) es como si modelases un muro de concreto con otro E y G.

      Saludos
1603. Miguel Angel Lapa 16 julio, 2012 en 1:21 pm

      Ing. san Bartolomé bueno Tardes.
      1.-Ing. que opina acerca de trabajar con el 70% del modulo de elasticidad y de corte de la albañilería para considerar probables incursiones en el rango inelástico y secciones agrietadas.
      2.-que opina de la siguiente configuración estructural de un edificio de 7 pisos, del 1 al 4 piso de muros de concreto armado y del 5 al 7 piso muros de albañilería confinada.
      De ya le agradezco su respuesta Ing. Ángel
1604. Ángel San Bartolomé 16 julio, 2012 en 3:07 pm

      Estimado Miguel Angel Lapa:

      1) Durante el sismo moderado se supone que ningun muro se fractura, por tanto no hay pérdida de rigidez, durante el sismo severo surgen las fracturas y pérdida de rigidez, especialmente en el primer piso. Esa pérdida de rigidez está asociada a la calidad de la albañilería, puede ser brusca o gradual, interviene también la carga vertical, por lo que no hay ningún número mágico para reducirla.

      2) Ok. no hay problemas, siempre y cuando exista continuidad vertical.

      Saludos
1605. juan caceres neyra 16 julio, 2012 en 5:16 pm

      ingeniero buenas tardes estaba leyendo la norma pasada de la albañilería y llegue a ver que los diseños han cambiado cuales son las diferencias del diseño de Esfuerzos Admisibles / con el diseño actual ? gracias
1606. john garcia franco 17 julio, 2012 en 2:12 am

      ing buenas noches estaba leyendo las pautas de diseño y llegue a una duda en un de sus articulos dice si Vu mayor Vm en el muro analizado se coloca una acero de refuerzo longitudinal ?? y tambien puedo colocar refuerzo horizontal en el primer piso de los edificios de más de 3 pisos sin que scumpla Vu mayor Vm ?? gracias buenas noches
1607. Ángel San Bartolomé 17 julio, 2012 en 2:41 pm

      Estimado Juan Cáceres, desde el año 2006 se aplica la nueva norma E.070. Los cambios son radicales y no podría explicarlo en un mensaje. El más imortante es que ahora se usa una teoría de diseño consdirenándose criterios de desempeño sísmico. Saludos
1608. Angel San Bartolomé 17 julio, 2012 en 2:58 pm

      Estmado John:

      La colación de refurzo horizontal en una cuantía mínima de 0.001, se coloca cuando el muro se agrieta diagonalmente (Vu > Vm? o cuando tiene carga vertical excesiva en sus primeros pisos, más de 3pisos. Lo último se colocó por precaución aunque se tenga alli Vu < Vm

      Todo esto se debe para evitar falla frágiles ante sismo severos. Saludos.
1609. Daniel Torres 23 julio, 2012 en 11:48 pm

      estimado ingeniero san bartolome, buenas noches, ¿qué consideraciones estructurales deben tomarse en cuenta, al momento de proyectar una piscina en el último nivel de una edificación?. Muchas gracias.
1610. Angel San Bartolomé 24 julio, 2012 en 10:06 am

      Estimado Daniel

      Es como si estuvieses diseñando un tanque de agua de gran envargadura, teniendo el cuidado de analizarla llena y vacía, porque los periodos de la estructura cambiarán. No te olvides también que el chapoteo induce a aumentar la altura de agua en una de las caras. Saludos,
1611. Daniel Torres 25 julio, 2012 en 11:52 pm

      gracias ingeniero por responder, tomando en cuenta los criterios descritos, suponiendo que tengo 4 niveles, y la piscina se ubicará en el cuarto nivel, ¿las áreas de acero de las vigas de ese nivel serían superiores con respecto a los primeros niveles?, esto considerando la carga vertical amplia que se tendría en el úlitmo nivel producto de la construcción de la piscina. Muchas gracias.,
1612. Angel San Bartolomé 27 julio, 2012 en 8:25 am

      Estimado Daniel Torres:

      Si se tratase de edificación nueva con piscina, no habría ningun problrma en considerar ese peso adicional. Pero si se tratase de una vivienda existente a la cual le quieres agregar la piscina, habría que recalcular totalmente al edificio y eso obligaría seguramente a reforzarlo. Saludos,
1613. Julian Guerrero 31 julio, 2012 en 2:52 pm

      Buen día Ing. San Bartolomé. Para el caso de muros ortogonales, estas se ampliarán (L/4 ó 6t)según la dirección de análisis?. es decir si estoy en el eje XX ampliaría el ancho de yy; si estoy en el eje YY ampliaría el ancho de XX. Es correcto? . Gracias.
1614. Angel San Bartolomé 2 agosto, 2012 en 8:12 am

      Estimado Julián Guerrero: El proceso es como indicas, mira figuras ilustrativas en los ejemplos. Este criterio se utiliza al modelar un muro como parte de un pórtico plano, contemplando las restricciones de los muros ortogonales al tratar de restringir la libre deformación del muro en análisis. Saludos,
1615. Julian Guerrero 3 agosto, 2012 en 1:52 am

      Estimado Ing.San Bartolome, otra consulta:
      Tengo un proyecto de vivienda de 3 pisos,cuya arquitectura contempla muros de 0.25m espesor y altura tipica 2.4m. haciendo el chequeo de esfuerzo axial max. me sale el factor 0.2f’m (..) mayor a 0.15 f’m, para f’m sean de 350 ó 650 tn/m2. Revisando veo que debería tener un espesor efectivo de 13cm aproximadamente para cumplir esa verificación. Me obligaría cambiar los espesores de 23cm a 13cm. habrá otra consideración que debo hacer?. Saludos
1616. Angel San Bartolomé 4 agosto, 2012 en 6:19 pm

      Estimado Julian Guerrero:

      Estas mal interpretando el cálculo de la resistencia admisible a compresión de la albañilería (Fa). Para su cálculo se aplican 2 fórmulas: 0.2 f´m (….) y 0.15 f´m, como resultado se utiliza al menor resultado.

      Por ejemplo, si 0.2f´m(…) = 0.11f´m, debes usar Fa = 0.11f´m y no 0.15f´m.

      Si 0.2f´m(…) = 0.18f´m > 0.15f´m, debes usar Fa = 0.15f´m.

      Saludos
1617. CARLOS GUTIERREZ 6 agosto, 2012 en 11:32 am

      Estimado Ing. Me gustaría saber como puedo hacer para presentar en el Auditorio de la Universidad Católica la presentación de un sistema de mejoramiento de suelos llamado GEOPIER (http://www.geopier.com) envié mas información a su correo ojala se pueda realizar.
1618. Ángel San Bartolomé 8 agosto, 2012 en 6:39 am

      Estimado Carlos Gutierrez:

      El trámite lo debes hacer a través del Ing. Alejandro Muñoz (amunoz@pucp.edu.pe), Coordinador de la Sección Ingeniería Civil. Suerte,
1619. Julian Guerrero 9 agosto, 2012 en 4:32 pm

      Buen Día Ing. San Bartolomé, tengo algunas consultas:
      1) Simular una viga como Brazo Rígido (E=100Ec) equivale a usar End Offset del SAP2000 ?.
      2)Las vigas soleras son lineas horizontales que unen los centroides de cada elemento?
      3)qué consideraciones debe tener en las propiedades de las soleras para que trabajen solo por tensión y no por flexión?.
      4)Si en Una dirección tengo un pórtico y en la otra un muro confinado en las que ambos se unen perpendicularmente en esquina. En el modelo es correcto unir la viga peraltada del pórtico al centroide del muro de la otra dirección?.
      5)Para un muro confinado, el área de corte se determina en la sección real y no en la sección transformada?. Como se hace ese cálculo.

      Saludos Cordiales

      Atte. Julián Guerrero
1620. Angel San Bartolomé 10 agosto, 2012 en 8:43 am

      Estimado Julián Romero:

      1) No. El brazo rígido es una barra más con módulo de elasticidad muy alto.

      2 y 3) Las soleras son brazos rígidos que trabajan solo a tracción.

      4) En el modelo la viga ortogonal debe llegar al punto de concurrencia del muro (brazo rígido) si no hay nudo, debes crearlo.

      5) para toda barra su área de corte se calcula en forma aproximada como el área del alma. En realidada habría que hacer una integración.

      Saludos,
1621. Andy Flores 10 agosto, 2012 en 4:18 pm

      Estimado Ing. tengo una consultas sobre lo siguiente : Vigas que se apoyan perpendicularmente al plano de un muro de concreto armado.
      1) Para dimensionar esta columnas se puede utilizar la formula A=P servicio/(0.45f’c)
      2)Para calcular su refuerzo se puede utilizar el diagrama de interacción P-M22 entrenado con 0.01 bh de cuantía mínima ,teniendo en consideración que la base(b) es paralela al eje 2 y la altura(h) es paralela al eje 3 , h>b, la dirección del muro se encuentra paralela del eje 2 de la columna .
      3)Como la columna no se deforma en el plano del muro , y si de manera perpendicular al plano del muro , el momento M22 podría general una viga de cimentación en la base del muro (M22 grande)
      4) Si se tuviera el caso de tener un muro de corte , con una viga de apoya perpendicularmente al plano del muro , es correcto general el diagrama de interacción del muro con las armaduras de en los extremos del muro así como la armadura de la columna intermedia calculada en el paso 2 o solamente con el refuerzo concentrado en los extremos del muro.
      Muchas Gracias
1622. Angel San Bartolomé 11 agosto, 2012 en 5:13 pm

      Estimado Andy Flores:

      1) Sí, pero no te olvides de revisar el anclaje del fierro de la viga.

      2) Se diseña como cualquier columna no arriostrada en la zona del muro deformable (perpendicular al muro).

      3) Así es.

      4) El diagrama se realiza considerando toda la sección transversal. Saludos,
1623. Giualianna Gutierrez 14 agosto, 2012 en 2:15 pm

      Estimado Ing,
      Según la norma E0.70 en el punto 8.6.3 Diseno de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los agrietados de los pisos superiores , de fine Pc como sumatoria de las cargas gravitacionales siguientes ,
      1 cargas vertical directa sobre la columna de confinamiento , en este punto se puede asumir que este tipo de carga es la reacción de una viga que apoya en dicha columna.
      2 mitad de la carga axial sobre el paño a cada lado de la columna , en este punto se puede decir que si tenemos un muros de dos paños y 3 columnas y la separación entre columnas es L1 y L2 , y una carga w en t/m la carga que recibe dicha columna seria (0.5L1+0.5L2)w esto seria lo mismo que P /N , donde P es la fuerza axial del muro y N el numero de columnas
      3)carga proveniente de los muros transversales de acuerdo a su longitud tributaria , en este punto se puede decir que solo se suma esta carga cuando se utiliza un modelo de pórticos planos o un análisis estático pseudotridimencional mas no en un modelo tridimensional , ejemplo un modelo en ETABS
      Gracias
1624. Giualianna Gutierrez 14 agosto, 2012 en 3:32 pm

      Estimado Ing, mi consulta es con respecto a las fuerzas axiales en las columnas
      En la formula M = Mu -((Vm1*H1)/2) el valor de M ,como se define.
1625. Ángel San Bartolomé 15 agosto, 2012 en 5:46 am

      Estimada Giulianna Gutierrez:

      Empecemos por tu última pregunta, en esa fórmula "M" es un momento flector en la etapa de sismo severo presente a la mitad de la altura del piso agrietado, Mu es el mismo momento pero localizado en la base del muro y Vm1 es el cortante de agrietamiento en el piso en análisis.

      En cuanto a tu primera consulta, no puedes pensar que el conjunto de muros es un pórtico. La idea para obtener la carga vertical en las columnas, producidas por la carga de gravedad "Pg" es suponer que al abrirse las grietas diagonales en la albañilería durante el sismo severo, a "Pg" no le queda mas remedio que viajar por las columnas, de este modo, de manera aproximada se puede decir Pcg = Pg1/Nc. Con tu modelo elástico de SAP o ETABS, no puedes simular ese estado de agrietamiento, así es que los cálculos debes hacerlo por ahora manualmente. Saludos.
1626. Daniel Torres 15 agosto, 2012 en 10:05 am

      estimado ingeniero, una pregunta, en el caso que se tenga una edificacion de 3 pisos compuesta netamente por porticos de concreto armado y con todos los muros de adobe de 30 cms de espesor en promedio. ¿Es necesario considerar los muros de adobe en el modelamiento computacional de la estructura?. Estos muros de adobe aportan rigidez al sistema?. Este edificio ya lleva 15 años de construido y aparentemente todo está yendo bien. Según el propietario si es necesario reforzar el lo va a llevar a cabo, pero en lo posible quiere dejar algunos muros de adobe como están. Muchas gracias..
1627. Angel San Bartolomé 16 agosto, 2012 en 8:27 am

      Estimado Daniel Torres:

      De acuerdo a la Norma de Adobe E.080, sólo se permite viviendas de adobe confinado de hasta 2 pisos. De esta manera habría que remover el adobe del tercer piso y reemplazarlo por un material ligero (quincha).

      Por supuesto que el adobe aporte resistencia y rigidez, mientras exista interacción con el pórtico.

      El hecho de que la casa tenga 15 años no garantiza nada, quizás nunca estuvo sometida a sismos moderados o severos.

      Saludos,
1628. Mauricio U. S 17 agosto, 2012 en 2:23 pm

      Saludos Ingeniero San Bartolome

      Mi nombre es Mauricio y soy bachiller en ingenieria civil actualmente estoy realizando mi tesis, agradesco de este blog por incentivar la investigacion en el Peru, mi pregunta es la siguiente, si se tiene un edificio multifamiliar de 9 niveles con un sotano destinado para cochera el primer piso con una distribucion de muros en su interior muy diferente (muros discontinuos) con respecto a los demas niveles, se podria realizar un diseño considerando un sistema de muros de ductibilidad limitada para todo el edificio.??
1629. Angel San Bartolomé 18 agosto, 2012 en 6:41 am

      Estimado Mauricio:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto daré respuesta a tu consulta. Gracias.
1630. Miguel Angel Lapa 19 agosto, 2012 en 2:54 pm

      Ing. san Bartolomé bueno Tardes.
      1.-Ing. Estoy analizando un edificio de 5 pisos de 5.0X20.0 en la dirección transversal es de sistema pórticos y en la dirección longitudinal de albañilería, las columnas son de 30x40cm, para modelar en el Etabs los muros los modelo con elementos Shell o como puntales estos muros se construyeron primero y luego los elementos de confinamiento que son parte de los pórticos también por eso ya no podría considerarlos como tabiques de relleno o muros diafragma, el edificio ya existe.
      De ya le agradezco su respuesta Ing. Ángel
1631. Ángel San Bartolomé 20 agosto, 2012 en 6:26 am

      Estimado Miguel Angel Lapa:

      Podrías modelar al muro con malla de elementos finitos y a las columnas como barras pequeñas conectadas a los nudos de esa malla. No olvides que la máxima deriva en la dirección aporticada no debería pasar de 0.005 para que la albañilería no se quiebre. Saludos,
1632. Andy Flores 20 agosto, 2012 en 9:02 am

      Estimado Ingeniero,
      tengo una pregunta , y viendo la consulta de Giuliamna Gutierrez, yo tambien tengo dudas con respecto al momrnto M , en mi diseno tengo los siguientes valores
      M=151.44-(0.5*127*3)=-39.06 como interpreto este valor
1633. Ángel San Bartolomé 21 agosto, 2012 en 6:25 am

      Estimado Andy Flores:

      Debes revisar tu análisis, el valor Vm1 (127) es muy alto en comparación con Mu1 (151), es como si la base del muro fuese flexible.

      Saludos
1634. victor ochoa 23 agosto, 2012 en 1:27 pm

      Estimado Ingeniero:
      Mi pregunta es la sgt: he leido en libros que el dimensionamiento de una losa aligerada unidireccional es luz libre/ 20 en otros figura lus libre / 25 , osea que solo esta en funcion de la luz libre y no toman como datos las sobrecargas, eso es asi, o hay alguna formulas mas exacta de calcular el espesor de una losa aligerada.

      Voy a techar mi cuarto y ultimo piso, las losas inferiores son de 0.20m, podria utilizar una losa de menor espesor para este ultimo nivel ( 17 0 13cm) las luz libre mas considerable es de 4.20 m
1635. Ángel San Bartolomé 23 agosto, 2012 en 5:16 pm

      Estimado Víctor Ochoa:

      La Norma E.060 especifica peraltes mínimos para no verificar deflexiones, y valen para sobrecargas comunes (200 kg/m2 para vivienda o 250 para oficinas), aparte que dependen si la losa es continua o discontinua. Si usas peraltes menores, tendrás que verificar deflexiones y hasta proponer contraflechas.
1636. José Vargas Roca 28 agosto, 2012 en 11:51 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé,
      ¿Debe reducirse las inercias de los elementos según lo que dice el ACI318 y NTE060 (10.11.1) al 70% de la inercia bruta en columnas y 35% en vigas para el cálculo de las derivas de entrepiso? Si es así, ¿es válido compararlo contra el 0.007 de deriva admisible, por ejemplo, en concreto armado? ¿La NTE030 contempla esto?. Yo creería que no, pues la NTE 030 es del 2003 y esto de la reducción de las inercias lo he visto recién en el ACI318-08.
      Otra consulta, ¿se puede asegurar que una viga solera de concreto armado arriostra un cerco de albañilería armada rellena con todos los alveolos de grout? Si bien es cierto hay una diferencia de rigideces, al ser finalmente del mismo material puede garantizarse esto.
      Gracias por su respuesta.
1637. Ángel San Bartolomé 29 agosto, 2012 en 7:26 am

      Estimado José Vargas:

      Lo de la reducción de las inercias data de tiempo atras en el ACI, si sigues ese procedimiento, debes verificar las derivas como ordena el ACI. La pregunta en ese procedimiento es que los elementos que se agrietan son los de abajo ¿qué hacer con los elementos superiores?. Nosotros trabajamos con la sección bruta. En relación a tu segunda pregunta, por supuesto que la solera de concreto arriostra la parte superior del cerco, este arriostre debe ser más rígido que el propio cerco para limitar su flexibilidad lateral. Saludos,
1638. Fernando condori 15 septiembre, 2012 en 10:13 pm

      Estimado ingeniero,soy estudiante de ing. civil y tengo la siguiente consulta:
      Para determinar el cortante resistente del concreto para una losa aligerada, según la norma e060 la expresión matematica es 0.17RAIZf’cxbxd, entiendo que esta formula considera que el f’c esta en MPa, por lo que al multiplicar por 0.85 (Ø) y por el 10% de incremento que permite la norma debería coincidir con la expresión anterior que indicaba que el cortante resistente era 0.53RAIZ xbxd, sin embargo al usar esta ultima formula para una losa aligerada de 20 cms obtengo un valor de 1220 kg aprox. (Afectado ya del coeficiente 0.85 y 1.10 de incremento) y con la expresión actual (2009) obtengo un valor distinto, posiblemente estoy interpretando mal formula o unidades dimensionales.

      Gracias ingeniero.
1639. Ángel San Bartolomé 16 septiembre, 2012 en 11:11 am

      Estimado Fernando Condori:

      En todos los capítulos de la norma E.060, se trabaja con el sistema internacional de unidades. Saludos,
1640. Jessica 17 septiembre, 2012 en 3:31 pm

      Ing si quiero hacer una distribucion en un area de 6m x 36 m, que debo tener en cuenta para contrarrestar el problema de esbeltez?. gracias
1641. Angel San Bartolomé 18 septiembre, 2012 en 10:40 am

      Estimada Jessica Baglietto:

      El problema de esbeltez dependerá del número de pisos que tendrá la edificación, en la Norma E.070 se limita la relación altura total entre ancho mínimo (6m) a 4, con lo cual, para tu caso, la altura no debería superar 24m. Otro problema que tienes es que para que un diafragma se considere rígido, la longitud total de la planta no debería ser mayor 4 veces su ancho, para tu caso, esto obligaría a cortar la planta en 2 bloques. Para otra ocasión debes colocar tu apellido (lo saqué del facebook, donde me hiciste esa consulta), en caso contrario la consulta será eliminada o ignorada. Saludos,
1642. Luis Rojas Soto 21 septiembre, 2012 en 11:27 am

      Estimado Ing San Bartolome, Tengo una consultas, Muchas Gracias por sus respuestas

      1.Se han realizado ensayos o investigaciones sobre losas aligeradas unidireccionales, en cuanto a su comportamiento ante accion de fuerzas sismicas, si los muros en las direccion X e Y toman las fuerzas Cortantes?

      2.Disculpeme que lo moleste quisiera saber si Ud recibio el mensaje q le envie a su correo.
1643. Ángel San Bartolomé 22 septiembre, 2012 en 9:55 am

      Estimado Luis Rojas:

      1) en el blog de concreto armado podrás apreciar que se han hecho ensayos en mesa vibradora de módulos aporticados donde el techo es aligerado, incluso se hizo el ensayo del mismo techo a carga vertical. En ambos casos se comportó como diafragma rígido y esta es una hipótesis que la aceptamos todos los estructurales.

      2) diariamente me llegan más de 200 mensajes, sólo respondo lo urgente o importante, es posible que tu mensaje se haya traspapelado, mejor remite tus consultas técnicas al blog.

      Saludos,
1644. Victor Cruz H. 23 septiembre, 2012 en 11:15 pm

      Saludos Ing. San Bartolome
      1. En su libro "construcciones de albañileria" el calculo de la rigidez se emplea la sgte expresion:
      K=Em/(h^3/3I+(f*h(Em/G))/A)
      2. En otros libros de otros autores el calculo de la rigidez del muro es:
      K=(Em*t)/(4(h/L)^3+3(h/L))
      Por favor Ingeniero cual de los 2 formulas es valida para el calculo de la rigidez del muro y porque no la otra.
      gracias de antemano por sus respuesta.
1645. Manuel Fuentes Pineda 23 septiembre, 2012 en 11:25 pm

      Ing San Bartolome
      En el Modelamiento en Sap2000 por el metodo de porticos planos es correcto usar la opcion de brazo rigido (Frame end length Offsets)(end i, end j)??? si es asi que valor considero en Rigid-zone factor?? 0 ó 1.
      ó necesariamente tendria que usar una viga rigida 100*Em
      gracias por sus respuestas.
1646. Ángel San Bartolomé 24 septiembre, 2012 en 10:11 am

      Etimado Víctor Cruz:

      La primera fórmula es más general que la segunda. La segunda aplica sólo al caso particular de muros de sección rectangular (t L). Saludos,
1647. Ángel San Bartolomé 24 septiembre, 2012 en 10:36 am

      Estimado Manuel Fuentes:

      Es indistinto usar zona rígida o barra rígida. La diferencia está en que en la barra rígida tienes control en su rigidez torsional y puedes agregar nudos, que a veces se requieren cuando llegan vigas transversales. En cuanto al índice 1,0, no lo recuerdo en este instante, puedes leer el manual o resolver un pequeño pórtico. Pero ten cuidado uno de esos dígitos no hace nada y trata la zona rígida como si tuviese la misma flexibilidad que la viga adyacente. Saludos,
1648. Miguel Angel Lapa 1 octubre, 2012 en 8:00 pm

      Ing. san Bartolomé buenas noches.
      1.- Ing. Estoy analizando un edificio de albañilería de 5 pisos en el cual también se cuenta con muros de concreto armado, bueno la pregunta es por lo siguiente. la cimentación corrida de los muros de albañilería del edificio me resulta de ancho 1.20m en el perímetro (debido a que la carga no es aplicado en el centro de la cimentación sino en un extremo debido a que el terreno es intermedio) y 0.80m en los muros interiores y la profundidad de cimentación es de 1.50m (esta profundidad fue para mejorar la capacidad portante de terreno) y el peralte de la cimentación corrida es de 1.0m , existe alguna limitación de ancho máximo en cimentaciones corridas (concreto ciclópeo)de albañilería.
      2. al realizar el análisis estructural de albañilería con elementos Shell en el Etabs, que apoyo utilizo el empotrado o apoyo simple, bueno yo lo modele con apoyo simple los muros de albañilería y apoyo empotrado los muros de concreto.
      3. al confinar los muros de concreto armado por que utilizar la deriva mínima de 0.005 y no lo de 0.007 que es la mínima indica por el ACI 318
      4.-Ing. Seria correcto barias la sección de los confinamientos verticales (columnas) en los pisos superiores si los muros de cabeza se cambian a soga o continuo con la mima sección de confinamiento a pesar que el aparejo cambie de cabeza a soga.
      De ya le agradezco su respuesta Ing. Ángel
1649. Ángel San Bartolomé 3 octubre, 2012 en 4:47 pm

      Estimado Miguel Ángel Lapa:

      1) Cuando en los cimientos corridos la zona en volado (vista en planta) excede a 2 veces el peralte del cimiento, deberá verificarse, flexión, corte y punzonamiento, lee la Norma E.080 de concreto armado.

      2) El apoyo de la base de un muro depende de la calidad del suelo de cimentación, no de la calidad del material que compone a un muro.

      3)Porque los criterios que se usan para evaluar los desplamientos son diistintos. En el ACI, po ejemplo, se usa secciones agrietadas.

      4) El tamaño de las columnas responde a un diseño estructural, si te sale que puedes usar menor sección, entonces reduces la sección.

      Saludos,
1650. Gustavo Morales 3 octubre, 2012 en 9:39 pm

      Estimado Ingeniero San Bartolome.

      Necesito empalmar 2 techos (uno antiguo y otro nuevo) en la union de los tramos estoy en la columna, es valido hacer la union a la mitad del concreto del area de la columna, asi se apoyaria viga antigua y viga nueva en la mitad de area.

      Yo pienso que por corte que mejor que donde esta la columna hasta el 1° nivel, es un portico en una casa de 2 pisos de albañileria que se volvera de 3 pisos.

      Aparte de usar los epoxicos de pegamento, mi duda es donde la union es mas conveniente.

      Slds y gracias al foro.
1651. Gustavo Morales 3 octubre, 2012 en 10:13 pm

      AGREGANDO AL COMENTARIO ANTERIOR:

      Ya que al centro de luz de la viga existente, debería encofrar la losa existente y picar la mitad de viga que soporta la losa existente.

      Por eso mi pregunta de la ubicación recomendada de union.

      Slds.
1652. Ángel San Bartolomé 4 octubre, 2012 en 7:26 pm

      Estimado Gustavo Morales:

      La verdad es que no entendí nada de lo que escribes. Favor de redactar mejor tu pregunta y si fuese posible me remites un esquema de la zona a empalmar a mi correo. Aparte recuerda que toda ampliación requiere de un rediseño de la estructura. Por ejemplo, manifiestas que una columna existente recibiría 2 vigas, una nueva y otra existente, eso obligaría a verificar si esa columna y su cimentación es capaz o no de soportar esa carga adicional. Saludos cordiales
1653. Luisa Castillo 9 octubre, 2012 en 4:18 pm

      Estimado Ing., leyendo un libro para el calculo de cimentaciones que produjo el colegio de ingenieros ,me di cuenta que en el capitulo de zapatas combinadas y zapatas conectadas , a la hora de sumar las cargas axiales y momentos de sismo a las cargas de servicio. se toma en cuenta la siguiente criterio , cuando los momentos de sismo se consideran en sentido anti orario los axiales de sismo están en tracción y cuando los momentos son horarios las fzas axiales de sismo son de compresión. Como puedo realizar esta comprobacion rapidamente en el SAP para seguir este criterio
1654. Ángel San Bartolomé 10 octubre, 2012 en 9:09 am

      Estimada Luisa Castillo:

      Las fuerzas de sección que proporciona un programa se identifican en el sentido que siguen (tracción, compresión, etc.) de acuerdo al sistema local de referencia de cada barra. Para eso, debes mirar los manuales. También puedes identificar apriori, para casos sencillos, el sentido de estas fuerzas. Suponte un edificio simétrico compuesto solo por vigas y columnas. Si el sismo ataca en la dirección XX de izquierda a derecha (+XX), todas las columnas tendrán momentos flectores en el sentido antihorario y las columnas ubicadas en la mitad derecha de la planta trabajarán a compresión, mientras que las alojadas en la mitad izquierda trabajarán a tracción. Y viceversa cuando el sismo actúa en el sentido -XX. Esto se debe al equilibrio que debe haber. Saludos.
1655. John Rojas 22 octubre, 2012 en 9:35 am

      Saludos ingeniero, soy John Rojas estudiante de ingeniería civil.
      Le escribo para hacer una consulta: para obtener el perfil de un suelo (S y Tp) para realizar un análisis dinámico o estático de una edificación (E030). Con que estudio determino el perfil del suelo con un estudio de geotecnia o geología?. Le hago esta pregunta porque uno de mis docentes indica que es el estudio de geotecnia y el otro me indica geología.
1656. Angel San Bartolomé 23 octubre, 2012 en 10:27 am

      Estimado John Rojas:

      Se hace un estudio de geotecnia. Saludos,
1657. Javier Herrera 26 octubre, 2012 en 10:23 am

      Estimado Ing. San Bartolomé,

      Esperando que se encuentre mejor de salud, tengo una breve consulta.

      En mi trabajo estamos haciendo especificaciones de albañilería de arcilla con
      ladrillo tipo IV.

      En la norma indican un valor mínimo de f’b=145 kg/cm2. Para los ladrillos de
      las principales marcas, este sería un valor muy conservador? En la web de Rex,
      por ejemplo, para ladrillo King Kong indican f’b=180 kg/cm2

      Para especificar un valor de f’m sería recomendable el valor indicado en la
      tabla 9 de la E.070: 65 kg/cm2?

      Saludos,

      Javier Herrera
1658. María Ruiz 26 octubre, 2012 en 2:27 pm

      Buenas tardes Ingeniero,
      Mi consulta es referente al uso de la fibra metálica en el concreto.
      • ¿Hay una granulometría específica o depende del tipo de fibra a emplear?. ¿Normalmente se utiliza A.G. de 3/4 ò 3/8? . ¿ cual es el porcentaje de finos?.
      • ¿Es necesario un fluidificante ?.¿ Que tipo? ¿En qué proporción?. El uso de fluidificante ¿Influye en el comportamiento del concreto? ¿ baja la resistencia a la compresión?.
      • ¿Cuál es el slump adecuado?.¿ Se puede utilizar éste tipo de ensayo para el concreto reforzado con fibra? . ¿hay patrones estándar o rangos pre establecidos?.
      • ¿Que tipos de ensayos se realizan al concreto con fibra , hay algunas consideraciones especiales?, ¿que tipo de norma se utiliza?
      •Para lugares agresivos, por ejemplo en lugares cercanos a la playa.¿ Se utiliza fibra metálica? ¿hay alguna en especial?
      • ¿Qué tipo de fibra es mejor la metálica o las polipropileno o depende de las necesidades? ¿ hay algo pre establecido?
      • ¿Se puede utilizar el concreto reforzado con fibra en elementos de postensado? . De ser así ,¿que tipo de fibra? . ¿Se reduciría la cuantía de acero? ¿Influiría en el acero para postensado?
      • ¿Se está utilizando el concreto reforzado con fibra en otros elementos estructurales como viga, columna, zapata , placa ? ¿en dónde ? ¿hay estudios?
      Muchas gracias por su respuesta.
1659. Angel San Bartolomé 27 octubre, 2012 en 10:31 am

      Estimado Javier Herrera:

      Así es, si superase f´b los 200 kg/cm2, entonces podrías trabajar con
      f´m = 85 kg/cm. Para una mayor presición sería conveniente realizar ensayos de pilas, mira también en el blog diversos artículos donde se han usado direntes ladrillos y los valores f´m registrados experimentalmente.

      Saludos,
1660. Angel San Bartolomé 27 octubre, 2012 en 10:47 am

      Estimada María Ríos:

      Tus numerosas preguntas deberían ser respondidas por un experto en materiales, o el fabricante de la fibra, yo soy experto en estructuras así es que daré respuestas de acuerdo al único proyecto ejecutado en la PUCP:

      Usamos una granulometría propia de un concreto normal, no usamos fluidificante, el slump fue similar al de un concreto normal, hicimos pruebas de compresión en probetas de tamaño estándar, en un proyecto reciente hemos obtenido un mejor comportamiento a corte usando la fibra metálica que la de propileno. Si se está usando la fibra para contrarrestar los problemas de contracción de secado, desconozco el comportamiento en concret postensado.

      Mira el proyecto indicado en el blog de concreto armado, el segundo proyecto está en ejecución. Saludos,
1661. Geraldine Flores 29 octubre, 2012 en 9:12 am

      Estimado Ing. Sanbartolome , me gustaría saber si hay una formula para conocer la densidad de muros en edificios de concreto , solo para fines de pre dimensionamiento.
      Para luego realizar un numero mínimo de corridas para obtener drif< 0.007
1662. Ángel San Bartolomé 29 octubre, 2012 en 10:43 am

      Estimada Geraldine Flores:

      Que yo sepa, no hay fórmulas oficiales que permitan determinar la densidad de muros de concreto, cada quién trabaja de acuerdo a su criterio con fines de predimensionamiento. Si gustas podrías seguir los pasos que se siguieron para determinar la densidad mínima de muros de albañilería, eso aparece en los comentarios a la Norma E.070. Saludos,
1663. Ian Sánchez Espinoza 30 octubre, 2012 en 10:21 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé buenas noches, me es grato dirigirme hacia usted y a la vez felicitarlo por las grandes investigaciones que son un aporte maravilloso y también por brindarnos este servicio de consultas, que es muy poco común. Soy estudiante de Ing. Civil de la UPAO de Trujillo y quería que por favor me saque de dudas con respecto a las llamadas áreas tributarias o también conocidas como áreas de influencia en losas aligeradas unidireccionales. Estuve leyendo su libro de DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN en donde en la pag. 215 propone un ejemplo de la distribución de cargas en donde hace mención que una fracción(4e) de la losa transmite carga hacia el muro paralelo a la dirección de la vigueta, ¿pero que pasaría si tengo un sistema mixto en donde también predominan pórticos? Asumiendo que tengo dos muros en el eje "y" de 4m de longitud y dos vigas peraltadas en el eje "x" de 3.75m de longitud que separa a estos muros formando un rectangulo, en el cual, la dirección de las viguetas son paralelas al eje "y", me gustaría poder enviar el plano para que sepa el criterio que yo he tomado al repartir las cargas.

      Gracias por su tiempo
1664. Ian Sánchez Espinoza 30 octubre, 2012 en 10:41 pm

      Mi criterio fue asumir que en este caso las vigas peraltadas de 25×25 si soportaban las cargas de la losa y le agregaba el 4e a los muros en el eje Y, no sé si mi criterio estará bien ya que para viga chata usted hace un corte a la mitad de la longitud libre y si yo hago esto con mi losa tendría que asumir los muros del eje Y son los que soportan las cargas y el sentido de mi losa cambiaría.

      Pdta: el sentido de la losa en el eje "y" se debe a que en el eje "x" tengo mucha mayor densidad de muros que en el eje "y"
1665. Ángel San Bartolomé 31 octubre, 2012 en 9:46 am

      Estimado Ian Sánchez:

      Es correcto lo que indicas, las deflexiones de la losa van reduciéndose cada vez más conforme se acerquen a un elemento de apoyo que sea más rígido, hasta el extremo de anularse cuando apoyan sobre un muro. Lo de trabajar con un ancho tributario de 4e es sólo aproximado, si buscas mayor precisión entonces modela a la losa y sus apoyos usando elementos finitos. Saludos,
1666. Ian Sánchez Espinoza 31 octubre, 2012 en 5:04 pm

      Estuve viendo algunos videos de Morrison Ingenieros colgados en youtube en donde hacen uso de losas con elementos finitos y los comparan con membranas y la diferencia es casi nula, siempre y cuando la losa sea de 3 o 4 lados, pero mi pregunta y mi duda no es en cuanto a la deflexión de la losa, sino a como debo asumir mis áreas tributarias para obetener mi esfuerzo actuante cuando tengo pórticos y muros portantes en una misma edificación y tengo una losa unidireccional. Asumiría mi área tributaria igual en una viga peraltada al igual que en un muro portante? o tendría que hacer un corte a la mitad de la viga peraltada al igual que en las vigas chatas, porque tengo entendido que las vigas peraltadas trabajan en cargas de gravedad y ya luego asumiria un analisis
1667. Ángel San Bartolomé 1 noviembre, 2012 en 9:33 am

      Estimado Ian Sánchez, la respuesta a tu consulta aparece en el mensaje anterior, favor de leerlo con cuidado. Saludos,
1668. Ian Sánchez Espinoza 2 noviembre, 2012 en 1:32 am

      Tiene mucha razón ingeniero, ya modelé la losa y comprendí a lo que se refería, muchas gracias por su ayuda.
1669. Ian Sánchez 3 noviembre, 2012 en 3:09 am

      Estimado Ing. San Bartolome, que indicaría o de que manera debo interpretar el hecho de que mi resistencia admisible a compresión en mis muros de albañilería sea mayor al 0.15fm, ya que es exactamente lo que pasa en mi caso y que debería hacer, porque revisando un ejemplo que usted ejecuto en el programa sap2000 hace referencia de que no deberia darse como a mi me sucede.
1670. Ángel San Bartolomé 3 noviembre, 2012 en 10:19 am

      Estimado Ian Sánchez:

      No mal interpretes las fórmulas del reglamento. El valor 0.15 f´m es el límite superior del esfuerzo admisible a compresión (Fa). Esto es, Si "Fa" sale mayor que 0.15 f´m, entonces usa Fa = 0.15f´m. Sí saliese menor entonces continúa trabajando con "Fa". Saludos,
1671. Geraldine Flores 7 noviembre, 2012 en 11:38 am

      Estimado Ing. estuve revisando el libro que descargue de este blog llamado "ANÁLISIS DE EDIFICIOS" y mi consulta es la siguiente en el capitulo 1 "Metrado de cargas verticales" Item 1.9 "placas" , exactamente en la ultima tabla se calcula el momento debido a la carga muerta y viva por piso , este valor puede ser utilizado como patrón para una verificación manual vs algún programa de computo. Muchas Gracias
1672. Angel San Bartolomé 7 noviembre, 2012 en 4:03 pm

      Estimada Geraldine Flores:

      Los momentos que se indican se deben a la exentricidad de las cargas P1 y P3 respecto al eje de la placa (P2). Cuando se analiza una placa se trabaja con su eje y allí debe concentrarse toda la carga axial más el momento resultante de trasladar las cargas hacia el eje. En otras palabras, cuando uses un programa deberías añadir esos momentos y no compararlos. Saludos,
1673. Luis Fernandez Herrera 8 noviembre, 2012 en 10:16 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolome:

      Ante todo le hago llegar un afectuoso saludo y le felicito y agradezco por la información valiosa que hay en este blog:

      En una oportunidad anterior le pregunte si cuando realizo en análisis estructural en un edificio Multifamiliar de nueve pisos (área = 413m2) de concreto armado, ademas de hacer los chequeos que hay en la norma, es decir que las derivas no sean mayores que 0.007 y que el cortante dinámico no sea menor que el 90% del cortante estático(edificio irregular).
      ¿ Tiene que cumplirse obligatoriamente que los dos primeros modos sean traslacionales y el tercer modo rotacional , aunque ese punto no esta contemplado en la norma.?

      Ya que el edificio analizado es de arquitectura compleja y se clasifica como irregular según las tablas de la norma (tiene esquinas entrantes), le detallo los datos que se tomaron para hallar el cortante :

      Z = 0.4
      U = 1
      S = 1.2
      R(x-x) = 4.5 Irregular
      R(y-y) = 4.5 Irregular

      He intentado modificar la estructuración del edificio para que dos primeros modos no sean rotacionales ensanchando las pocas placas periféricas que tiene el edificio(ya que exteriormente tiene ventanales, lo cual reduce el espacio para que haya placas) y adelgazando los muros centrales largos que tiene a favor del eje x y eje.
      Pero haciendo esto ya estaría excediendo las derivas máximas permitidas porque se debilitan las resistencias en los sentidos x y y.

      En otro intento de hacer la estructuración por hacer cumplir con los dos primeros modos traslacionales y el tercer modo rotacional y ademas de no se exceda las derivas máximas tendría que ensanchar las placas periféricas mas de 50cm.

      Lo que podría resultar demasiada modificación a la arquitectura ademas que no había antes un edificio con placas de 50cm de ancho.

      A la espera de sus comentarios, por favor y si por favor me podría su correo electrónico para enviarle mi archivo en Etabs o Autocad.

      Atentamente,
      Luis Fernandez Herrera
1674. Ángel San Bartolomé 8 noviembre, 2012 en 1:04 pm

      Estimado Luis Fernández:

      No es necesario que los 2 primeros modos sean traslacionales y el tercero torsional, incluso el primer modo pudo salir torsional, con tal que cumplas las especificaciones reglamentarias. Saludos,
1675. Daniel Torres 12 noviembre, 2012 en 11:53 pm

      estimado ingeniero, le agradecería liberarme de las siguientes dudas ¿qué procedimientos de reforzamiento para viviendas se pueden utilizar?, basicamente que no sean tan costosas. El asunto es que dado que se trata de una edificación de 5.60 m x 17.60 m., practicamente los espacios son pequeños, el encamisetado de columnas me parece que no funcionaría, investigando un poco, tal vez pueda usarse un marco rígido?, gracias por sus recomendaciones.
1676. Angel San Bartolomé 13 noviembre, 2012 en 6:50 am

      Estimado Daniel Torres:

      Es difícil contestar tu pregunta sin ver los planos de la vivienda. La técnica que yo propongo y que nos ha dado buenos resultados incrementando la resistencia de los muros en 40% es la del encamisetado de los muros mediante mallas recubiertas con mortero, eso aumenta el espesor del muro, considerando que antes estaba tarrajeado, 2 veces el diámetro de la malla. Pero si no quieres aumentar el espesor, entonces usa fibra de carbono.
      Saludos,
1677. Luis Fernández Herrera 16 noviembre, 2012 en 11:32 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Tengo una consulta por favor, de la Norma Sismo E030 sismoresistente en la tabla 4 del Artículo 11: Configuración Estructural

      1. "Irregularidades de Rigidez – Piso blando

      En cada dirección la suma de las áreas de las secciones transversales de los
      elementos verticales resistentes al corte en un entrepiso, columnas y muros, es
      menor que 85 % de la correspondiente suma para el entrepiso superior, o es menor
      que 90 % del promedio para los 3 pisos superiores. No es aplicable en sótanos.
      Para pisos de altura diferente multiplicar los valores anteriores por (hi/hd) donde hd
      es altura diferente de piso y hi es la altura típica de piso. "
      Mi consulta aquí es irregular por este motivo, cuando se de estas condiciones solo para una dirección x o y o tiene que ser para dos direcciones x y y a la vez.
      2. "Irregularidad Geométrica Vertical

      La dimensión en planta de la estructura resistente a cargas laterales es mayor que
      130% de la correspondiente dimensión en un piso adyacente. No es aplicable en
      azoteas ni en sótanos. "
      Mi consulta es si esta condición es parecida a la sentencia de arriba.
      3. "Esquinas Entrantes

      La configuración en planta y el sistema resistente de la estructura, tienen esquinas
      entrantes, cuyas dimensiones en ambas direcciones, son mayores que el 20 % de
      la correspondiente dimensión total en planta. "
      Mi consulta aquí es si el edificio será irregular si cumple esta condición para un solo sentido x o y o tiene que ser necesariamente la dimensión entrante para dos direcciones x y y.
      Le agradezco de antemano por una respuesta.

      Atentamente,

      Luis Fernández Herrera
1678. Luis Fernández Herrera 16 noviembre, 2012 en 11:39 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Por favor omita el comentario hecho anteriormente, le reenvió el comentario.

      Tengo una consulta por favor, de la Norma Sismo E030 sismoresistente en la tabla 4 del Artículo 11: Configuración Estructural

      1."Irregularidades de Rigidez – Piso blando

      En cada dirección la suma de las áreas de las secciones transversales de los
      elementos verticales resistentes al corte en un entrepiso, columnas y muros, es menor que 85 % de la correspondiente suma para el entrepiso superior, o es menor que 90 % del promedio para los 3 pisos superiores. No es aplicable en sótanos.
      Para pisos de altura diferente multiplicar los valores anteriores por (hi/hd) donde hd es altura diferente de piso y hi es la altura típica de piso. "

      Mi consulta aquí es si un edificio es irregular por este motivo, cuando se cumplen las condiciones descritas por la norma solo para una dirección x o y o tiene que ser para dos direcciones x y y a la vez.

      2."Irregularidad Geométrica Vertical

      La dimensión en planta de la estructura resistente a cargas laterales es mayor que 130% de la correspondiente dimensión en un piso adyacente. No es aplicable en
      azoteas ni en sótanos. "

      Mi consulta aqui es si esta condicion se chequea con los mismos datos de area resistente de la sentencia nombrada lineas arriba.(Sentencia 1)

      3. "Esquinas Entrantes

      La configuración en planta y el sistema resistente de la estructura, tienen esquinas entrantes, cuyas dimensiones en ambas direcciones, son mayores que el 20 % de la correspondiente dimensión total en planta. "

      Mi consulta aquí es si el edificio será irregular si cumple esta condición para un solo sentido x o y o tiene que ser necesariamente la dimensión entrante para dos direcciones x y y.

      Le agradezco de antemano por una respuesta.

      Atentamente,

      Luis Fernández Herrera
1679. Ángel San Bartolomé 17 noviembre, 2012 en 10:06 am

      Estimado Luis Hernández:

      Las 3 consultas tienen la misma respuesta: basta conque una direccíón (X o Y) sea irregular como para que todo el edificio sea irregular, ya que tododos los elementos están interconectados por las losas de techo. En tu consulta 2, el chequeo se hace con las longitudes. Saludos,
1680. Luis Fernando Rodriguez Cortez 3 diciembre, 2012 en 3:10 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé

      Soy alumno que estoy terminando la universidad y le escribo por mi tema de tesis estoy abordando un tema de tesis denominado,

      "FALLAS ESTRUCTURALES EN EDIFICACIONES DESDE EL PUNTO DE VISTA CONSTRUCTIVO"

      desde su punto de vista, esta bien planteado el problema, o seria necesario cambiar, agradecería su ayuda ingeniero.
1681. Ángel San Bartolomé 4 diciembre, 2012 en 11:38 pm

      Estimado Luis Rodríguez:

      El tema está bien planteado. Te sugiero leer el artículo sobre el comportamiento de la albañilería en el sismo de Pisco, que aparece en este blog. Saludos,
1682. Fernando Gutiérrez. 9 diciembre, 2012 en 11:50 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Ante todo le hago llegar un saludo cordial y quisiera consultarle lo siguiente:

      Me encuentro diseñando las vigas de un edificio de Concreto Armado con una estructuración primordialmente de Muros Estructurales, en ello veo que la norma de Concreto Armado E060 pide en el Capítulo 21 de la Norma E060: Disposiciones Especiales para el Diseño Sísmico, que para edificios con este tipo de estructuraciones Tengo que tomar en cuenta lo siguiente:

      -“El cortante máximo obtenido de las combinaciones de carga de diseño de 9.2.3 con un factor de amplificación para los valores del sismo igual a 2,5.“

      Esto significa que tengo que :

      Primera Opción:
      1.4CM + 1.7CV
      1.25(CM+CV) +- CS
      0.9CM +- CS

      Los cortantes máximos obtenidos de estas hipótesis multiplicarlos por 2.5? o

      Segunda Opcion :
      1.4CM + 1.7CV
      2.5*1.25(CM+CV) +- CS
      (2.5*0.9) CM +-CS

      Multiplicar por 2.5 los factores para las hipótesis de sismo ?

      Por favor quisiera saber su opinión cuál de las dos opciones seria la que tendría que aplicar a mi problema.

      Se le agradece de antemano.

      Saludos,

      Fernando Gutiérrez.
1683. Ángel San Bartolomé 9 diciembre, 2012 en 3:19 pm

      Estimado Fernando Gutiérrez:

      Cada combinación te da un cortante, deleccionas el mayor de ellos y eso lo amplificas por 2.5. Para no trabajar con valores descomunales, usa el cortante asociado a la formación del mecanismo plástico. Saludos,
1684. Fernando Gutiérrez 9 diciembre, 2012 en 10:19 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Disculpe le quisiera hacer una consulta respecto a la respuesta brindada anteriormente, al Ud. referirse a que debo trabajar con los cortantes asociados a la formación del mecanismo plástico, se refiere a diseñar las vigas mediante el método de Diseño por Capacidad es decir hallar los cortantes a partir del acero por flexión realmente colocado?

      Atte.,
      Fernando Gutiérrez.
1685. Ángel San Bartolomé 10 diciembre, 2012 en 10:42 pm

      Estimado Fernando Gutiérrez:

      Así es, no hay un cortante mayor que el asociado al mecanismo de falla por flexión. Lo de amplificar por 2.5 a Vu, es opcional. Saludos,
1686. Daniel Torres 13 diciembre, 2012 en 12:51 am

      Apreciado ingeniero, tengo una losa de 6.20×7.05 m aproximadamente y estoy planteando utilizar un sistema aligerado doblemente armado, mi pregunta radica en la forma de análisis, tengo que seguir una metodología similar a una losa maciza?. Asimismo, existe alguna forma de predimensionar una losa aligerada doblemente armada?. Muchas gracias.
1687. Ángel San Bartolomé 13 diciembre, 2012 en 10:37 am

      Estimado Daniel Torres:

      La metodología que se sigue para un aligerado armado en sus 2 sentidos (incluyendo el predimensionamiento) es exactamente la misma a la que se sigue para una losa maciza armada en 2 sentidos, para el diseño debes recordar que el refuerzo va ubicado en las nervaduras a 40cm. Saludos,
1688. Manuel Linares 8 enero, 2013 en 7:47 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Lo saludo atentamente y quisiera consultarle lo siguiente:

      Estoy diseñando las vigas de un edificio de 10 pisos en concreto armado y al evaluar los resultados del programa ETABS me indica que tengo varias vigas que debo diseñar por Torsión, (especialmente en vigas que se apoyan sobre otras vigas y otras que presentan Torsión de Compatibilidad), asimismo he revisado tesis de diseño de edificios y en estas no se ve el diseño por torsión de las vigas, además en algunos lugares en internet he visto que algunas se reduce la rigidez torsional de las vigas en el programa ETABS o eliminar la misma.

      Por favor, si podría me podría explicar el procedimiento correcto que debo seguir, es decir, si debo reducir/eliminar la rigidez torsional en el programa ETABS o diseñar estas vigas por torsión según la norma E060, pese a que tienen Torsión por Compatibilidad).

      Por favor disculpe la ignorancia y le estaría muy agradecido con su valiosa opinión.

      Saludos,
      Manuel Linares
1689. Ángel San Bartolomé 9 enero, 2013 en 11:10 am

      Estimado Manuel Linares:

      Tal como ocurre en una parrilla, tus vigas necesitan de la torsión para estar en equilibrio, por tanto, no debes despreciar su rigidez torsional, sino diseñarlas por torsión de acuerdo a lo que indica la norma E.060. Si despreciaras la rigidez torsional estarías tapando al sol con un dedo, es decir estarías encubriendo algo que está presente y si no haces el diseño considerando la torsión podría presentarse serias grietas torsionales. Saludos,
1690. Roberto Carlos Seminario Colán 13 enero, 2013 en 12:03 pm

      Estimado Ing.Angel,le escribe un bachiller en Ing.Civil egresado de la Universidad de Piura, me encuentro culminando mi Tesis respecto a:"Variabilidad de las propiedades de los ladrillos de 18 huecos industriales comercializados en la ciudad de Piura", entre otros factores, sucede que, en promedio el porcentaje de vacíos es 45%, cuando la norma peruana estipula como máximo 30%. Le agradecería en demasía el aporte que Ud. me pueda brindar respecto al POR QUE NO UTILIZAR LADRILLOS HUECOS estructuralmente hablando.
      Saludos
      Seminario Colán Roberto Carlos
1691. Daniel Torres 13 enero, 2013 en 11:55 pm

      Estimado ingeniero, podría sacarme de la siguiente duda, Si tenemos una placa de 1.30 m de longitud y espesor 25 cms, al momento de pasar los aceros de una viga a lo largo de la placa, es necesario colocar algun refuerzo transversal en la zona de intersección viga-placa?, le consulto esto porque practicamente en esta sección se tendría solamente concreto. Muchas gracias
1692. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2013 en 12:52 pm

      Estimado Roberto Seminario:

      La razón por la cual en la Norma E.070 se prohibe el uso de ladrllos huecos en los muros estructurales, es porque ellos se trituran como galletas en un tipo de falla muy frágil, cosa que no ocurre cuando se usa ladrillos sólidos. Saludos,
1693. Ángel San Bartolomé 14 enero, 2013 en 12:58 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Teóricamente no se requiere colocar estribos en la zona donde la viga apoya sobre la placa, ya que allí la viga se comporta como sólido rígido; sin embargo, de acuerdo a lo observado en el sismo de Chile, siquiera deberíamos colocar estribos de montaje en esa región, por las concentraciones de esfuerzos que allí se producen. Saludos,
1694. Cristhoper 14 enero, 2013 en 1:54 pm

      Estimado Ing., tenia una consulta, estuve verificando varios proyectos de MDL de empresas reconocidas en estructuras, y en cuanto al diseño de la platea de cimentación comprobé que muchas no cumplen con las presiones por sismo en las zonas de las esquinas donde se encuentran placas, ademas usan una capacidad portante de 1kg/cm2 con relleno controlado en la superficie; para cargas de gravedad no tienen problemas, pero cuando hago la verificación de sismo aumentando la cap. portante por 1.3 y reduciendo las fuerzas sísmicas en 0.8 (servicio) no cumplen en ambos sentidos, esto lo hice utilizando el SAFE y aplicando un k de balasto bajisimo (comportamiento del suelo rígido). Obviamente no puedo decir el nombre de estas empresas, pero tienen muy buen prestigio, y me parece que no aplican a la cimentación las consideraciones sísmicas, esto se debe a que estas estructuras se comportan muchas en el rango elástico, o es que algo mal esta pasando, los proyectos son de 8 niveles. Con su experiencia podría hacerme una apreciación a mi consulta. Muchas Gracias de ante mano.
1695. Fernando Caceres 15 enero, 2013 en 9:08 am

      Apreciado ingeniero, tengo una consulta con respecto a las losas aligeradas em 02 direcciones:
      a) Es posible utilizar una losa aligerada en 02 direcciones, con la finalidad de lograr una unión adecuada entre dos bloques de un edificio, o necesariamente hay que usar una losa maciza.
      b) Si tengo un paño de 6.90×6.90, es factible que se pueda utilizar una losa aligerada doblemente armada en dos direcciones con un espesor de 20 cms?, o es recomendable por la luz aplicar un espesor de 25 cms?
      Muchas gracias por su tiempo.
1696. Ángel San Bartolomé 15 enero, 2013 en 10:53 am

      Estimado Cristhoper:

      Con gusto responderé tu consulta siempre y cuando te identifiques indicando tu apellido. Saludos,
1697. Ángel San Bartolomé 15 enero, 2013 en 11:04 am

      Estimado Fernando Cáceres:

      a)La fuerza cortante que se desarrolla entre los dos bloques debe ser absorbida por el concreto ya sea del aligerado armado en 2 sentidos o por la losa maciza, obviamente que la losa maciza presenta más concreto que la aligerada, pero el de la losa aligerada podría ser suficiente, hay que verificar.

      b) claro que puedes iniciar tu tanteo con el aligerado de t = 20cm y si no pasa por deflexiones subir el espesor a 25cm y volver a verificar. Saludos,
1698. Daniel Torres 17 enero, 2013 en 10:43 am

      Estimado ingeniero, aprovechando la consulta del compañero Fernando cáceres, se puede utilizar una losa aligerada doblemente armada para soportar cargas vehiculares, le pregunto esto porque por ejemplo, si tenemos un sotano, y parte del techo de ese sotano coincide con la zona de estacionamientos superior, será suficiente una losa aligerada doblemente armada, o se requerira una losa maciza…gracias por su tiempo.
1699. Ángel San Bartolomé 17 enero, 2013 en 11:42 am

      Estimado Daniel Torres:

      Si es posible usar una losa aligerada armada en dos direcciones para soportar vehículos. En este caso te sugiero verificar una cuadrícula de la losa a punzonamiento producido por la carga que baja a través de una de las llantas del vehículo. Saludos,
1700. Daniel Torres 20 enero, 2013 en 12:38 pm

      Apreciado ing., gracias por responder, una consulta, si se tiene un edificio de 06 niveles con sotano, y se decide cambiar el concreto en columnas de 210 a 280 kg/cm2 en el sotano y primer nivel debido a que las secciones son un poco menores a lo necesario, las vigas tambien deben cambiarse de concreto?, esto implicaría que los techos tambien varien de f’c?. Asimismo, si el concreto en columnas se incrementa, por cuestiones constructivas y de compatibilidad se debería cambiar también el concreto en zapatas?…Muchas gracias.
1701. Ángel San Bartolomé 20 enero, 2013 en 1:48 pm

      Estimado Daniel Torres:

      El concreto de las zapatas, columnas y vigas podría ser de distinta calidad, porque son elementos cuyo vaciado se hace en distintas etapas. Lógicamente la distinta calidad del concreto debe ser considerada en el diseño por el ingeniero estructural. Saludos,
1702. Miguel Samaniego 21 enero, 2013 en 10:39 pm

      Estimado Ingeniero, le saludo cordialmente y quisiera consultarle lo siguiente:
      Estoy construyendo mi casa de cinco niveles de albañilería confinada y pórticos de concreto armado y al excavar una zapata lateral he encontrado la presencia de un relleno no controlado de un silo de desagüe, que tiene una profundidad de 2m desde la profundidad de cimentación de la zapata y un diámetro de 60cm. Mi duda es que si ¿puedo extraer todo el material del relleno y luego rellenarlo y compactarlo con suelo afirmado y construir la zapata sobre ello?, o en todo caso que me recomendaría Ud.
      Muchas Gracias.
1703. Ángel San Bartolomé 22 enero, 2013 en 9:32 am

      Estimado Miguel Samaniego:

      La respuesta es la que tu mismo has dado, en todo caso, en vez de un relleno compactado podrías usar una falsa zapata (rellenar con concreto pobre). Saludos,
1704. Fernando Sernaqué 24 enero, 2013 en 1:27 pm

      Estimado Ingeniero, me es grato dirigirme a usted, le saludo cordialmente y quisiera hacerle una consulta, cuál es el significado de albañilería tartajeada?
1705. Edwardo 25 enero, 2013 en 11:11 am

      Estimado Ingeniero.
      Tengo una consulta sobre la colocación de los estribos tanto en columnas, muros(MDL) y columnetas de confinamiento.
      La consulta es: en que influye el intercalar los estribos, ya que no lo encuentro en el ACI-318 o el RNE E060 en forma específica, si bien en su libro de albañilería lo menciona, ¿es obligado intercalar y por que?, se asume que el gancho del estribo es de 135º.
      Espero su pronta respuesta.
      Muchas gracias.
1706. Ángel San Bartolomé 25 enero, 2013 en 9:17 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Ls albañilería tartajeada no existe, supongo que habrás querido decir albañilería tarrajeada, esta última es aquella que está recubierta por mortero. Saludos,
1707. Ángel San Bartolomé 25 enero, 2013 en 9:20 pm

      Estimado Edwardo:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto daré respuesta a tu consulta. Saludo,
1708. Fernando caceres 26 enero, 2013 en 7:51 pm

      Apreciado ing., tengo una consulta con respecto a los siguiente, ¿Se puede utilizar un espesor de 20 cms para una losa aligerada que presenta una luz de 5.70 m?, se trata de un solo paño de 6.90×5.70 m. Asimismo, en el caso de chequeo de deflexiones ¿que parámetros se debería considerar?. Muchas gracias por su atención.
1709. Karina Gutierrez 26 enero, 2013 en 8:10 pm

      Buenas noches, ingeniero Angel, podría ayudarme con la siguiente inquietud por favor, para estacionamientos que tienen el piso de concreto apoyado directamente en el terreno, es recomendable usar una malla de acero de 3/8"?, o sería suficiente utilizar un concreto de 210 kg/cm2, en este estacionamiento solamente están considerados autos. graciass.
1710. Ángel San Bartolomé 27 enero, 2013 en 1:41 pm

      Estimado Fernando Cáceres:

      Para un aligerado de un solo paño con las luces que mencionas, los 20cm de peralte podrían resultar cortos, pero habría que considerar la magnitud de las cargas actuantes, la verificación de deflexiones y posibles ensanchamientos ya sea por corte o flexión. Los parámetros para la verificación de deflexiones los especifica nuestra norma E.060. Saludos,
1711. Ángel San Bartolomé 27 enero, 2013 en 1:50 pm

      Estimada Karina Gutierrez:

      La losa debe ser diseñada por un ingeniero estuctural, considerando que ella es flexible y que está apoyada sobre un medio elástico, y por lo menos debe colocarse acero de temperatura. Saludos,
1712. Daniel Torres 28 enero, 2013 en 4:10 pm

      Estimado ingeniero, una consulta, suponiendo que se tiene un edificio destinado a auditorios en un primer nivel estructurado a base de pórticos y placas de concreto armado, y en el segundo y tercero se proyectan departamentos con bastantes tabiques, ¿Es necesario arriostrar en forma independiente todos estos tabiques?, me refiero a independizarlos con columnetas que nazcan del techo y con vigas de 15×20, o simplemente es necesario considerar columnetas mas no vigas. Vi un detalle en un plano en el consideran solo columnetas, y en la parte superior del tabique al independizarlo colocan un tubo de 1" de diametro y una espeiga de 5/8". Muchas gracias por su ayuda.
1713. Fernando Sernaqué 28 enero, 2013 en 9:09 pm

      Estimado Ingeniero, quisiera hacerle una consulta me podrá recomendar bibliografía de diseño sismorresistente (análisis estático y dinámico) paso a paso, le agradecería mucha su valiosa ayuda.
1714. Beatriz Tapia 28 enero, 2013 en 11:29 pm

      Apreciado Ingeniero, tengo unas consultas y desde quedo agradecida:
      a)Existe algún criterio que me permita determinar los diámetros de acero a utilizar en una edificación, de acuerdo al número de niveles?, por ejemplo si tengo un edificio de 7 pisos y mis columnas son de 50×50, suponiendo que usemos la cuantía mínima se podría aplicar 8Ø3/4" o en todo caso 6Ø1", que implicancia existe entre una u otra alternativa. Si son más pisos, podría seguir usando 3/4"?.
      b) En un edificio de 03 pisos, suponiendo que el primer piso es para playa de estacionamiento y el segundo y tercero auditorios, pero el tercer piso es de cobertura liviana con un tijeral a dos aguas, que factor R usaría para el análisis dinámico del edificio?. Asimismo, es necesario realizar el modelamiento de la estructura integral, incluyendo el tijeral a dos aguas?, o en todo caso prescindir del tijeral y solo considerar la estructura de concreto armado, de ser así como concentraría las fuerzas de sismo en el tercer nivel, ya que las columnas de concreto estarían solas.

      Ingeniero disculpe si me extendí, y gracias por su tiempo.
1715. Ángel San Bartolomé 29 enero, 2013 en 2:47 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Para el caso que indicas, es preferible evitar piso blando aislando los tabiques. El uso de vigas en estos tabiques dependerá de su longitud, ellos deben diseñarse ante cargas sísmicas perpendiculares al plano. Saludos,
1716. Ángel San Bartolomé 29 enero, 2013 en 2:51 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      La bibliografía para el tema que buscas es abundante, búscala por Internet, uno de los mejores libros es el de Penzien. Saludos,
1717. Ángel San Bartolomé 29 enero, 2013 en 3:04 pm

      Estimada Beatriz Tapia:

      a) no existe ningun criterio que relacione el diámetro de las barras con el número de pisos de la edificación, así en un edificio de 20 o 30 pisos puedes usar barras de 3/4".

      b) El factor R depende si el edificio es aporticado, dual o con puras placas. Es conveniente analizar la estructura integral, incluyendo al tijeral, de no hacerlo, puedes colocar fuerzas laterales en las columnas donde apoya el tijeral Z U C1 P, donde P es el peso tributario del tijeral. Saludos,
1718. Fernando Gutiérrez 8 febrero, 2013 en 1:48 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Ante le hago llegar un caluroso saludo, estoy diseñando las placas (de formas irregulares) de un edificio de 10 pisos de concreto armado en el programa CSI Col y quería consultarle lo siguiente:

      1) ¿Cómo haría Ud. para chequear estos elementos por flexión biaxial; con la superficie de interacción?, ya que ubicar los puntos de fuerzas y momentos en X y Y ahí es un poco complicado. (Las losa de entrepiso es una losa maciza de 12.5 cm de espesor, por lo que generaría, creo yo, momentos en las direcciones X y Y).

      2) ¿Cómo haría Ud. para diseñar placas que reciben vigas con carga, en zonas diferentes a los bordes de las placas, es decir con que formula Ud. chequearía esta carga axial?

      3) ¿Qué programa es más recomendable para el diseño de placas y columnas, Section Builder o CSI Col?

      Muchísimas gracias ingeniero y Dios lo bendiga.

      Fernando Gutiérrez.
1719. Ángel San Bartolomé 8 febrero, 2013 en 11:57 am

      Estimado Fernando Gutierrez:

      1) la norma E.030 te permite analizar cada dirección independientemente, como si actuara el 100% del sismo en XX y 0 en YY y viceversa. Por otro lado, como la placa está integrada a la losa, es evidente que allí se va a desarrollar fuerzas de sección.

      2) puedes reducir el conjunto de cargas trasladándola al centro de gravedad con un momento flector adicional.

      3) yo no uso ninguno de esos programas, tengo el mío propio, por lo que no te puedo dar ninguna recomendación.

      Saludos,
1720. Fernando Sernaqué 10 febrero, 2013 en 7:02 am

      Hola estimado Ingeniero, me es grato dirigirme a usted, quiero hacerle dos consultas. Ingeniero las vigas de acoplamiento en EMDL deberán ser necesariamente peraltadas? vi algunos planos que emplean vigas chatas, el peralte está en función a su luz libre? y la segunda es que efecto traería si se conecta un muro de albañilería confinado (el cual es portante) y una columna aislada mediante una viga, puede aplicarse esto? o lo que se tendría que hacer es hacer una columna al lado del muro confinado y con esta formar un pórtico?. Le agradecería mucho su importante opinión.

      Gracias de antemano.

      Saludos.
1721. Ángel San Bartolomé 10 febrero, 2013 en 11:42 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Indistintamente pueden usarse vigas chatas o peraltadas como elementos de acoplamiento, todo dependerá de la arquitectura, cargas aplicadas y magnitud de las luces. En cuanto a tu segunda pregunta, claro que puedes conectar un muro confinado a una columna aislada mediante una viga, formandose así un pórtico mixto. Saludos,
1722. Carlos Piscal 13 febrero, 2013 en 7:43 am

      Estimado Ingeniero.

      Recurro a su conocimiento en el tema para preguntarle acerca del Análisis pushover para sistemas combinados de pórticos y muros estructurales. Que metodología se debe llevar a cabo para modelar la plastificación de los muros. Que literatura me recomienda.
1723. Ángel San Bartolomé 13 febrero, 2013 en 12:29 pm

      Estimado Carlos Piscal:

      Recurre al manual del SAP, allí se te indica los parámetros a considerar en la plastificación. Saludos,
1724. Daniel torres 14 febrero, 2013 en 12:13 am

      Estimado ingeniero, le agradecería ayudarme con lo siguiente:
      a)¿Cual sería la solución para una viga de acople si falla por corte?. Intente de varias formas pero sigue con ese problema, aumente la seccion, reduje la seccion, etc.
      b)En esencia, ¿Qué es un elemento sprandel?
      Muchas gracias por su ayuda…
1725. Jorge Velarde 14 febrero, 2013 en 8:48 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Le hago llegar un caluroso saludo y quisiera consultarle lo siguiente:

      a) Si tengo una placa de concreto armado de gran longitud y sección perteneciente a un edificio alto ¿Es obligatorio que estas placas cumplan con el requisito de acero mínimo de 1% (Limites del refuerzo de elementos a compresión), o esta requisito solo aplica a columnas de pequeña sección?

      b) ¿Pueden tener los estribos de los núcleos de confinamiento de los elementos de borde de una placa, diferente espaciamiento al acero horizontal del alma de las placas?

      Atte., y gracias de antemano.
1726. Karina gutierrez 14 febrero, 2013 en 9:11 am

      Apreciando ingeniero angel, una pregunta, si se tiene un edificio de 7 niveles con luces de 5 a 7 metros de luz entre columnas, y estructurado en base a pórticos de concreto armado en una dirección, haciendo unpre-dimensionamiento referencial las columnas son de sección 40×80, ¿Es posible usar 10 fierros de 1" con estribos de 3/8"?, o necesariamente hay que usar estribos de 1/2". ¿Existe alguna forma práctica de determinar lo anterior?

      Muchas gracias por su tiempo.
1727. Ángel San Bartolomé 14 febrero, 2013 en 12:48 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Spandrel beam es una viga peraltada que corre de columna a columna y principalmente va en las fachadas. En ese caso acepta la falla por corte, mira en los libros de concreto el refuerzo que llevan estas vigas, en diagonal. Saludos,
1728. Ángel San Bartolomé 14 febrero, 2013 en 12:53 pm

      Estimado Jorge Velarde:

      a) la placa se refuerza de acuerdo a sus propias reglas, mira el acero mínimo en la Norma E.060.

      b) claro que sí.

      Saludos,
1729. Ángel San Bartolomé 14 febrero, 2013 en 12:57 pm

      Estimada Karina Gutierrez:

      Los estribos se diseñan de acuerdo a la formulación de la Norma E.060, es decir, el diámetro no se coloca al ojo ni al gusto del cliente. Saludos,
1730. Alex Paye Anco 15 febrero, 2013 en 11:56 am

      ESPERO ME ABSUELVAN UNA PREGUNTA: Al realizar el ensayo de resistencia a la compresion en unidades de ladrillo KK 18 huecos mecanizado (05und), obtuve resultados por encima de los 15.00 MPa, al realizar el ensayo de resistencia a la compresion de prismas (pila de 3 ladrillos) obtengo resultados por los 36000 Kpa lo cual es bajo, esperaba obtener valores como minimo de 65000 despues de haber obtenido un resultado favorable en las unidades; es posible que exista algun error en el ensayo, la edad de la pila es de 7 dias,fueron 03 pilas ensayadas, se ha corregido por esbeltez (h/e=2.46 prom) o talvez el mortero fallo, la proporcion fue de 1:4, espero me ayude a resolver la duda respecto a estos resultados
1731. jeyson ramirez 15 febrero, 2013 en 11:56 am

      estimado ingeniero.
      estoy por egresar de la universidad y recurro a sus conocimientos para que puede evaluar mi tema tesis que estoy por proponer a la universidad el cual propuse viendo que en la ciudad en la que vivo existen muchas ladrilleras artesanales y quise evaluar su influencia, resistencia y su retentividad de agua deb el mortero; en las viviendas d esta localidad ya que observe en que la gran parte de viviendas estan construidas de este ladrillo por la economia la ciudad es el distrito de supe provincia de barranca.
1732. Daniel Torres 15 febrero, 2013 en 1:04 pm

      Estimado ingeniero, podría ayudarme con lo siguiente, un muro de albañilería confinada puede absorber mas momento por sismo en un segundo y tercer nivel que en el primer piso?, de ser así cuál es la causa de ese problema?, una mala estructuración. Muchas gracias
1733. Karina gutierrez 15 febrero, 2013 en 1:19 pm

      Ingeniero angel buenas tardes, mi consulta radica en la utilización de muros de concreto armado en edificaciones, por ejemplo si tengo una edificación de 03 niveles compuesto netamente por pórticos, el hecho de incluir un muro de concreto armado de longitud regular hace que practicamente la placa absorba un momento por sismo muy elevado, lo que implica utilizar una viga de cimentación con cuantías de acero bastante altas, probando con los espesores de la placa, para un espesor de 25 cms se tiene un momento por sismo casi cercano a las 100 t.m., es correcto suponer que practicamente al incluir placas en una edificación el gran porcentaje de momento flexionante por sismo será absorbido por la placa?…Qué solución podría darse a la cimentación para evitar acero en exceso..Disculpe si me extendi demasiado…gracias.
1734. Ángel San Bartolomé 15 febrero, 2013 en 2:06 pm

      Estimado Alex Paye:

      La causa más probable de la baja resistencia a compresión de las pilas, es la poca edad que tenían al ser ensayadas (7días), la edad minima es 14 días y luego se aplica un factor de corrección (míralo en la Norma E.070). Al respecto, en el capítulo Prismas de Albañilería de este blog, podrás encontrar un artículo sobre la edad. Saludos,
1735. Ángel San Bartolomé 15 febrero, 2013 en 2:10 pm

      Estimado Jeyson Ramirez:

      Previamente, el tema de tesis debe ser aprobado por tu asesor, después me lo remites. Saludos,
1736. Ángel San Bartolomé 15 febrero, 2013 en 2:15 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Aunque es poco probable lo que afirmas, podría ocurrir cuando los muros tienen longitudes muy distintas. Si ese fuese el caso continúa adelante previa revisión del equilibrio. Saludos,
1737. Ángel San Bartolomé 15 febrero, 2013 en 2:19 pm

      Estimada Karina Gutierrez:

      No es bueno concentrar toda la fuerza sísmica en un solo elemento estructural, para esos casos la Norma E.030 especifica que ese elemento deba ser diseñado para un 30% más de las fuerzas obtenidas. Te sugiero repartir esa fuerza en más elementos. Saludos,
1738. Karina gutierrez 15 febrero, 2013 en 4:12 pm

      Muchas por responder ingeniero, suponiendo que por aspectos arquitectónicos no sea posible utilizar más placas, y considerar solo una o dos,habría alguna posibilidad de solucionar el problema de la cimentación debido al excesivo momentos por sismo que absorbería dicha placa?, ya sea con vigas de conexión o usando una zapata doblemente armada (acero superior e inferior)…Muchas gracias por su ayuda.
1739. Luis Fernando 16 febrero, 2013 en 7:34 am

      Ing. en una estructura de un nivel con techo liviano y con albañilería confinada en el eje Y-Y y Sistema de Porticos en el eje X-X, pueden originarse rotaciones de la estructura o torsiones en sus componentes que hagan superar los maximos desplazamientos permisbles, cuando en planta se tiene concentración de muros en uno de los lados de la estructura (sea un módulo de aula y ambientes administrativos en un extremo), porque para este caso el techo es diafragma flexible y las cargas se reparten o se aplican en función a la carga que soportan, pero al no haber conexión rigida entre los elemenos portantes puede suceder lo que le menciono. que problemas puedo tener.

      Ing. Luis Fernando
1740. Luis Fernando Cárdenas 16 febrero, 2013 en 7:53 am

      Le escribio Ing. Luis Fernando Cárdenas, disculpe por la omisión.
1741. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2013 en 11:51 am

      Estimada Karina Gutierrez:

      Para disminuir el momento sísmico en la base del muro, considera que la base no está empotrada, sino que el muro apoya en un suelo flexible, bajo ese modelo considera también a la viga de cimentación. Saludos,
1742. Ángel San Bartolomé 16 febrero, 2013 en 11:57 am

      Estimado Luis Cárdenas:

      En un sistema con diafragma flexible, el problema de torsión que señalas no existe. Los muros deben ser diseñados con una fuerza sísmica proporcional a su área tributaria. Saludos,
1743. Jorge Velarde 16 febrero, 2013 en 8:35 pm

      Estimado Ingeniero:

      Quisiera hacerle la siguiente consulta:
      Que lenguaje de programación (Por ejemplo: Visual Basic, Pascal, Mathcad…) me recomendaría aprender para poder automatizar mis cálculos en diseño estructural, y lograr así, mayor productividad en mi trabajo.

      Que pueda utilizar para hacer realizar cálculos engorrosos solo ingresando datos de entrada y que también pueda manipular los resultados en una base de datos, o algo similar a esta descripción.

      Muy agradecido por su ayuda,

      Jorge Velarde
1744. Claudio Ejden 17 febrero, 2013 en 1:40 pm

      Espectacular tus Blogs.
      Felicitaciones.
      Claudio Ejden – Bs. As. Argentina
1745. Ángel San Bartolomé 18 febrero, 2013 en 12:08 pm

      Estimado Jorge Velarde:

      Usa cualquier programa que te sea amigable y satisfaga tus requerimientos, total, es la computadora la que trabaja. Saludos,
1746. Ángel San Bartolomé 18 febrero, 2013 en 12:12 pm

      Estimado Claudio Ejden:

      Gracias por tus palabras y sácale provecho a la información. Saludos,
1747. Karina gutierrez 19 febrero, 2013 en 11:19 pm

      Apreciado ingeniero, una pregunta, en el caso que se tenga una viga que presenta en los extremos derecho e izquierdo un valor alto de momento positivo por sismo al igual que en la zona negativa (Igual izquierda y derecha),como debería distribuirse los refuerzos de acero en los extremos?, por ejemplo si son necesarios en el extremo 4Ø3/4", al colocar 2 barras corridas y proponer 02 bastones, verificando el punto de inflexión producto del diagrama de momentos dicho punto se encuentra practicamente casi en la mitad de la viga, en este sentido, habría que correr las cuatro varillas?. Muchas gracias.
1748. Ángel San Bartolomé 20 febrero, 2013 en 7:07 pm

      Estimada Karina Gutierrez:

      Debes aprender a cortar barras, revisa los libros de concreto armado y la Norma E.060. Saludos,
1749. Fernando Sernaqué 21 febrero, 2013 en 5:11 am

      Hola estimado Ingeniero, le saludo cordialmente y me es grato dirigirme a usted, aprovechando esta oportunidad para hacerle una consulta, me encuentro modelando una estructura de albañilería confinada en Etabs, mi consulta es la siguiente, hay alguna diferencia en emplear la sección transformada o también denominado método de la columna ancha con asignar los muros mediante elementos tipo área? para luego calcular la sección de la solera y la columna de amarre. Le agradecería mucho su valiosa opinión y le agradezco de antemano.
1750. Ángel San Bartolomé 21 febrero, 2013 en 1:56 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Si vas a usar la técnica de elementos finitos, debes incluir también a las columnas. Para que sepas la diferencia que hay entre incluir o no a las columnas, has un cálculo a mano del momento de inercia de una sección rectangular. Saludos,
1751. Daniel torres 21 febrero, 2013 en 10:14 pm

      Apreciado ingeniero, con respecto a los muros de sotano, a nivel del terreno que tipo de restricción emplearía en el sofwtare ETABS, apoyos fijos, o limitar desplazamientos lineales y angulares en forma específica, por ejemplo, anular traslaciones en X e Y, o rotaciones, etc. Gracia por la ayuda prestada.
1752. Ángel San Bartolomé 22 febrero, 2013 en 12:47 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Una de las cosas más difíciles es modelar sótanos, algunos los modelan sin ninguna restricción, otros impidiendo desplazamientos, otros toman el promedio de los resultados de ambos modelos. Particularmente considero que el efecto del suelo debe ser considerado a través de un colchón de resortes. Los muros de sótano de edificios chilenos tuvieron problemas en el sismo del 2010, revisa el artículo b11 que aparece en la sección "espacio Libre" de mi blog de concreto armado. Saludos,
1753. Fernando Sernaqué 24 febrero, 2013 en 12:43 am

      Estimado Ingeniero revisé alguna bibliografía en internet sobre modelar estructuras de albañilería confinada y estos modelamientos no contienen elementos de confinamiento, solo modelan los muros y las losas, los cuales se obtendrán las cortantes en los muros para recién calcular la sección de confinamiento, que opinión tiene usted acerca de este tipo de biliografía? Se puede emplear para el diseño en si? Sabiendo que las estructuras de albañilería confinada se emplea el criterio de la sección transformada, o también lo que se puede hacer es calcular la estructura manualmente mediante algún método aproximado que nos brinde las cortantes de diseño, calcular las secciones de concreto y llevarlo al etabs.
      Gracias de antemano por su importante opinión.
1754. Ángel San Bartolomé 24 febrero, 2013 en 1:34 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      La diferencia que existe en el momento de inercia y en el área axial entre considerar o no a los confinamientos, es fuerte, por eso, lo mejor es considerarlos desde un inicio. Esto influye no sólo en la rigidez lateral, sino también en el cálculo de la deriva. Algo que debes tener en mente al modelar, es tratar de representar de la mejor manera posible a la estructura, tal como es y no como tu quisieras que sea, por eso no debes obviar a los confinamientos porque estos existen. Saludos,
1755. Fernando Sernaqué 24 febrero, 2013 en 10:05 pm

      Estimado Ingeniero, espero tenga usted un buen día, le saludo cordialmente y quisiera hacer una consulta, me podría recomendar bibliografía que hable del análisis y diseño de tanques elevados o de cisternas? Existe esa bibliografía, tales como el empleo de formulas? Muchas gracias por su incondicional apoyo.
1756. Ángel San Bartolomé 25 febrero, 2013 en 1:27 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Lo que he visto sobre el tema son papers presentados en congresos internacionales de ingeniería muy antiguos y que no los tengo a disposición, revisa también los libros que traten sobre cáscaras y busca también en internet. Saludos,
1757. Fernando Sernaqué 26 febrero, 2013 en 9:47 pm

      Hola estimado Ingeniero, le saludo cordialmente, y quisiera hacerle saber mi inquietud.. emplea usted el sap2000 para realizar sus diseños? (espero me pueda ayudar).. tengo una duda sobre el modelamiento de un elemento tipo placa, tengo un manual en el cual lo modela como un elemento tipo FRAME, y lo trata como columna rectangular, en la sección "CONCRETE REINFORCEMENT", pero la placa es un elemento tipo AREA -> shell: tick, mi consulta es a la hora de discretizar el elemento, no se podría puesto los elementos tipo FRAME no se discretizan, es correcto que la placa en el manual lo modele como elemento FRAME y no como AREA?. Le agradecería mucho su gran ayuda.
1758. Ángel San Bartolomé 27 febrero, 2013 en 11:45 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Puedes aplicar las 2 técnicas de modelaje para la placa. Saludos,
1759. Daniel torres 28 febrero, 2013 en 9:49 am

      Apreciado ingeniero, ¿qué consideraciones habría que tomar en cuenta para diseñar una rampa de ingreo vehicular a un sótano?. Dicha rampara no está apoyada sobre el suelo, sino sobre un tanque cisterna de 4.5×6.90 m., según el RNE la carga mínima es 500 kg/m2 para cargas móviles en aceras y pistas que no apoyan sobre terreno, se podría hacer con este valor?, o tendría que utilizar las cargas vehiculares para puentes y su`poner un puente tipo losa?.. Gracias de antemano.
1760. Fernando Sernaqué 28 febrero, 2013 en 10:48 am

      Hola estimado Ingeniero le saludo cordialmente y a su vez quería hacerle tres consultas:
      1-. como modelo elementos tipo losa en un sentido y dos sentidos?
      2-. si modelo una losa en una o dos direcciones, este reparte el peso propio y de las cargas actuantes a las vigas y esta a los muros, como lo hace el ETABS? o debo primero realizar primero mi metrado de cargas por cada muro y asignárselas a cada muro?
      3-. O me recomienda usar el ETABS para edificaciones? puesto parece ser más fácil, puesto solo se asignan las cargan , y con respecto a los centros de rigidez y masas los calcula automaticamente y en el análisis estático tb calcula las masas del edificio, contrariamente lo que hace el SAP2000.
1761. Fernando Sernaqué 28 febrero, 2013 en 10:52 am

      Apreciable Ingeniero, disculpe pero me olvidé de mencionarle que todas mis consultas son con respecto al programa SAP2000. Le agradezco de antemano su incondicional apoyo.
1762. Ángel San Bartolomé 28 febrero, 2013 en 11:39 am

      Estimado Daniel Torres:

      Se trata de un puente tipo losa, donde podrías usar la sobrecarga de estacionamiento 500kg/m2, salvo que pasen camiones o que el puente sea demasiado largo. Saludos,
1763. Ángel San Bartolomé 28 febrero, 2013 en 11:49 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      1) si se trata de una losa maciza, el efecto bidireccional siempre estará presente, en cuyo caso usa el elemento tipo área.

      2) sea el ETABS o el SAP, reparten las cargas de la losa si la tratas como elemento tipo membrana.

      3) es falso lo que afirmas, el SAP también calcula automáticamente el centro de rigidez. Puedes usar el programa que te sea más amigable.

      Saludos,
1764. Beatriz Tapia 1 marzo, 2013 en 1:11 am

      Estimado ingeniero, en el caso de pozos destinados a albergar tanques de combustibles (Grifos), es factible que se use solamente acero de 3/8"@0.25 (doble malla) para el techo de estos pozos?, por este techo pasan carros, buses, y a veces hasta camiones, eso lo pude ver en moquegua y en tacna, que construyeron estos tanques de concreto armado enormes pero solamente con fierro de 3/8"@0.25. Gracias por sus aclaraciones.
1765. jeyson 1 marzo, 2013 en 11:09 am

      Para el caso que los muros sean de albañilería confinada, donde primero se construirá la albañilería para después vaciar el concreto de los confinamientos, los muros se modelan como si fuesen placas de albañilería con las columnas transformadas en elementos equivalentes de albañilería. A esos muros se agregan los pórticos de concreto armado que existan en la edificación. Para este caso tienes un ejemplo de aplicación en el capítulo "Diseño Estructural" del blog. En el caso que los muros de albañilería se construyan después de desencofrar a la estructura aporticada, se tratarían de tabiques que se modelan como los puntales diagonales que indicas, siguiéndose las especificaciones que indica la Norma E.070 en su capítulo 10 "Interacción tabique-pórtico", cuyos comentarios puedes verlos en este blog.
1766. Ángel San Bartolomé 1 marzo, 2013 en 12:25 pm

      Estimada Beatriz Tapia:

      El acero que se coloca responde a un cálculo que se haya hecho en la estructura, y esto depende de las cargas actuantes, de la configuración geométrica y de la resistencia unitaria de los materiales. Saludos,
1767. Ángel San Bartolomé 1 marzo, 2013 en 12:28 pm

      Estimado Jayson:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto responderé tu consulta. Saludos,
1768. Jorge Velarde 4 marzo, 2013 en 12:06 pm

      Apreciado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Le hago llegar un caluroso saludo,

      Estoy diseñando un muro de corte de un edificio de concreto armado de 10 pisos cuyas dimensiones son de 190cm X 25cm y cuyo lado más largo está dispuesto en el eje X-X.

      Está claro que en el eje X-X (momento actuante en el plano del muro), no debo amplificar los momentos actuantes resultantes de la envolvente de las distintas combinaciones tal y como se realiza en columnas esbeltas debido a que el radio de giro en este sentido es considerablemente grande, lo que me generará que en la fórmula de comprobación de esbeltez de “columnas” kLn/r sea menor que 34-12(M1/M2) o 22.

      Quisiera realizarle las siguientes consultas por favor:

      a)¿En el sentido Y-Y (Momentos actuantes en el sentido perpendicular a la placa) ¿Debería aplicar algún tipo de amplificación sobre los momentos máximos y mínimos de la envolvente de diseño tal y como se realiza en columnas esbeltas, o solamente diseñar los muros de corte como si fueran columnas cortas?

      b)¿En un edificio como el ya mencionado de 10 pisos de concreto armado estructurado con losas macizas, las columnas o placas pueden presentar simple curvatura siempre van a presentar doble curvatura?, esto debido a que leí en un texto que generalmente los edificios presentan columnas con curvatura doble

      Atentamente,

      Jorge Velarde
1769. Ángel San Bartolomé 4 marzo, 2013 en 1:39 pm

      Estimado Jorge Velarde:

      a) en la dirección débil de la placa puede ocurrir pandeo, trátala como si fuese una columna esbelta.

      b) la curvatura simple o doble depende del grado de restricción en los extremos y de las solicitaciones actuantes.

      Saludos,
1770. Fernando Sernaqué 12 marzo, 2013 en 9:40 am

      Hola estimado Ingeniero, le saludo cordialmente, quiero hacerle una consulta, me podrá recomendar algún manual que trate exclusivamente de la modelación de losas aligeradas uni y bidireccionales, macizas, etc, en sap2000, o me puede mencionar como modelarla cada una de ellas? puesto la geometría es asimétrica en planta y necesito los momentos flectores para calcular el acero. Le agradecería mucho su apoyo incondicional.
1771. Ángel San Bartolomé 12 marzo, 2013 en 12:46 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Usa el manual del Sap2000. Saludos,
1772. Martín Coaquira 12 marzo, 2013 en 10:48 pm

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Le hago llegar un cordial saludo,

      Estoy realizando el diseño de la losa y vigas de cimentación de una platea de cimentación de concreto armado de una torre de 13 pisos, en un suelo con capacidad portante de 2.6kg/cm2.

      Quisiera realizarle la siguiente consulta por favor:

      a)Para hallar el área de acero por flexión en las vigas de cimentación debo considerar la carga envolvente incluyendo las cargas de sismo, o solamente debo tomar en cuenta la siguiente combinación 1.4CM + 1.7CV.
      Esta la consulta debido a que los momentos flectores obtenidos por la combinación 1.4CM + 1.7CV resultan más lógicos que los valores obtenidos con la envolvente de fuerzas incluyendo el sismo.

      b)Que bibliografía practica me recomienda Ud. para realizar el diseño de losas de cimentación.

      De antemano de agradezo su amabilidad,

      Martín Coaquira.
1773. Fernando cáceres 13 marzo, 2013 en 9:52 am

      Apreciado ingeniero,, tengo dos consultas con respecto a los muros de corte:
      a) En el caso que tenga un eje en el cual se tenga 04 crujias, 3 de las cuales sea porticos y la otra este compuesta por una placa, al momento de pasar los aceros de las vigas, es posible que los fierros pasen en su totalidad por la placa?, o solamente una longitud de anclaje mínima, en todo caso, si pasamos los fierros de la viga a traves de la placa, se debe colocar estribos en la zona empotrada de la placa?.
      b) Si todo el eje de 04 paños estuviera compuesto por una placa de 25 cms de ancho, es necesario considerar una viga de montaje, digamos de 25×30, pero con estribos a espacios promedio?, o no es necesario considerar ninguna viga?

      Muchas gracias.
1774. Ángel San Bartolomé 13 marzo, 2013 en 4:30 pm

      Estimado Martín Coaquira:

      a) por supuesto que debes considerar el efecto sísmico en el diseño de la cimentación.

      b) en cualquier libro de concreto armado aparece el diseño de losas.

      Saludos,
1775. Ángel San Bartolomé 13 marzo, 2013 en 4:37 pm

      Estimado Fernando Cáceres:

      a y b) teóricamente no habría que pasar ninguna viga sobre la placa, ya que esa zona se comporta como brazo rígido y bastaría con prolongar en esa zona la longitud de anclaje del refuerzo longitudinal. En caso corras la viga, bastaría con usar estribos de montaje.
      Saludos,
1776. Fernando Sernaqué 15 marzo, 2013 en 6:44 pm

      Apreciado Ingeniero, tenga usted un buen día, revisé algunos manuales del sap2000 pero sigo sin dar con uno que hable del diseño de losas, habrá alguno que me pueda recomendar, que autor?. Le agradezco de antemano su incondicional apoyo.
1777. Ángel San Bartolomé 18 marzo, 2013 en 6:51 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      En Internet podrás encontrar numerosa bibliografía sobre el tema que mencionas, es cuestión de ponerse a buscar. Saludos,
1778. JOSEPH COCHACHI ZANABRIA 21 marzo, 2013 en 6:23 am

      ING, ANGEL SAN BARTOLOME QUISIRA PEDIRLE QUE EN AYUDE EN ENCONTRAR MI TEMA DE MI TESIS EN ALBAÑILERIA SOY DE HUANCAYO DE LA UCCI AQUI YA HAY UNA TESIS REFERIDO AL DIAGNOSTICO MATERIALES DE ALBAÑILERIA. Y QUE RECOMENDARIA PARA UNA INVESTIGACION DE ESTA ZONA EN ALBAÑILERIA. JOSEPH COCHACHI
1779. Ángel San Bartolomé 21 marzo, 2013 en 2:26 pm

      Estimado Joseph Cochachi:

      Luego de conocer las propiedades de la unidad de albañilería y del mortero que usualmente emplean en Huancayo, el siguiente paso es determinar las propiedades de la albañilería simple, para lo cual debes ensayar pilas y muretes. Saludos,
1780. Bryan 2 abril, 2013 en 12:13 pm

      Saludos estimado Ing. San Bartolomé, e visto otras aplicaciones de las varillas de fibra de vidrio, como armadura para el refuerzo estructural en el concreto (en remplazo del acero) esto podría ser usado en ambientes donde el mantenimiento y reparación debido a la corrosión es grande, pero tengo entendido que la falla del material es frágil, esto podría entenderse que no es un buen material para cargas sísmicas y si se quiere, debería de diseñarse con un R=2.
      Conoce de alguna empresa que provea o importe estas varillas al Perú, ya que quiero realizar una investigación sobre el tema. Además quisiera por favor saber su opinión sobre el posible comportamiento sísmico de una estructura usando este material como armadura en el concreto.
1781. Ángel San Bartolomé 3 abril, 2013 en 4:43 pm

      Estimado Bryan:

      Favor de identificarte indicando adicionalmente tu apellido y con gusto daré respuesta a tu consulta. Saludos,
1782. Bryan Terrones 8 abril, 2013 en 10:43 am

      Saludos estimado Ing. Ángel San Bartolomé, gracias por indicarme lo del apellido y hacer mi consulta. Como le decía, e visto otras aplicaciones de las barras de fibra de vidrio, como armadura para el concreto (en remplazo del acero), este sistema estructural podría ser usado en donde el mantenimiento por corrosión cumple una factor importante y el factor costo beneficio lo permita, ya que es un material caro. Sin embargo como usted menciona en “Reparación y reforzamiento con varillas de fibra de vidrio en un muro de albañilería confinada”, presenta desventajas como el no poder doblarse o usar mascarillas para cortar la barra. Otra desventaja importante sería la falta de ductilidad de la barra, de acuerdo a algunas investigaciones indican que su máxima deformación plástica es de 3% , es muy menor que el acero (10%), esto limitaría a este sistema constructivo para zonas sísmicas, o de lo contrario si se requiere su uso, una posible solución seria sobre reforzándolo usando por ejemplo un R=2. Por otro lado estas barras también presentan ventajas como alta resistencia especifica comparada con el acero, entre otros.

      Otra posible solución para la corrosión sería enfibrar los elementos de concreto armado convencional a modo de confinamiento, lo cual además le daría mayor resistencia a la compresión, pero que paria cuando el elemento de ha fisurado?, de toda maneras se podría corroer?

      Quisiera saber por favor su opinión sobre el posible comportamiento sísmico de una estructura usando este material como armadura en el concreto, además quisiera saber alguna de sus experiencia en reparación de estructuras donde el factor principal es la corrosión y cuál hubiese sido la solución más económica y eficiente para usarla desde un principio y evitar así la corrosión (al menos para retardar su efecto) como cemento tipo 5 o para el acero como “plastisol” y protección catódica en caso de los muelle.

      Por otra parte conoce de alguna empresa que provea o importe estas varillas al Perú o de lo contrario si fuera posible saber cómo consiguió las varillas usadas en su investigación “Reparación y reforzamiento con varillas de fibra de vidrio en un muro de albañilería confinada”.

      Muchas Gracias y disculpe usted la extensión de mi comentario.
1783. Ángel San Bartolomé 8 abril, 2013 en 12:02 pm

      Estimado Bryan Terrones:

      Las varillas de fibra de vidrio no se venden en Perú, habría que importarlas. En un proyecto que hicimos con la Universidad de Missouri-Rolla, ellos compraron las varillas en Nebraska-USA, nos indicaron que también existen varillas dúctiles, pero más caras. Aparte de todas las ventajas que indicas, también las usan en puentes para aliviar el peso de la estructura. Es toda la información que te puedo proporcionar, en Internet podrás encontrar más información. Saludos,
1784. Fernando Gutiérrez 10 abril, 2013 en 7:04 am

      Estimado Ingeniero Ángel San Bartolomé:

      Me es grato dirigirme a Ud. para consultarle lo siguiente por favor:

      En una oportunidad cuando estaba diseñando las placas de geometría irregular de un edificio de 10 pisos y le consulte como chequear flexión biaxial (losa de entrepiso de 12.5cm) sin tener que verificar en la superficie de interacción, lo resolví tal y como Ud. me dijo, es decir chequeando en los diagramas de interacción independientemente como si el sismo solo actuara en XX (Grafico P-Mx ) y como si solo actuase en la dirección YY (P-My) (0 y 90°del programa CSI Col), pero me quedaron las siguiente dudas en aquella oportunidad:

      a)No se tenía que chequear la flexión biaxial en las placas con los diagramas de contorno de carga constante (ósea P-Mx-My)?,

      b)Sería correcto chequear las placas con el diagrama de interacción también a 45°?

      c)Me dijo que como había una losa de entrepiso, ahí se iban a desarrollar fuerzas de sección ¿Podría explicarme un poco más acerca de ello?

      Saludos y le agradezco de antemano por su amabilidad,

      Fernando Gutiérrez
1785. Ángel San Bartolomé 10 abril, 2013 en 12:55 pm

      Estimado Fernando Gutierrez:

      La Norma sísmica E.030 permite analizar cada dirección independientemente, pero si cuentas con las facilidades de fabricar un diagrama de interacción con flexión biaxial, entonces úsalo ya que realmente el sismo actúa en las 3 direcciones simultáneamente. En otras normas es obligatorio usar el 100% del sismo en XX y 30% en YY, y viceversa. Por otro lado, la losa forma parte de la estructura al haber monolitismo con vigas-columnas y placas, por tanto también trabaja durante un sismo. Saludos,
1786. Fernando Sernaqué 11 abril, 2013 en 10:20 pm

      Hola apreciable Ingeniero, tenga usted un buen día, me es grato dirigirme a usted, y quería hacerle la siguiente consulta, conoce de algún texto que describa el método de la columna ancha? ya hice las transformaciones del concreto a albañilería, deseo ahora analizar los pórticos pero como dibujo o grafico su geometría? le agradecería infinitamente su incondicional apoyo. Cuídese y que siga teniendo un buen día.
1787. Ángel San Bartolomé 12 abril, 2013 en 7:31 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Por lo que indicas considero que más bien tienes la necesidad de leer un manual del programa que estés usando. Es más, en estos manuales encontrarás cómo analizar barras compuestas por varios materiales, dibujando su sección transversal. Saludos,
1788. Jorge Moscoso 13 abril, 2013 en 9:44 am

      Estimado ingeniero:
      Tengo una consulta por favor, si hay una casa que cuenta con sus respectivas vigas soleras encima de los muros de albañileria y estuvo con un techo de calamina mucho tiempo, se puede construir un techo aligerado en esa vivienda colocando encima de estas vigas antiguas otras nuevas, no se puede construir el aligerado o que otra solucion me sugiere .agradecido por su opinion.Saludos,Jorge Moscoso
1789. Ángel San Bartolomé 13 abril, 2013 en 5:47 pm

      Estimado Jorge Moscoso:

      Si es posible adicionar vigas nuevas sobre las existentes, pero es necesario garantizar una adecuada transferencia de los esfuerzos cortantes para que una no resbale sobre la otra. Para esto es necesario escarificar la superficie superior de la viga existente, limpiarla y usar resina epóxica para pegar concretos de distintas edades. Saludos,
1790. carlos 13 abril, 2013 en 9:17 pm

      Ing. buenas noches, quiero hacerle una consulta, respecto a un voladizo de 0.80m el cual tiene las viguetas paralelas al voladizo (no recomendable), con una luz entre vigas(h=0.20m) de 3.15m, mi duda se centra en la existencia de un método de solución para reforzar el voladizo, ya que como no tiene viguetas que soporten las deflexiones del voladizo, puede generar fisuras. gracias.
1791. CARLOS FLORES 13 abril, 2013 en 9:41 pm

      Buenas noches ingeniero, tengo una consulta, es referida a como reforzar una losa en voladizo (sin tener que picarla), ya que esta tiene las viguetas paralelas al voladizo y no perpendiculares como deberia ser.
      Quiza se pueda emplear una sección de acero en la parte superior de la losa que vaya empernada a la misma?
1792. Ángelo San Bartolomé 15 abril, 2013 en 8:09 pm

      Estimado Carlos Flores:

      Si no ha colapsado o sufrido daños ese voladizo será porque sus viguetas apoyan quizás en vigas que salen en volado, revisa eso. En caso contrario puedes correr cartelas metálicas en volado empernándolas sobre las columnas existentes, de tal modo que sirvan de apoyo a las viguetas. Saludos,
1793. Fernando Sernaqué 18 abril, 2013 en 12:44 am

      Hola estimado Ingeniero muy buenas noches.. estuve leyendo un artículo y entendí que se aplica de la siguiente manera (Metodo de columna ancha):
      1-. Transformar las secciones de concreto a albañilería y obtener su inercia y centroide, estos servirán para modelar o idealizar el pórtico.
      2-. Una vez obtenida los centroides de las secciones se procede a dibujar en el section designer la seccion completa (sap o etabs), luego de ello se modifica las propiedades para ambos ejes.
      3-. Se asigna brazos rígidos, por ejemplo si en un eje se tiene cuatro muros, estos se grafican desde sus centroides hasta las partes en las que hay muros, serán de brazos rígidos(barras en las cuales no tienen peso y son infinitamente rígidas) y las otras uniones son vigas (dinteles en zona de ventanas y puertas).
      4-.Anulación de las propiedades ante acciones transversales.
      Ese es el procedimiento adecuado? le agradecería mucho me diga su importante opinión y si de alguna manera u otra obvié algo. Le agradezco de antemano incondicional apoyo.
1794. Ángel San Bartolomé 18 abril, 2013 en 1:10 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Si estas usando el Sap o el Etabs, no es necesario que transformes o halles manualmente el momento de inercia y el centroide, eso lo puede hacer automáticamente el programa, trabajando con sección compuesta, lee el manual. Luego procedes con tus pasos 3 y 4. Saludos,
1795. Edder Tantas 1 mayo, 2013 en 5:47 pm

      Mis saludos ingeniero, tengo una duda al modelar los muros de albañileria en el etabs, no se si es correcto asignarle los peers a los muros. Le agradeceria mucho su respuesta , muchas gracias.
1796. Ángel San Bartolomé 1 mayo, 2013 en 11:07 pm

      Estimado Edder Tantas:

      Si usastes elementos finitos en el modelo, entonces debes integrar los esfuerzos para obtener las fuerzas de sección, eso se hace con los piers. Saludos,
1797. Edder Tantas 6 mayo, 2013 en 12:41 am

      Hola estimado ingeniero, tengo un caso del cual quisiera que me ayude, lo que pasa es que quiero saber la capacidad portante de un suelo que esta compuesto por roca diorita, ya que el lote se encuentra en las faldas de esa roca, presenta una estratigrafia de roca y arena de ese mismo material, se esta pensando construir una casa de albañileria confinada de tres pisos, y necesito ese dato para poder predimensionar mis zapatas, se que lo correcto es realizar un EMS, pero no se cuenta con la economia necesaria, apelo a su amplia experiencia y de ante mano le agradezco.
1798. Ángel San Bartolomé 6 mayo, 2013 en 6:22 pm

      Estimado Edder Tantas:

      Siento mucho no poder ayudarte en algo que no corresponde a mi especialidad. Busca la ayuda de un ingeniero especialista en Geotecnia, aunque lo más recomendable es que hagan un estudio de suelo. Saludos,
1799. CARLOS FLORES 6 mayo, 2013 en 7:03 pm

      Buenas noches ingeniero, quiero hacerle una consulta respecto a la seguridad con respecto al siguiente procedimiento constructivo: tengo un baño de 1.05 metros de ancho; sin embargo, este ancho es muy estrecho, por lo que, quisiera proceder a picar unos 4 ó 5 cm por cada muro para ganar espacio, sobre todo para el uso cómodo del inodoro. Cabe mencionar que el muro a picar esta vaceado juntamente con las columnas; pero es solo de división (blocker II), asimismo, se piensa colocar una malla electrosoldada #10 de cocada 5x5cm, en las caras exteriores de estos muros, para reforzarlos.

      Quisiera Ingeniero que me oriente respecto al procedimiento constructivo propuesto.

      Así también se piensa colocar el cerámico directamente en contacto con el ladrillo, para ganar espacio, indíqueme ingeniero la viabilidad de este procedimiento.

      Ing. le dejo mi número, para estar en contacto y compartir experiencias.
      952622294.
1800. Ángel San Bartolomé 7 mayo, 2013 en 5:27 pm

      Estimado Carlos Flores:

      Ten en cuenta que si se trata de tabiquería, usualmente se emplean ladrillos delgados con muchos huecos, por lo que al picar podrías dañar a la albañilería y quedarte sin muro. De este modo, considera más bien la alternativa de remover al tabique y reemplazarlo por otro más delgado y ligero, que podría ser de fibrablock, drywall o la placa P-7. Saludos,
1801. Luis Quiroz 14 mayo, 2013 en 4:26 am

      Saludos profesor Angel San Bartolome, queria consultarle si usted ha publicado curvas de esfuerzo-deformacion de ensayos a compresion en pilas de albañilería. He revisado algunas publicaciones y solo mencionan el f’m pero nada al respecto de las deformaciones a las cuales se obtiene este valor y cual fue la maxima deformacion unitaria obtenida y su respectivo fm. Agradezco la atencion prestada.
1802. Ángel San Bartolomé 14 mayo, 2013 en 2:26 pm

      Estimado Luis Quiroz:

      Seguramente en los videos de este blog habrás apreciado cómo explotan las pilas, por esa razón tenemos que retirar los LVDT (son sensores de desplazamiento que cuestan unos 1000 dólares) cuando estamos al 50% de la carga de rotura, con lo cual, sólo podemos obtener el módulo de elasticidad y no la historia completa de deformaciones. Por esa forma de falla es que continuamos haciendo un diseño elástico por carga axial. Un valor de la deformación unitaria de la albañilería asociada a la falla por compresión es 0.0025, este valor fue tomado de un código extranjero. Saludos,
1803. Manuel Vargas 27 mayo, 2013 en 1:15 pm

      Estimado Ingeniero:
      Que solución se podría dar en el caso de edificios muy altos, en los cuales por mas que se le pongan muros de corte, el primer periodo de vibración es mayor o igual al primer período fundamental del terreno Tp?
      Se le agradece, Saludos.
      Manuel Vargas
1804. Manuel Vargas 27 mayo, 2013 en 1:18 pm

      perdón me falto decir en caso de que se generase resonancia en la estructura.
      Manuel Vargas
1805. Fernando Sernaqué 28 mayo, 2013 en 10:24 am

      Estimado Ingeniero tenga usted buen día, quisiera hacerle una consulta, para EMDL he visto que colocan vigas más anchas, es indispensable emplear vigas en este tipo de sistema?, ahora si estas fueran placas, no sería necesario puesto al pasar una viga, se estaría reduciendo su rigidez. Agradecería su apreciable opinión. Gracias de antemano.
1806. Ángel San Bartolomé 28 mayo, 2013 en 9:08 pm

      Estimado Manuel Vargas:

      Puedes recurrir a un sistema de contrapesos colocados en la azotea. Es un sistema japonés bastante antiguo y efectivo. Busca información en Internet. Saludos,
1807. Ángel San Bartolomé 28 mayo, 2013 en 9:15 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Las dimensiones de los elementos son fijadas por el arquitecto. Si tu demuestras que son insuficientes, entonces conversa con el arquitecto para que las cambie. En cuanto a tener un mayor ancho, mejor, así facilitas la construcción al descongestionar las barras. Saludos,
1808. Johan Laucata 29 mayo, 2013 en 6:36 am

      Estimado Ing. Angel,
      Fui alumno suyo en el 2003-PUCP. Estoy reactualizando mi tesis para sustentarla(vulnerabilidad en viviendas de albañilería en Trujillo).
      Encontré que el valor de f’t(esfuerzo admisible a tracción por flexión de la albañilería) de 100kN/m2 pasó a 150kN/m2. Ya que esto me afecta el cálculo de Momento resistente para carga perpendicular al plano sobre muros no portantes de albañilería.
      Ocupando f’t anterior sería Mr=16,7xtxt (t espesor efectivo del muro) ahora sería Mr=25txt. Favor confirmar si este valor es válido para ladrillos macizos artesanales cocidos.

      He revisado en este blog que hay investigaciones sobre adobe, quería saber si existe alguna investigación para evaluar las cargas perpendiculares en muros de ladrillo macizo crudo.

      Gracias por su atención.
      Saludos
      Johan Laucata
1809. Ángel San Bartolomé 29 mayo, 2013 en 11:59 am

      Estimado Johan Laucata:

      En la norma E.070 antigua, se usaba una resistencia admisible a tracción por flexión de 1.00 kg/cm2, válida para todo tipo de carga, pero para cargas sísmicas se podía amplificar y usar 1.33 kg/cm2. Actualmente, se usa 1.5 kg/cm2 válido para todas las cargas, incluso las sísmicas y válida para todo tipo de unidad cocida pegada con mortero. Que yo sepa, no se han hecho investigaciones usando unidades crudas, a las cuales no se les puede llamar ladrillos, por lo que la Norma E.070 no es aplicable a esas unidades. Saludos,
1810. Ricardo Alcahuamàn M 8 junio, 2013 en 11:09 am

      Estimado Ing. San Bartolomé, buenas noches. El motivo por lo que le escribo es porque quisiera hacerle una consulta con respecto a un cerco de albañ. de 8 m. que estoy diseñando. Mi consulta es con respecto al diseño de los arrioestres de concreto. La fuerza sismica con que se calcula el momento (PESO*COEF. SISMICO), para motivos de diseño es necesario factorizar dicha fuerza por 1.25 para calcular el Mu de diseño de los elementos de arriostre?.
1811. Dony 8 junio, 2013 en 8:31 pm

      Saludos Ing. San Bartolomé, quisiera hacerle una consulta con respecto a la forma de hacer un metrado de cargas, el método tradicional (considerando la mitad de la columna del piso superior e inferior más las vigas y losa aligerada) y el que considera las masas por pisos (columna entera, vigas y losas del primer piso como masa 01 y así sucesivamente). ¿En que casos debo usar uno u otro método o quizá no se deba usar el segundo método? y ¿Por qué? ¿El análisis es más conservador usando el segundo método?
1812. Ángel San Bartolomé 9 junio, 2013 en 7:43 am

      Estimado Ricardo Alcahuamàn:

      Las verificaciones por esfuerzos admisible se hacen sólo para la albañilería. Para las columnas de arriostre que son diseñadas a la rotura, debes amplificar la carga por 1.25. Saludos,
1813. Ángel San Bartolomé 9 junio, 2013 en 7:46 am

      Estimado Dony:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto daré respuesta a tu consulta. Saludos,
1814. Donizetti Cruz Ugarte 9 junio, 2013 en 7:43 pm

      Si, claro. Espero su respuesta. Gracias
1815. Donizetti Cruz Ugarte 9 junio, 2013 en 7:47 pm

      Soy el que le consulta acerca de las formas de hacer un metrado de cargas.
1816. Donizetti Cruz Ugarte 10 junio, 2013 en 9:27 am

      Soy Donizetti Cruz Ugarte.
      Saludos Ing. San Bartolomé, quisiera hacerle una consulta con respecto a la forma de hacer un metrado de cargas, el método tradicional (considerando la mitad de la columna del piso superior e inferior más las vigas y losa aligerada) y el que considera las masas por pisos (columna entera, vigas y losas del primer piso como masa 01 y así sucesivamente). ¿En que casos debo usar uno u otro método o quizá no se deba usar el segundo método? y ¿Por qué? ¿El análisis es más conservador usando el segundo método?
1817. Ángel San Bartolomé 10 junio, 2013 en 12:15 pm

      Estimado Donizetti Cruz:

      Cuando ocurre un sismo, la losa de techo se desplaza lateralmente y arrastra a una porción de masa proveniente de todos los elementos verticales estructurales (columnas, placas) conectados a ella por arriba y por debajo. Esa porción asumimos que es la mitad de la altura de esos elementos, por eso es que para efectos sísmicos consideras la mitad del peso de los elementos verticales estructurales. En cambio, un tabique o un parapeto no se conecta al nivel superior y se concentra todo su peso sobre el nivel donde apoya. Saludos.
1818. Donizetti Cruz Ugarte 14 junio, 2013 en 7:43 pm

      Muchas gracias por la respuesta Ing. Es muy interesante recibir el concepto que se tiene para analizar a la estructura, quisiera profundizar en esto y es por eso que quisiera hacerle otra pregunta ¿Hay algún estudio que demuestre el comportamiento de pórticos y albañilería según la explicación que me dio para el caso de metrado de cargas? y de haber ¿Me podría dar alguna referencia de eso?
1819. Ángel San Bartolomé 15 junio, 2013 en 8:06 am

      Estimado Donizetti Cruz:

      El análisis que indicas se hizo indirectamente en varios especímenes ensayados en mesa vibradora. Evaluando y comparando el período de vibrar teórico (donde hay que hacer el metrado de cargas) y el experimental, con buenos resultados. Para el caso de la albañilería confinada, puedes ver en este blog un artículo sobre un módulo de tres pisos. Para el caso de concreto armado, mira en el blog de concreto armado artículos sobre un módulo aporticado de dos pisos y sobre un módulo de 3 pisos con placas. Además de los artículos hay videos. Saludos,
1820. Karina Tolentino 15 junio, 2013 en 5:51 pm

      Estimado Ingeniero, soy estudiande de arquitectura haciando una tesis sobre reciclaje de materiales de obra, especialmente ladrillos, a su experiencia ,Ud. cree que sea posible reciclar los ladrillos ya usados?, quitandoles el mortero?.
      En tdo caso serian los ladrillos solidos y no los perforados, pero en que año se introdujeron estos la mercado?
      En Colombia hay una iniciativa para hacer ladrillos a partir de desmonte, no se la conoce , le dejo en enlace:
      http://centrodeserviciosyge…
      Espero su gentil tespuesta
1821. Karina Tolentino 15 junio, 2013 en 5:59 pm

      Estimado Ingeniero,Soy estudiante de arquitectura haciendo una tesis sobre reciclaje de materiales obtenidos de demoliciones. A su experiencia es poble reciclar los antiguos ladrillos de arcilla llenos? ya que los perforados seria casi imposible de recuparlas por le mortero. Ud, sabe cuando se ingresaron la mercado este tipo de ladrillos.No se si conoce la iniciativa COlombiana de ahcer ladrillo a partir de escombros de demoliciones, le dejo el enlace del SENA :
      http://centrodeserviciosyge…
      Espero su gentil respuesta.
      Atentamente
1822. Ángel San Bartolomé 17 junio, 2013 en 7:27 am

      Estimada Karina Tolentino:

      He visto varios casos de reciclaje de materiales para hacer ladrillos, incluso el uso de relave minero para usarlo como agregado grueso y fino, para preparar concreto y bloques de concreto vibrado. Lo que quiero decir es que si es posible usar material reciclado para hacer ladrillos, con tal que esos ladrillos cumplan con los requisitos mínimos reglamentarios. Saludos,
1823. Karina Tolentino 17 junio, 2013 en 10:56 am

      Muchas gracias por su respuesta, pero por uqe en Lima no hacen eso?, es muy caro, no es rentable? si hay tantas demoliciones, hay desecho, pero todo termina en las playas, rios, etc, por que no llevar todo el desmonte a las fabricas de ladrillos a hacerlos nuevamente??
      Muchas gracias
1824. Ángel San Bartolomé 18 junio, 2013 en 7:05 am

      Estimada Karina Tolentino:

      Comparto tu preocupación. Saludos,
1825. Juan Carlos Sanchez 22 junio, 2013 en 12:21 pm

      Se recomienda al construir casas/oficinas de 4 pisos los contornos y las divisiones internas todo en material de drywall (incluido baños). Entiendase que techo y columna se realiza con material noble. Por otro lado que comentario le merecen los falsos techos en PVC asi todo la tuberia (agua, desague y electricidad) se instalarian entre el techo de cemento y el de PVC. Gracias por su comentario
1826. Ángel San Bartolomé 22 junio, 2013 en 5:56 pm

      Estimado Juan Carlos Sánchez:

      No es que se recomiende el uso de Drywall, si tu intención es que la tabiquería no colabore en la rigidez y resistencia del edificio, entonces usa Drywall, caso contrario usa albañilería. Respecto a los falsos techos, siempre he observado su colapso ante los terremotos, pero es algo que aún nos falta investigar. Saludos,
1827. Anita flores 26 junio, 2013 en 10:41 pm

      permitame dirigirme a su persona de manera respetuosa y muy orgullosa y sorprendida por todo el trabajo que realiza el motivo de la presente es que quiero perdirle me ayude con informacion acerca de como puedo hacer para conseguir las varillas de fibra de vidrio,en el diametro que utilizo en su investigacion de muros de albañileria he seguido muy de cerca las diversas investigaciones que realizo y por lo que me dirijo a su persona para que me brinde esta informacion ya que estudio Ingenieria Civil en la Universidad San Francisco Xavier de Chuquisaca- Bolivia y estoy llevando acabo una investigacion con este material y en mi pais se me hace muy dificl de conseguir ya que busque proveedores en todos los departamentos y no los encuentro. Tambien Tengo algunas interrogantes que me gustaria usted me las ayude a resolver. Deseandole existo en la labor que desempeña y esperando una respuesta pronta me despido
1828. Anita flores 26 junio, 2013 en 10:51 pm

      espero su pronta respuesta y Gracias
1829. Ángel San Bartolomé 27 junio, 2013 en 9:59 am

      Estimada Anita Flores:

      Las varillas de fibra de vidrio tampoco se venden en Perú. Cuando ejecutamos el proyecto con la Universidad de Missouri-Rolla, ellos compraron las varillas en Nebraska-USA. Trata de buscarlas por Internet, posiblemente las vendan en Colombia. Saludos,
1830. anita flores 27 junio, 2013 en 4:24 pm

      y otra consulta mas que diametro utilizaron para la reparacion de muros
1831. Ángel San Bartolomé 28 junio, 2013 en 10:24 am

      Estimada Anita Flores:

      La remesa de varillas que nos llegó fue única y las usamos para varios proyectos, favor de leer en el artículo respectivo el diámetro usado. Saludos,
1832. Karina Tolentino 1 julio, 2013 en 3:26 am

      Estimado Ángel San Bartolomé,
      En su publicacion Construcciones con Albañileria, Ud, menciona que la primera fabrica de ladrillos en Lima aparece en 1856, pero cuando se introduce el uso del cemento como mortero para asentarlos?.
      Antes de usar cemento como mortero, los asentaban con cal? o que otro elemento utilizaban.
      El Uso de la cal como mortero facilitaba su reciclaje?por que su recuperacion era mas facil.
      Muchas gracias
1833. Karina Tolentino 1 julio, 2013 en 3:40 am

      Estimado Ángel San Bartolomé,
      En su publicacion Construcciones con Albañileria, Ud, menciona que la primera fabrica de ladrillos en Lima aparece en 1856, pero cuando se introduce el uso del cemento como mortero para asentarlos?.
      Antes de usar cemento como mortero, los asentaban con cal? o que otro elemento utilizaban.
      El Uso de la cal como mortero facilitaba su reciclaje?por que su recuperacion era mas facil.
      Muchas gracias
1834. Ángel San Bartolomé 1 julio, 2013 en 10:54 am

      Estimada Karina Tolentino:

      No hay porqué repetir la pregunta, es suficiente con que la escribas una sola vez. Respecto a tu consulta, yo no soy historiador, para eso te recomiendo leer el capítulo 1 Historia de la Albañilería, en el libro del Ing. Héctor Gallegos. Tengo entendido que el cemento portland fue creado por Vicat en 1817, así es que para la época que mencionas pudo emplearse mortero de cemento, aunque la costumbre era usar un mortero de yeso o de cal. Saludos,
1835. Paolo 9 julio, 2013 en 6:35 pm

      Saludos ingeniero San Bartolomé y felicitaciones por sus aportes, por favor tengo una duda: en el caso de una estructura de albañilería confinada cuando se modela con el sap2000 y método de pórticos planos, ¿es necesario agregar el punto de centro de rigidez o al crear los diafragmas a cada piso el programa ya lo calcula solo y ya considera este efecto en los resultados de cortante y momentos? o, debo realizar una corrección por torsión de manera manual? tengo excentricidad en x de 1.17m y en Y de 0.34m siendo mi Ea(x)=1.11m y Ea(y)=0.445m, gracias por su amable respuesta.
1836. Ángel San Bartolomé 10 julio, 2013 en 10:49 am

      Estimado Paolo:

      Debes identificarte indicando además tu apellido y con gusto daré respuesta a tu pregunta. Saludos,
1837. Juan Felipe Cisneros Asian 12 julio, 2013 en 10:13 pm

      Muy buenas noches Ingeniero San Bartolomé, quisiera que me apoye con su experiencia en un tema que estoy investigando para mi tesis, el tema es el siguiente: necesito valores fronteras de fallas en edificaciones de albañilería, algo parecido a esto:

      tipo de daño Descripción
      nulo daño en recubrimiento
      ligero grietas de menos de
      3mm en elementos de albañilería
      Fuerte grietas entre 3mm y
      10 mm en elementos de albañilería

      extremo grietas de mas de 10 mm

      seria de mucha ayuda si me puede aconsejar bibliografia referente a este tema, algo así como el manual PCI para análisis de pavimentos rígidos y flexivos por poner un ejemplo. saludos
1838. Ángel San Bartolomé 13 julio, 2013 en 7:13 am

      Estimado Juan Felipe Cisneros:

      Más que el tamaño de grietas, lo que causa la degradación de resistencia es el deterioro de la albañilería, causado por el cierre y abertura de las grietas, lo que induce incluso a la trituración de los ladrillos, especialmente cuando ellos califican como huecos. En cuanto a la bibliografía, puedes leer varios proyectos de este blog, donde se midieron el ancho de grieta y el deterioro de la albañilería con sus confinamientos. Incluso hay videos que muestran la trituración de los ladrillos. Saludos,
1839. HENRY 14 julio, 2013 en 2:51 pm

      Ing. San bartolome, agradecerle por compartir la información. Ing. Estoy realizando un trabajo de Investigacion sobre defectos constructivos de vivindas de Albañileria simple en la ciudad Pasco-Perú, en su diaposita de Albañileria estructural hace referencia a la tesis de Luigi Vidal “Defectos constructivos que afectan el comportamiento estructural de los afectan el comportamiento estructural de los
      edificios de albañilería confinada, esta tesis lo busque en la web de la PUCP, pero no lo ubico, por favor me gustaría que me brinda esa información. le agradece infinitamente.Gracias.
      bach. Henry Cárdenas Mateo.
      Correo: carmatcvl@hotmail.com
1840. Ángel San Bartolomé 17 julio, 2013 en 12:47 pm

      Estimado Henry:

      Favor de identificarte indicando tu apellido y con gusto daré respuesta a tu consulta. Saludos,
1841. Luis Fernando Cárdenas 18 julio, 2013 en 1:36 am

      Ing. San Bartolome, estoy proyectando una construcción en una zona baja, para lo cual debo rellenar de tal forma que el nivel de piso terminado este al nivel de la vía adyacente, situación por el cual debo proyectar sobrecimienos de altura de 1.40m, de tal forma que el cimiento de los muros de albañilería se apoye sobre terreno firme, mi consulta es como calcular el refuerzo del sobrecimiento. estuve buscano información al respecto y no la encuentro.
      Puedo usar una combinación de sobrecimiento de concreto reforzado y simple para alturas de 1.40m a mas.
      Saludos.
      Ing. Luis Cárdenas
1842. Ángel San Bartolomé 18 julio, 2013 en 9:54 am

      Estimado Luis Cárdenas:

      El cimiento incluyendo al sobrecimiento, se analizan y diseñan como si fuesen una viga continua apoyada en un medio elástico (colchón de resortes), buscándose que la deriva entre dos puntos distantes no pase de 0.005, para evitar problemas de asentamiento diferencial, caso contrario debes ampliar la cimentación. El programa que uses te proporcionará momentos y cortantes, con los cuales podrás calcular el refuerzo. En mi libro Análisis de Edificios, que lo puedes descargar de este blog, hay un ejemplo de aplicación. Saludos,
1843. Pedro Vargas 21 julio, 2013 en 3:52 pm

      Apreciado ingeniero,para diseñar una losa maciza de techo que soporte una escultura compuesta por fibra de vidrio de 20 m. de altura, que consideraciones se debe tomar en cuenta?.
      Se trata de una losa de techo de 10×10 m. y la escultura se ubicara en el centro aprox. con un area de 4.00×4.00 aprox., pense en colocar vigas peraltadas que circunden el area de contacto de la losza con la escultura. Gracias por su ayuda.
1844. Ángel San Bartolomé 22 julio, 2013 en 7:51 am

      Estimado Pedro Vargas:

      La principal precaución que debes tener es la falla por punzonamiento de la losa debido a la acción simultánea de la aceleración sísmica horizontal y vertical (2/3 de la horizontal). La horizontal provoca un momento volcante en la estatua que dividido entre el ancho de la base, te da la fuerza que debes sumarla a la producida por la vertical (peso de la estatua x aceleración / área de la base). Si esta fuerza supera a la resistencia de la losa entonces o la peraltas o le agregas vigas. Saludos,
1845. Rolando Flores Huaranca 22 julio, 2013 en 12:11 pm

      Ingeniero: Como podria ser la distribucion por paños a la hora del anclaje, si el ancho de muro varia de 0.25m a 0.35m conforme se profundiza mas, la obra es de 2 sotanos y medio, y se que la altura de un paño es de 3m, pero mi nivel de piso semisotano es de -1.15, el del primer sotano -3.80 y en el tercer sotano es donde se hace mas ancho el muro. siendo mi nivel de zapata -7.35m, la pregunta es, si puedo tensar un muro que tenga doble ancho, es decir (mitad 0.25m y mitad 0.30m), ya que el contratista de anclajes me considero solo dos anillos anclados cada uno de tres metros dealto.
1846. Ángel San Bartolomé 23 julio, 2013 en 7:55 pm

      Estimado Rolando Flores:

      Ese tipo de preguntas debes hacerlas al ingeniero estructural de la obra, lamento no poder ayudarte, saludos,
1847. Luis Fernando 25 julio, 2013 en 9:54 am

      Ing. San Bartolome, en el predimensionado del espesor del muro confinado para una edificación de un piso y altura 3 metros (piso a techo), el espesor de muro sale igual a 0.15m, sin embargo siendo que es una edificación con bastante densidad de muros en un sentido, es posible usar muros confinados con aparejo de soga Espesor efectivo = 0.13m, si es que la estructura cumple con derivas y demas requerimientos.
      En la misma estructura, en el otro sentido (parte frontal y posterior) si uso sistema aporticado, es posible vaciar algunas columnas en forma integrada con muros de longitud corta (muros de albañilería de poca longitud debido a que hay ventanas, por lo que no es posible indpendizarlas con columnetas)

      Gracias por su respuesta.
      Atte.
      Ing. Luis Cárdenas
1848. Angel San Bartolomé 25 julio, 2013 en 10:11 am

      Estimado Luis Cárdenas:

      Debes cumplir con todas las reglas de la Norma E.070. Para reducir la altura libre de la albañilería, puedes aumentar el peralte de la solera, también puedes enmallar todos los muros que no pasen. En tu siguiente pregunta, por supuesto que puedes aprovechar las columnas de la dirección aporticada como arriostre de la albañilería transversal, pero en ese caso la dirección aporticada no debe tener derivas mayores que 0.005. Saludos,
1849. Luis Cárdenas 25 julio, 2013 en 10:58 am

      Ing. San Bartolome, asi como puedo reducir la altura libre de la albañilería aumentando el peralte de la solera, tambien puedo reducirlo aumentando la altura del sobrecimiento armado, por que parece que con sobrecimiento simple no es posible, quisiera que me oriente al respecto.
      Con respecto al enmallado de los muros, es para darle mayor espesor?.
      En lo referente a la dirección aporticada, basta arriostrar los muros de longitud corta en un solo sentido. en esa misma dirección en la parte interior tengo muros de aparejo de soga que no quiero que trabajen sismicamente, debo independizarlo del techo, es decir columnas y vigas que lo confina debe estar separadas del aligerado.
      Gracias por responder.
      Atte.
      Ing. Luis Cárdenas
1850. María Ruiz 25 julio, 2013 en 5:04 pm

      Ingeniero Ángel, buenastardes.
      La presente es referente a colocar una membrana de protección en una zapata con un fondo de cimentación de 2.00m
      La consulta es si la membrana solo cubre la zona de la zapata y su respectiva columna o tiene que llegar a la superficie, de manera que protege todo el material de relleno de la zona de la zapata.
      Saludos cordiales.
1851. Angel San Bartolomé 26 julio, 2013 en 3:56 pm

      Estimado Luis Cárdenas:

      1) Claro que puedes aprovechar al sobrecimiento para reducir la altura libre sin la necesidad de reforzarlo, salvo que éste sea muy esbelto. 2)Así es, la malla y su tarrajeo elevan el espesor efectivo, lee los numerosos artículos que hay en este blog. 3)Si no quieres que esos muros internos trabajen, entonces independízalos. Saludos,
1852. Ángel San Bartolomé 26 julio, 2013 en 4:19 pm

      Estimada María Ruiz:

      Mi recomendación es que protejas todo el concreto en contacto con el suelo. Saludos,
1853. Oscar Lagos 7 agosto, 2013 en 4:22 pm

      Estimado Ing. San Bartolome: quisiera consultar la distribución de los estribos en columnas de muros confinados, esta se empieza a distribuir a partir de la parte superior del sobrecimiento o se considera desde la parte superior del cimiento corrido hasta el fondo de viga. Agradeciendo la atención, me despido
1854. Ángel San Bartolomé 8 agosto, 2013 en 4:18 pm

      Estimado Oscar Lagos:

      Se empiezan a contabilizar desde la parte superior del sobrecimiento. En todo el sobrecimiento se coloca estribos a 10cm. En el cimiento van estribos de montaje. Saludos,
1855. Juan Carlos Antequera Huaman. 8 agosto, 2013 en 5:01 pm

      Ing. San bartolome, mi consulta es sobre la distribución de estribos en columnas, es espaciamiento que figura en los planos se inicia sobre la zapata o desde el nivel de piso terminado.
      Gracias por su respuesta y apoyo a la ingenieria Peruana
1856. Cristhian Chacon 8 agosto, 2013 en 9:36 pm

      Estimado Ing Ángel San Bartolomé,
      Quería consultarle si me podría recomendar algún articulo y/o pagina web sobre descripciones y especificaciones técnicas de equipos del laboratorio de estructuras.

      Saludo cordiales,
1857. Ángel San Bartolomé 9 agosto, 2013 en 6:49 am

      Estimado Cristhian Chacón:

      Es cuestión que busques con el Google "equipos para un laboratorio de estructuras". Si deseas folletos sobre el laboratorio de la PUCP, puedes ir al mismo laboratorio. Saludos,
1858. Fernando Herrera 12 agosto, 2013 en 3:49 pm

      Estimado Ingeniero:

      Quisiera hacerle llegar dos consultas sobre losas de cimentación por favor, pero antes le explico brevemente el contexto:

      Tengo que diseñar un edificio de 20 pisos en una zona que tiene un suelo de mala calidad en el que podría tener problemas de asentamientos diferenciales de no proyectar una losa de cimentación, ademas de que la estructura requiere obligatoriamenete grandes cantidades de muros de corte ya que estoy en una zona altamente sísmica y el edificio, además de ello es una estructura que se va a construir en toda el área del terreno, (es decir no tiene terrenos valdíos o patios.)

      1.- ¿Cómo haría para proyectar el tanque cisterna enterrado si estoy proyectando una losa de cimentación en toda el area del terreno ó área construida?, no generaría el pozo de la cisterna una zona de influencia de falla,ádemas de ocasionar la falla de columnas y muros de corte de mi edificio?

      2.-¿Cómo podría proyectar un abastecimeinto de agua, para este edificio?

      Saludos cordiales,
      Fernando Herrera
1859. Fernando Herrera 13 agosto, 2013 en 8:54 am

      Estimado Ingeniero:

      Con respecto a la pregunta anterior quisiera agregarle la siguiente consulta:

      – ¿Para el caso de que el piso del sótano tambien sea a la vez una losa de cimentación de 70 cm. de espesor.
      ¿Cómo podría hacer para el tema de las instalaciones sanitarias, es decir las tuberías tendrían que ir debajo o encima de la losa de cimentacion?

      Gracias y saludos cordiales,
      Fernando Herrera
1860. Ángel San Bartolomé 13 agosto, 2013 en 4:33 pm

      Estimado Fernando Herrera:

      Te recomiendo usar el programa SAFE, admite diferentes niveles de cimentación, y si deseas podrías aislar la cisterna, el programa también admite losas con huecos. Por otro lado, preferiría que las instalaciones vayan por arriba de la losa, por mantenimiento y el menor peso. Saludos
1861. Fernando Moreno 17 agosto, 2013 en 2:12 am

      Estimado Ing.
      Mi pregunta es la siguiente ¿Existe dimensiones mínimas para una zapata aislada para columna?
      Supongamos que el área de zapata por cálculo arroja un valor de 0.64 m2 lo cual si consideramos una zapata cuadrada sus dimensiones serían 0.80mx0.80m. En todos los diseños siempre he visto valores mínimos de 1.00 m.
1862. Ángel San Bartolomé 17 agosto, 2013 en 6:17 am

      Estimado Fernando Moreno:

      No existen dimensiones mínimas para zapata, pero si hay requisitos que satisfacer, por ejemplo, el anclaje del refuerzo longitudinal de la zapata, debe ser contado desde el borde de la cara de la columna e incluir el recubrimiento. Saludos,
1863. Fernando Moreno 17 agosto, 2013 en 2:48 pm

      Estimado Ing.

      Ud. al hablar de anclaje se refiere a la longitud de anclaje por flexión del refuerzo de la zapata?(el que depende del tipo de varilla y grado del acero?). Aquí dos preguntas más 1) Si en caso las dimensiones fueran S=0.80m T=0.80m Hz=0.60m y la columna de 0.30mx0.30m, la longitud de volado de zapata sería 0.25m. Existe una fórmula para la cortante V=(wnu*S)(Lv-d) el factor (Lv-d)=(0.25-0.51=-0.26) entonces saldría negativo. ¿Cómo calcular esta cortante?. 2) Existe una forma para dimensionar una zapata céntrica aislada con e=0, igualando Lv1=Lv2 en ambas direcciones de la zapata, depende de las dimensiones de la columna. Así como hay una forma para dimensionar una zapata céntrica ¿Existe una forma para dimensionar zapatas excéntricas (medianeras y esquineras)? ¿En zapatas medianeras se asume S y T=2S? ¿En zapatas esquineras se asume S=T?. Agradecería su pronta respuesta 🙂 Saludos!
1864. asanbar Autor18 agosto, 2013 en 6:35 pm

      Estimado Fernando Moreno:

      0) Así es, 1) simplemente no habría que chequear cortante, 2) que yo sepa no hay fórmula para el predimensionamento, se procede por tanteos usando un programa, SAFE por ejemplo. Saludos,
1865. Fernando Moreno 19 agosto, 2013 en 4:20 am

      Estimado Ing.

      1) La longitud de desarrollo para una varilla menor o igual #6 y concreto f’c=210 kg/cm2 es 44 db, utilizando una barra de 1/2" esta longitud sería ld=0.56m . Sumando valores para obtener una dimensión mínima de zapata B=2*0.56+2*0.075+Ancho de columna (0.25)= 1.52m ¿Dónde quedan las zapatas de 1.00mx1.00m o las de 0.80mx0.80m?. He estado revisando bibliografía sobre cimentaciones y es posible utilizar un gancho al extremo, entonces la longitud de desarrollo 44db se reduciría. ¿Esta bien si utilizo ese criterio para poder comprobar si la dimensión de zapata que determino es la adecuada para cargas poco considerables?
1866. Ángel San Bartolomé 19 agosto, 2013 en 9:01 am

      Estimado Fernando Moreno:

      Favor de leer todo el capítulo 12 de la Norma E.060 "Concreto Armado". Esta Norma la puedes bajar de mi blog en concreto armado. Allí encontrarás la forma de reducir la longitud de desarrollo. Saludos,
1867. Paolo Macetas 19 agosto, 2013 en 11:42 am

      Buen día ingeniero San Bartolomé, con respecto placas no encuentro bibliografía sobre lo siguiente: ¿Cuál debe ser la longitud mínima de una placa o muro de concreto armado?, la relación entre longitud y espesor y ¿cuál es la justificación para ello?. Muchas gracias.
1868. Fernando Moreno 19 agosto, 2013 en 1:08 pm

      Ok Ing. muchas gracias igual 🙂
1869. Ángel San Bartolomé 19 agosto, 2013 en 4:46 pm

      Estimado Paolo Macetas:

      La diferencia entre una columna y una placa es dada por la influencia de la deformación al corte sobre la rigidez al giro (K) y el factor de transporte (f). En una columna gobierna la deformación por flexión, con lo cual, f = 0.5 y K = 4 E I/h. En una placa la influencia de la deformación por corte se mide a través de un factor "g", mira la página 115 de mi libro "Análisis de Edificios". Saludos,
1870. Paolo Macetas 19 agosto, 2013 en 6:08 pm

      Gracias por la explicación ingeniero
1871. Fernando Moreno 21 agosto, 2013 en 3:29 am

      Estimado Ing.

      ¿Qué criterio debo considerar para dividir en ETABS o SAP2000 un elemento tipo área en el caso de un muro de corte o placa? ¿Es necesario hacer la división? ¿Si en caso se dividiera, en cuanto debo hacerlo, máximo 1.00 m?. El valor elegido para dividir la placa es muy importante ya que influye en los resultados finales del análisis estructural, es por ese motivo mi duda.
1872. Ángel San Bartolomé 21 agosto, 2013 en 11:33 am

      Estimado Fernando Moreno:

      Teóricamente no se requeriría subdividir en mallas más refinadas a los muros, porque estos programas hacen una subdivisión interna, para luego integrarlos con un elemento tipo pier, o section cut. Sin embargo, para salir de dudas, te sugiero analizar un muro en voladizo de unos 5 niveles (isostático), de sección rectangular, subdividiendo al primer piso en 2×2, 3×3, 4×4 y 5×5 mallas, corres estos casos y mira los resultados (M, V, desplazamiento), cuando ellos se estabilizan, estarás ante la mejor opción. Me cuentas los resultados, saludos,
1873. MAX DIAZ 22 agosto, 2013 en 12:53 pm

      QUE ROMPIO MI PARED…
      LE PARECE CORRECOT?….LUEGO TAMBIEN VEO MUCHAS FISURITAS EN TODS PARTES
      ME PREOCUPA POR QUE DE HECHO EN UN SISMO LA PAREDE SE VA A VOLCAR.
      GRACIAS POR SU RSPUESTA

      ATENTMANETE
      MAX DIAZ
      AREQUIPA
1874. ROCIO RAMIREZ 22 agosto, 2013 en 7:48 pm

      Ing.Angel San Bartolomé quiero lograr hacer el análisis estructural en sap2000 de una edificación de 4 pisos que en una dirección( direccion larga) es de albañilería y en la otra dirección es aporticado de concreto armado. En el método de portico plano no se dibuja la losa de techo (analisis en albañileria), entonces tengo mi duda en eso porque tendria que dibujar la losa para el analisis en concreto armado.Bueno note que introduzco brazo rigido.
1875. Ángel San Bartolomé 23 agosto, 2013 en 3:10 pm

      Estimado Max Díaz:

      Con la nula información que me proporciona, es imposible adivinar lo que pasó a su pared. Tiene que indicarme: 1) el material del muro, 2) si es portante o no, 3) antigüedad, 4) si estuvo sujeto a sismos previos, 5) número de pisos de la edificación, 6 ubicación (nivel, interior, perimetral), 7) cuál es la forma de falla que Ud. aprecia (diagonal, horizontal, etc.). Saludos,
1876. Ángel San Bartolomé 23 agosto, 2013 en 3:19 pm

      Estimada Rocío Ramírez:

      Estas equivocada cuando dices que en el método de pórticos planos no se dibuja la losa, el que quiere puede dibujarla, por ejemplo, para repartir cargas verticales sobre los pórticos puedes usar una losa tipo membrana. Otra cosa es no necesitarla porque el metrado de cargas se hizo a mano, en cuyo caso utiliza diafragmas rígidos. Los brazos rígidos sirven para representar la hipótesis de Navier en los muros, no tienen nada que ver con las losas. Saludos.
1877. Fernando Sernaqué 29 agosto, 2013 en 9:10 pm

      Hola Estimado Ingeniero tenga usted un buen día, quisiera hacerle la siguiente consulta, tengo una estructura d 4 niveles en una dirección tengo muros de soga,en la dirección perpendicular tengo muros de soga, cabeza, conjunto de pórticos y esclera, tengo que la relación en la 1era direccion: (ÁREA CORTE DE MUROS REFORZADOS/AREA PLANTA TIPICA)= 0.035 y la direccion perpendicular= 0.038, no cumple por la expresión dada por la norma E.070 puesto estos valores son menores a 0.04 (ZUSN/56), a simple vista es aceptable el diseño? o realizo el análisis estructural? De antemano le doy muchas gracias por su apreciable opinión.
1878. Ángel San Bartolomé 30 agosto, 2013 en 3:50 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Toda Norma especifica requisitos mínimos que cumplir, y la densidad mínima de muros debe ser cumplida. Para esto, puedes reemplazar algunos de soga por otros de cabeza, agregar alguna placa de concreto armado o contabilizar al tarrajeo siempre y cuando éste se aplique sobre mallas debidamente conectadas al muro. Saludos,
1879. Roxana Sucapuca 1 septiembre, 2013 en 11:44 am

      Ing. buenos días
      Sabe tengo una duda voy a hacer mi tesis mi tema es diseño de muros de ductilidad limitada, es una vivienda multifamiliar de 5 pisos y no sé si puedo utilizar MDL en los 5 pisos o tengo que combinar con concreto armado el 1er y 2do concreto armado, 3ro 4to y 5to MDL eso está bien o mal y en el factor de reducción “R” que valor debo de tomar 4 o combianr le escribo desde arequipa
      Muy agradecida con su ayuda
1880. Jose Luis Rodriguez 1 septiembre, 2013 en 12:24 pm

      Buen día Ing. Ángel, tengo algunas dudas en el pre-dimensionamiento de elementos estructurales de albañilería confinada, en especial las vigas donde descansarán las losas aligeradas, teniendo debajo de estas muros confinados no continuos (vano, muro ,vano), gracias por su respuesta.
1881. Jose Luis Rodriguez 1 septiembre, 2013 en 12:32 pm

      Así como también las vigas de amarre, gracias
1882. Ángel San Bartolomé 1 septiembre, 2013 en 4:42 pm

      Estimada Roxana Sucapuca:

      El límite máximo en altura para los edificios de ductilidad limitada es 7 piso, como tú tienes 5 pisos, entonces procede. Sin embargo, como la máxima altura para usar malla electrosoldada (3 pisos) es menor que 5 pisos, deberás usar acero dúctil en el tercio inferior (2 pisos) y en el resto podrás usar malla electrosoldada. Saludos,
1883. Ángel San Bartolomé 1 septiembre, 2013 en 4:51 pm

      Estimado José Rodríguez:

      Para el predimensionamiento de las vigas en una estructura de albañilería, se siguen las mismas reglas que para una estructura de concreto armado, esto es, el peralte es la décima parte de la luz libre y su ancho es la mitad del peralte. Para el caso de una viga solera (o de amarre), ella no trabaja a flexión ya que el muro se lo impide, en ese caso su peralte puede ser mínimo e igual al espesor de la losa. Saludos,
1884. Vercelli Ramos 5 septiembre, 2013 en 12:22 pm

      Ing. Angel San Bartolomé: Estuve revisando la norma E.070 sobre las limitaciones del uso de la unidad de albañileria, debajo de la tabla dice que esas limitaciones pueden ser exceptuadas. Entonces mi pregunta es si se puede utilizar los ladrillos pandereta como muros portantes de 2 niveles en zonas sismicas 2y3 si es que le pongo una gran densidad de muros. Por que se limita el valor de V’m a la raiz cuadrada de f’m si en los ensayos de laboratorio los valores de los ladrillos panderetera salen mucho mas alto.
1885. Ángel San Bartolomé 6 septiembre, 2013 en 7:20 am

      Estimado Vercelli Ramos:

      Así es, puedes usar ladrillos pandereta, siempre y cuando garantices un comportamiento elástico ante los sismos severos (usar R = 1). En cuanto al límite superior de v´m, está asociado al tipo de falla, cortando ladrillos y mortero. Valores muy altos de v´m se descartan, porque podrían estar influenciados por otros factores, por ejemplo, el confinamiento dado por los cabezales del equipo. Saludos,
1886. osmar 6 septiembre, 2013 en 9:37 pm

      Hola muy buenos dias, muy interesante este espacio para el reforzamiento de casas de adobe. Mi consulta es la siguiente bueno tengo mi casa que es de adobe y techo de barro con guayaquil y dentro de esta la he tarrajeado e incluso puesto piso de cemento pulido ahora quisiera techar esta casa con un techo aligerado y levantar dos pisos mas aparte del que existe conservando mis paredes de adobe y solo quiero poner columnas y zapatas y vigas para el techo.
1887. Ángel San bartolomé 7 septiembre, 2013 en 10:43 am

      Estimado Osmar:

      Al igual que todos los participantes, te solicito identificarte indicando nombre y apellido, y con gusto responderé tu consulta. Saludos,
1888. Osmar Ben Lloyd Valverde Cano 8 septiembre, 2013 en 2:06 pm

      Bueno mil disculpas por no saberlo, bueno mi pregunta era esta tengo mi viviendo mi casa ya casi 10 años y desde que la construi hasta las cimentaciones fueron de adobe y hasta la acutalidad mi casa fue mejorando en el aspecto estetico, tarrajie mis paredes y le puse piso a toda mi casa. Bueno ahora mi idea de mejorarla a un mas es techarla con una losa aligerada unidireccional ademas de poner vigas, columnas y zapatas; y ademas proyectar dos pisos mas pero de material ya de ladrillo. Lo que quiero es conservar mis divisiones y paredes de adobe de mi casa por que todo lo que inverti no lo quiero perder en su totalidad y quisiera que me facilite unos articulos de diseño de viviendas existente de muros de adobe las cuales se reforzaran con columnas y zapatas y apartir del segundo piso con sistema de ladrillo como las casas de albiñeleria.
1889. asanbar Autor9 septiembre, 2013 en 12:01 am

      Estimado Osmar Valverde:

      La solución que Ud. propone no es adecuada, ya que forma una unión muy débil entre el adobe y los confinamientos, y ante las cargas sísmicas los muros de adobe terminan volcándose. Tengo un artículo sobre el sismo de Pisco que lo puede bajar desde este blog, que prueba lo indicado. Más bien, para el adobe confinado (lea mi blog de adobe) se plantea usar refuerzo horizontal para mejorar la unión con los confinamientos. Si Ud. desea agregar 2 pisos adicionales, es mejor que contrate a un ingeniero estructural, los manuales que tenemos valen solo para viviendas de 2 pisos. Saludos,
1890. Osmar Ben Lloyd Valverde Cano 10 septiembre, 2013 en 2:30 pm

      Mi idea es de ubicar primero mis columnas con sus zapatas independientes, luego sobre ellas construir vigas y luego una losa aligerada eso tampoco se puede???
      Es que ya mi casa ya tiene los pisos y paredes tarrajeados y quiero conservar esa inversion.
1891. Ángel San Bartolomé 10 septiembre, 2013 en 9:42 pm

      Estimado Sr. Osmar Valverde:

      Aparentemente Ud. no ha leído la referencia indicada en el mensaje anterior y que aparece en este blog, comportamiento de las construcciones de albañilería en el sismo de Pisco del 2007. Allí hay fotos que muestran cómo quedaron las casas construidas con el sistema que Ud. tanto insiste. Saludos.
1892. Fernando Sernaqué 19 septiembre, 2013 en 3:50 pm

      Hola estimado Ingeniero tenga usted un buen día, me es grato dirigirme a usted, quisiera hacerle una consulta, hice un comparativo entre el diseño de un muro portante según Norma E070 y un diseño bajo las expresiones que se encuentra en su importante publicación "Construcciones de albañilería", las dimensiones por Norma son menores a las dimensiones calculadas por las expresiones dadas en su publicación, mi pregunta es, empleo las dimensiones que me brinda el diseño por norma?. Espero tenga un buen día. Saludos.
1893. Ángel San Bartolomé 20 septiembre, 2013 en 4:38 pm

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Cuando uses como referencia una publicación, lo primero que tienes que ver es el año en que se publicó. En este caso el libro y los fundamentos del diseño se publicaron en 1994, mientras que la Norma se publicó el 2006, es claro que debe haber cambios en esa etapa. Además, es evidente que la Norma prevalece sobre cualquier otro documento. Saludos.
1894. Carlo Cabrera 22 septiembre, 2013 en 8:53 pm

      Estimado Ing. Angel san Bartolome, lo saluda el Ing. Carlos Cabrera de la ciudad del Puerto de Pisco, despues de mucho tiempo que venia haciendo seguimiento a su blog, retomo a travez de la presente , mis consultas e inquietudes. Me agradaria saber si yo podria colocar muros de albañileria confinada con refuerzo horizontal directamente en las columnas estructurales , que ocurriria si no confino el muro con columnetas,como recomienda la norma, sino todo lo contrario confinaria el muro con las columnas de la estructura aporticada, estaria cometiendo un error tennicamente inviable, o es posible dicha alternativa, ayudeme a enfocar mejor el problema , que dicho sea de paso viene desde la concepcion de un proyecto que estoy ejecutando.
      Atentamente,
      su amigo y colega
      Carlos Cabrera.
1895. Carlos Cabrera 22 septiembre, 2013 en 8:57 pm

      Estimado Ing. Angel san Bartolome, lo saluda el Ing. Carlos Cabrera de la ciudad del Puerto de Pisco, despues de mucho tiempo que venia haciendo seguimiento a su blog, retomo a travez de la presente, mis consultas e inquietudes. Me agradaria saber si yo podria colocar muros de albañileria confinada con refuerzo horizontal directamente en las columnas estructurales, que ocurriria si no confino el muro con columnetas, como recomienda la norma, sino todo lo contrario confinaria el muro con las columnas de la estructura aporticada, estaria cometiendo un error técnicamente inviable, o es posible dicha alternativa, ayudeme a enfocar mejor el problema, que dicho sea de paso viene desde la concepcion de un proyecto que estoy ejecutando.
      Atentamente,
      su amigo y colega
      Carlos Cabrera.
1896. Ángel San Bartolomé 23 septiembre, 2013 en 7:43 am

      Estimado Carlos Cabrera:

      Puedes usar a las columnas de un pórtico principal (o placa de concreto armado) como elemento de confinamiento, con tal que el concreto se vacíe después de haberse construido la albañilería. La junta puede ser a ras, agregando mechas de anclaje, o dentada sin mechas. Saludos.
1897. carlos cabrera 23 septiembre, 2013 en 10:12 pm

      Agradezco su recomendación Ing. Angel.
      Quiero indicarle que surge otra interrogante, a su propuesta, de hacer la albañileria a ras. Es tecnicamente viable vaciar primero las columnas aporticadas dejando previstas y embebidas en el concreto de dichas columnas mechas cortas ( de aproximadamente 50 cm.) previamente escantillonadas ,para posteriormente traslaparlas con un refuerzo horizontal de 6mm de diametro colocadas en el muro a cada 3 0 4 hiladas que se coloquen de columna a columna.
      Atentamente,
      Ing. Carlos Cabrera.
1898. Ángel San Bartolomé 24 septiembre, 2013 en 12:35 pm

      Estimado Carlos Cabrera:

      Parece que no entendió mi último mensaje. Cualquiera que sea el tipo de junta, a ras o dentada, es necesario que el concreto de la columna se vacíe después de haberse construido la albañilería, caso contrario se convierte en un simple tabique. Saludos.
1899. WILDER RIOS SANCHEZ 24 septiembre, 2013 en 6:00 pm

      Ing. Angel San Bartolome tenga Ud. buen día.

      He construido 02 pisos de una casa habitaciòn utilizando losa aligerada con casetón de tecnoport, se hizo el curado de los siete días con arroceras, no teniendo fisuraciones ni filtraciones de agua. Han pasado 4.5 meses después del vaciado de la primera losa aligerada y han aparecido fisuras en la losa del techo aligerado. ¿Porque?

      Agradeciendo por anticipado la presente

      atte.

      Wilder Rios Sánchez
1900. Ángel San Bartolomé 25 septiembre, 2013 en 3:13 am

      Estimado Wilder Ríos:

      Una razón podría ser por cambio de temperatura, aunque en este caso, las fisuras se presentan principalmente en la azotea. Otra razón es que por la arrocera utilizada se hayan sobresaturados los casetones y recién estén empezando a secar, en este caso es mejor usar mantas húmedas para el curado. Otra razón es que no hayas enmallado la base del casetón antes de tarrajear el techo. Saludos.
1901. Paolo Macetas 25 septiembre, 2013 en 1:19 pm

      Saludos ingeniero San Bartolomé, ¿Un diseño de albañilería confinada de 5 niveles ubicada en esquina de 8x22m, puede arrojar momentos en alguno de sus muros de 320ton-m (muro limitrofe de 8m de largo)?y en el diseño demanda una de sus columnas de confinamiento 8#5, ¿eso puede suceder?, por lo normal los confinamientos de albañilería solo piden fierros de #3, es para una tesis. Gracias por su respuesta.
1902. Ángel San Bartolomé 26 septiembre, 2013 en 2:45 pm

      Estimado Paolo Macetas:

      Los resultados del análisis sísmico, depende de muchos factores, solo espero que no te hayas equivocado. Pero sí es posible que se requiera barras de 5/8", y eso no es un escándalo para una edificación de 5 pisos. Saludos.
1903. jose alvites 27 septiembre, 2013 en 4:05 pm

      muy buenas tardes ing.Angel lo felicito por el blog, le comento siempre me he sentido engañado por los maestros de obras que han hecho areglos en mi casa la ultima ves he tenido que hacer tumbar dos paredes porque el sr. que vino a hacer las columnas me dice que las muros tienen el mortero muy pobre y tiene signos de rajaduras, mi consulta: cual seria la medida exacta que tienen que usar para ensimar ladrillos panderetas aun me faltan hacer levantar un par de dormitorios y ps ya no quisiera tumbar mas nada las medidas porfavor si me las puede dar en bolsas como las de cemento ya que lo vienen haciendo de apocos .
1904. Ángel San Bartolomé 27 septiembre, 2013 en 6:13 pm

      Estimado José Alvites:

      Bueno, para no sentirse engañado debe contratar a un ingeniero civil. La proporción volumétrica del mortero a usar en tabiques es 1 de cemento por 6 de arena gruesa. Las razones por las que no pega el mortero en su caso pueden ser varias: ladrillos que no han sido regados antes de asentarlos, mortero muy seco (debe ser trabajable), colocación de mortero en una longitud mayor que 80cm, juntas de gran espesor (deben ser controladas con escantillón), arena gruesa con mucho polvo (más de 5%), falta de limpieza del ladrillo. Saludos,
1905. Fernando Sernaqué 30 septiembre, 2013 en 11:11 am

      Hola estimado Ingeniero, tenga usted un buen día, me es grato saludarle, quisiera hacerle una consulta, tengo un pórtico mixto, dos columnas centrales separadas 3.30 y a 1 metro de cada columna tengo muros de albañilería conectados mediante vigas, una vez obtenida mis fuerzas internas mediante un análisis de primer orden, diseñe mis vigas soleras (NORMA E.070), ahora las vigas que conectan los muros y las columnas las diseño con las mismas hipótesis de flexión? o su comportamiento sería como vigas de acoplamiento de placas? Quisiera su importante opinión.. Muchas gracias de antemano. Saludos.
1906. Ángel San Bartolomé 1 octubre, 2013 en 10:09 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Las vigas que conectan columnas aisladas, se diseñan como una viga común y corriente, las que conectan muros son las llamadas vigas de acople. Saludos.
1907. Mario Rodriguez 1 octubre, 2013 en 12:55 pm

      Ingeniero tenia una duda sobre si es necesario siempre colocar una viga peraltada debajo de un muro de albanileria o concreto. Muchas gracias
1908. Ángel San Bartolomé 2 octubre, 2013 en 5:23 am

      Estimado Mario Rodríguez:

      Al tener la solera una unión monolítica con el muro, no tendría deformación por flexión, ya que se supone que la sección plana del muro continúa siendo plana después de aplicarse las cargas (hipótesis de Navier), por tanto, la solera podría tener cualquier peralte y no necesitaría refuerzo. Sin embargo, la solera tiene la función de transmitir la fuerza sísmica desde la losa hacia el muro y por eso debe ser reforzada. Saludos.
1909. Ebert Paico 3 octubre, 2013 en 12:47 am

      Ingeniero un cordial saludo para su persona : mi consulta es sobre el problema de piso blando, ¿ cual seria la mejor alternativa para reforzar una estructura que lo tiene ?. ¿se le puede reforzar con placas?.
1910. Ángel San Bartolomé 3 octubre, 2013 en 7:47 am

      Estimado Ebert Paico:

      En la sección "Interacción Tabique-Pórtico" de este blog, hay un artículo que trata exclusivamente sobre el problema de piso blando, léalo, allí encontrará alternativas de solución. Saludos.
1911. Jean Alarez 7 octubre, 2013 en 8:46 pm

      Estimado Ing. Ángel San Batolomé somos 2 estudiantes de la UNSA Arequipa y tenemos gran interés en hacer una tesis respecto al tema de "REFORZAMIENTO DE VIVIENDAS EXISTENTES HECHAS CON LADRILLOS PANDERETA"; habiendo leído su investigación y las líneas de investigación propuestas nos hemos motivado en la realización de los ensayos para un mejor conocimiento del tema. El propósito de nuestro comentario es qué aporte(s) podemos adicionar a la investigación o si nos propone algún otro tipo de reforzamiento que el de malla de acero, ya que nuestra ciudad presenta este problema en un considerable porcentaje.
1912. Ángel San Bartolomé 9 octubre, 2013 en 6:30 am

      Estimado Jean Alarez:

      Actualmente estamos realizando ensayos de muros representativos de viviendas de 2 y 3 pisos. Después de eso solo faltaría los ensayos dinámicos a realizar en mesa vibradora. Saludos,
1913. Jean Alvarez 9 octubre, 2013 en 11:41 am

      Buenos Días Ing. Consultando con uno de los docentes de la rama de nuestra facultad nos indicó que la albañilería depende de la zona por las unidades y mano de obra. Por que los resultados en los ensayos serían distintos;nuestro interés es saber si nosotros podríamos abarcar los ensayos dinámicos y estudiar sus resultados. En caso contrario nos podría mencionar alguna línea(s) de investigación que esté pendiente en la rama, Gracias por su comprensión.
1914. Ángel San Bartolomé 10 octubre, 2013 en 7:26 am

      Estimado Jean Álvarez:

      Para el caso ladrillo pandereta industrial, no debería haber mucha diferencia entre el producido en lima y el producido en Arequipa. Si desean usar la mesa vibradora PUCP, tendrían que pagar los servicios. Si desean analizar otro parámetro, le dan una lectura al blog. Saludos.
1915. Felipe 10 octubre, 2013 en 9:32 am

      Saludos mi consulta es sobre el diseño de sobrecimientos reforzados el calculo del refuerzo de acero etc. gracias
1916. Ángel San Bartolomé 10 octubre, 2013 en 11:11 am

      Estimado Felipe Valeriano:

      Tu apellido lo saqué de la consulta que hiciste por Facebook, para otra ocasión debes identificarte indicando nombre y apellido, caso contrario no procederá la consulta. Se supone que el sobrecimiento apoya en un medio elástico que no soporta tracciones, por lo que es necesario conocer el coeficiente de subrasante (Balasto), luego reemplaza al suelo por resortes y al sobrecimiento por una barra, haces una corrida con el programa que usas y verifica que ningún resorte esté en tracción y que el esfuerzo de compresión no supere a la resistencia admisible, caso contrario, profundizas más la cimentación. Una vez que se estabiliza el tanteo, el programa que uses te dará los esfuerzos internos en el sobrecimiento, con los cuales se diseña. Nota, si usas el programa SAFE, no necesitas realizar este proceso iterativo. Saludos,
1917. jose choque 10 octubre, 2013 en 9:37 pm

      ingenierio que errores hay en la norma E-070 y tener prioridad o importancia debemos darles que puntos
1918. Ángel San Bartolomé 12 octubre, 2013 en 5:31 am

      Estimado José Choque:

      A nivel nacional, la Norma E.070 es el documento legal que cuenta con el respaldo de la mayor cantidad de ensayos realizados con el material Albañilería. Por lo que más bien tú deberías hacerte la pregunta e indicar qué errores has detectado, más que errores podría decirse que son omisiones porque no todo puede ser ensayado. Saludos,
1919. Felipe Cisneros 14 octubre, 2013 en 12:58 am

      hola ing. San bartolome, quería preguntarle, ¿si es que tiene vídeos sobre la reparación de losas aligeradas con corrosión? seria de mucha ayuda para entender el procedimiento que propuso junto a (Marcos Rider Belleza, Ángel San Bartolomé y Wilson Silva) muchas gracias.
1920. Miguel angel lapa 14 octubre, 2013 en 11:53 am

      Ingeniero San Bartolomé:
      En una edificación esencial de dos bloques colindantes de 5 pisos cada uno, los cuales se encuentran separados por una junta sísmica, en caso de la cimentación estás comparten la misma zapata (las placas colindantes de cada bloque), entonces la pregunta es correcto que compartan la misma zapata o también se tiene que aislar con una junta sísmica las zapatas colindantes. De ya agradezco su respuesta ingeniero.
1921. Ángel San Bartolomé 14 octubre, 2013 en 12:34 pm

      Estimado Felipe Cisneros:

      Lamento decirte que no contamos con ese tipo de videos. Busca en Internet, quizás encuentres algo parecido. Saludos,
1922. Ángel San Bartolomé 14 octubre, 2013 en 12:49 pm

      Estimado Miguel Ángel Lapa:

      Sólo si los bloques presentasen características vibratorias muy distintas (por ejemplo, uno muy flexible y el otro muy rígido), se trataría de aislar también la cimentación, para evitar fallas por concentración de esfuerzos en el cimiento, caso contrario puedes usar el mismo cimiento. Saludos,
1923. Fernando Moreno 18 octubre, 2013 en 2:56 am

      Ing. Ángel San Bartolomé:

      Con respecto a los temas de tesis sobre diseño estructural como por ejemplo "Diseño en Concreto Armado de un Edificio de 7 Niveles". ¿Existe una hipótesis para este tipo de temas? Si hay alguna ¿Cual sería una hipótesis tentativa?
1924. Ángel San Bartolomé 18 octubre, 2013 en 11:18 am

      Estimado Fernando Moreno:

      No sé a qué te refieres con "hipótesis", quizás quisiste decir "parámetro" a analizar, en cuyo caso puedes estudiar, por ejemplo, el caso diafragmas flexibles y rígidos, o piso blando, etc. Saludos.
1925. Javier Palma 19 octubre, 2013 en 3:00 pm

      Saludos Ingeniero, actualmente estoy trabajando en una monografía para aplicar Los Muros de Ductilidad Limitada en mi país Nicaragua. Le agradecería algún comentario o recomendación que pueda darme. Saludos, Javier Palma
1926. Ángel San Bartolomé 19 octubre, 2013 en 3:27 pm

      Estimado Javier Palma:

      Busca desde los enlaces de este blog al blog de concreto armado, allí encontrarás los ensayos que hemos realizado, también en nuestra Norma E.060, podrás encontrar la forma como se diseñan estos muros. Saludos,
1927. Fernando Moreno 21 octubre, 2013 en 4:10 am

      Estimado Ing. Ángel San Bartolomé:

      Me refiero a hipótesis a la parte del plan de tesis donde se tiene que demostrar algo. Como le decía los temas de tesis sobre diseño estructural como por ejemplo "Diseño en Concreto Armado de un Edificio de 7 Niveles" ¿Tienen hipótesis? Si sabe que el fin de la tesis es el diseño de elementos estructurales. Si existiera una hipótesis ¿Cual sería una hipótesis tentativa?
      Espero su respuesta. Gracias
1928. Jesús García 21 octubre, 2013 en 10:41 am

      Buen día.- Soy Jesus Garcia Arano, Ingeniero Civil. Resido en el estado de Oaxaca en Mexico, y el motivo del presente es intercambiar experiencias e informacion con la idea de incrementar los conocimientos acerca del concreto y en general la ingeniería civil.
      saludos
1929. Ángel San Bartolomé 21 octubre, 2013 en 10:57 am

      Estimado Fernando Moreno:

      Ese tipo de consulta debes hacerla a tú asesor de tesis. Por ejemplo, si se tratase de investigar algún parámetro de ese edificio, tendrías que especificar qué hipótesis vas a asumir. Si se trata de un simple diseño, puedes especificar que tus hipótesis serán cumplir con las especificaciones de las normas E.030 y E.060. No hay nada especial para edificios de 7 pisos, salvo que sea de ductilidad limitada, lee las Normas. Saludos.
1930. Ángel San Bartolomé 21 octubre, 2013 en 11:03 am

      Estimado Jesús García:

      Con todo gusto. Saludos a los amigos mexicanos.
1931. Jhon Franco Guevara García 21 octubre, 2013 en 11:59 am

      Estimado Ing. Angel,
      Tengo una consulta en cuanto a si existe alguna norma técnica peruana que regule los ensayos de corte por cizalle para albañilería en base a tres unidades.
      A la espera de comentarios.
1932. Ángel San Bartolomé 21 octubre, 2013 en 12:47 pm

      Estimado Jhon Guevara:

      Sí hay normas INDECOPI y ASTM para ese ensayo, pero no te lo recomiendo porque proporciona demasiada dispersión de resultados, nosotros dejamos de hacerlo desde hace muchos años y lo reemplazamos por ensayos de compresión diagonal de muretes. Saludos,
1933. Fernando Sernaqué 23 octubre, 2013 en 6:38 pm

      Hola Ingeniero tenga usted un buen día, me es grato saludarlo otra vez esperando este bien, deseo hacerle una consulta espero no sea mucha molestia, para el método de columna ancha en el modelamiento con sap2000 se emmplean vigas "T" para los muros centrales y para las perimétricas en forma de "L" , mi consulta es la siguiente el ancho de la viga es b= tmuro+4H, siendo H la altura de losa, este peralte de losa puede ser de cualquier tipo de losa? si quisiera modelar la viga perimetral si tengo losa de 0.20m (aligerada) el ancho será de 0.93m? Le agradeceré mucho su opinión. Gracias y que tenga un buen día.
1934. Ángel San Bartolomé 24 octubre, 2013 en 2:07 am

      Estimado Fernando Sernaqué:

      Así es. Saludos,
1935. Daniel Torres 29 octubre, 2013 en 10:44 pm

      Saludos ingeniero, existe algún criterio o procedimiento que permita dimensionar columnas de concreto de altura amplia?. Se trata solo de un pórtico de concreto armado a manera de fachada, dos tramos un solo nivel pero con una altura de 7.50 m. De qué manera podría estimarse su sección?. Muchas gracias de antemano
1936. Ángel San Bartolomé 29 octubre, 2013 en 11:41 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Las fórmulas para predimensionar se han hecho para estructuras convencionales. Para elementos especiales no queda otra cosa mas que tantear. Saludos,
1937. OSCAR FLORES 31 octubre, 2013 en 5:20 am

      Estimado Ing. Bartolome. Respecto al analisis de albañileria confinada en etabs, he revisado algunos modelados publicados por otros colegas, y comparado con la publicacion en SAP efectuados por ud, he notado que la diferencia sustancial se da en los resultado de los momentos flectores por sismo moderado de los muros. En este modelado que yo desarrolle en ETABS(en base a una distribucion con modelado SAP que ud efectuo de un edificio de 04 niveles) se ha considerado los muros como elementos shell (tambien los he considerado como elementos membrana), pero comparando los resultados de momento en muros la diferencia es sustancial, por decir yo obtengo 10TN-m y ud tiene para ese muro 35 Tn-m y en ese proporcion los demas muros (en cuanto a los cortantes, axiales, periodos, esta ok). Podria indicarme la recomendacion dentro del software ETABS para elementos shell para evitar este tipo de desigualdades, o de todas maneras debe emplearse el modelado como ud plantea en su guia (elementos Generales con propiedades transformadas).
      Pdta. Varios colegas aqui (Tacna) diseñan con un modelado en ETABS, y pienso que se esta cometiendo un error al calcular un momento tan pequeño para los muros.
      Agradezco su atencion. Y quisiera saber como podria contactarme con ud. para que a traves del CIP-TACNA u otra entidad privada podamos contar con su presencia en algun curso.
1938. asanbar Autor31 octubre, 2013 en 7:36 am

      Estimado Oscar Flores:

      Estas partiendo con error de criterio. Los muros son elementos tipo Shell no membrana. No sé cómo estarás incluyendo a las columnas, si has colocado tipo barra conectada al muro, entonces se despegan y el muro actúa como tabique, en ese caso habría que dividir al muro y añadirle pequeñas columnas en los nudos extremos. Tampoco sé cómo integras los esfuerzos para pasarlos a M, V, si has considerado los esfuerzos verticales de los muros transversales. Lee los comentarios al capítulo 08 la Norma E.070. Saludos,
1939. Miguel Angel LAPA 31 octubre, 2013 en 10:47 am

      Ingeniero San Bartolomé:
      1.-En una edificación en caso de cimentación con vigas de cimentación cual es el punto de referencia de la ubicación de la viga de cimentación, al nivel de la zapata, encima de la zapata o a una distancia h encima de la zapata, cual es lo correcto ingeniero, bueno he visto proyectos que lo ubican a una distancia h encima de la zapata, es correcto ingeniero.
      2.-En caso de análisis estructural de una edificación los muros de albañilería en la fachada en los aleros, en el Etabs como lo considero el muro como una carga distribuida o como elemento Shell, porque cuando lo considero como muro Shell la deriva disminuye en mi edificación, si lo considero como una carga distribuida la deriva del edificio se incrementa entonces los muros de la fachada asignadas como elementos Shell estarían aportando de alguna manera a la rigidez de la edificación, entonces de qué manera lo considero esos muros en el Etabs ingeniero. De ya agradezco su respuesta ingeniero.
1940. Ángel San Bartolomé 1 noviembre, 2013 en 8:01 am

      Estimado Miguel Lapa:

      1) eso depende, si buscas la interacción suelo-VC (zapata combinada), o si quieres aislar las deformaciones de la VC respecto al suelo. Lee libros sobre cimentaciones.

      2) eso también depende de cómo consideres esos muros. Si los aíslas de la estructura, actúan como pesos adicionales, no los aísla interactuarán con la estructura. Saludos,
1941. Jose Luis 2 noviembre, 2013 en 7:34 pm

      Buenas noches Ing. Ángel, tengo una duda, al calcular el An (área del nucleo), para el diseño en Albañilería Confinada, que significa que sea negativo, está mal???

      gracias por su respuesta.
1942. Ángel San Bartolomé 2 noviembre, 2013 en 7:55 pm

      Estimado José Luis:

      Debes indicar tu apellido y gustosamente responderé tu consulta. Saludos,
1943. Jose Luis Rodriguez Corro 2 noviembre, 2013 en 10:57 pm

      Buenas noches Ing. Ángel, tengo una duda, al calcular el An (área del nucleo), y la fuerza de compresión, para el diseño en Albañilería Confinada (elementos de confortamiento), que significa que sea negativo, está mal???
1944. Ángel San Bartolomé 3 noviembre, 2013 en 6:10 am

      Estimado José Luis Rodríguez:

      Si el área del núcleo te sale pequeña o negativa, es porque la compresión actuante en esa columna es muy reducida, en ese caso manda el diseño por corte-fricción o el área mínima.

      Saludos,
1945. Angel Letona Candia 4 noviembre, 2013 en 7:25 am

      Escribo con la intención se solventar una duda que tengo para el diseño de edificios con Muros de Ductilidad Limitada.
      Estoy en el debate entre usar muros de acople con armado en X (para los alfeizer de las ventanas) o vigas que soporten su respectiva tabiquería de ladrillos. Cuál sería en su opinión mas recomendable? y por qué?
      Espero pueda responderme,
      Muchas gracias, atentamente

      Angel Letona Candia
      Bachiller de Ingeniería Civil
1946. Ángel San Bartolomé 4 noviembre, 2013 en 11:49 am

      Estimado Ángel Letona:

      Es una decisión que debería tomar el ingeniero estructural, ya que la distribución de esfuerzos cambia en todo el edificio al aislar o al acoplar los alféizares de las ventanas. El acoplar rigidiza la estructura y le da una tendencia a que los muros fallen por corte, se desarrollan tremendos cortantes en los extremos que podría causar tracciones en los muros. Saludos.
1947. Dave Augustin 10 noviembre, 2013 en 4:59 am

      Mi nombre es Dave Augustin, Soy haitiano, resido en República Dominicana. Soy estudiante de termino de Ingeniería Civil en la Universidad Dominicana O&M. Actualmente estoy sustentando una tesis de grado sobre los efectos y riesgos de los pisos blandos en la RD.

      Ante de todo, quiero felicitarle por el éxito y sus aportes a la sociedad peruana y al mundo. Estuve leyendo algunas de sus diferentes publicaciones y un poco de currículo y de verdad que me he quedado sorprendido de tantos logros. Realmente, usted acaba de ser mi ejemplo como Ingeniero.

      El motivo principal de mi correspondencia es solicitarle su ayuda en cuanto a mi tesis. Estuve buscando algunos materiales sobre mi tema de Pisos Blandos y casimente me salio solamente su investigación y quería saber si usted tiene mas material sobre este problema.

      De antemano, le agradezco su colaboracion..

      Reciba mis cordiales felicitaciones y saludos.

      Dave Augustin
1948. Ángel San Bartolomé 10 noviembre, 2013 en 12:49 pm

      Estimado Dave Augustin:

      Desafortunadamente no tengo más información sobre piso blando que la existente en mi blog, sigue buscando en Internet, he puesto y también tu mensaje en mi blog para ver si otra persona te pueda ayudar. Saludos,
1949. Mariela Espinoza 12 noviembre, 2013 en 10:50 am

      Ing. San Bartolomé,

      Acabo de descubrir su Blog y déjeme felicitarlo por el aporte que es para los ingenieros.

      Permitame el atrevimiento de hacerle una consulta por este medio, soy egresada de la carrera de ing. civil y estoy trabajando en mi tesis para optar al titulo, la cual trata de Pushover en muros de albañileria, como estoy comenzando a trabajar en ella, lo primero que debo hacer es modelar y analisar el comportamiento de muros aislados de albañilería diferentes esbelteces y rigideces en el programa SAP2000; el modelo debe estar basado en el modelo teórico puntal-tensor, e investigado y diferentes autores tratan de distinta manera esta teoría. Mi pregunta es ¿según usted cual método es el mas representativo del comportamiento de la albañilería? y ¿cual es mas acertado para determinar el ancho del puntal equivalente?.
      En el modelo me gustaría representar la interacción mortero- ladrillo ¿es posible representar esto mediante resortes no lineales o algo por el estilo?. Agradeciendo de ante mano su ayuda.

      Atentamente
      Mariela Espinzoa
1950. Ángel San Bartolomé 13 noviembre, 2013 en 1:14 pm

      Estimada Mariela Espinoza

      Lee los comentarios al capítulo Interacción Tabique-Pórtico de la Norma E.070, también hay un capítulo de este blog dedicado a esta interacción. Sobre tu segunda pregunta, recuerda que la albañilería es un material artesanal, la adherencia mortero-ladrillo depende de muchos factores, por lo que no creo que lo puedas modelar, mejor es modelar al conjunto. Saludos
1951. HENRY 15 noviembre, 2013 en 11:22 am

      Ing. San Bartolomé buenas dias. Mi nombre es Henry Cárdenas Mateo – Bach. Ingeniería Civil. Tesista de la Universidad Nacional Daniel Alcides Carrión – Pasco. Mi consulta es la siguiente: Sin bien es cierto los bloques de concreto son unidades huecas en su mayoría, pero también son clasificadas como unidades alveolares. Mi pregunta sería lo siguiente: ¿Puedo utilizar bloques de concreto huecos en zonas sísmica 1?. Gracias por su respuesta.
1952. HENRY CARDENAS 15 noviembre, 2013 en 11:32 am

      Ing. San Bartolomé buenas noches. Mi nombre es Henry Cárdenas Mateo – Bach. Ingeniería Civil. Tesista de la Universidad Nacional Daniel Alcides Carrión – Pasco. Mi consulta es la siguiente: Sin bien es cierto los bloques de concreto son unidades huecas en su mayoría, pero también son clasificadas como unidades alveolares. Mi pregunta sería lo siguiente: ¿Puedo utilizar bloques de concreto huecos en zonas sísmica 1?. Gracias por su respuesta.
1953. Ángel San Bartolomé 15 noviembre, 2013 en 12:36 pm

      Estimado Henry Cárdenas:

      De acuerdo a la E.070, el bloque de mencionas cataloga como unidad alveolar (no es perforada), y de acuerdo a la tabla 2, puede usarse en construcciones de albañilería armada parcialmente rellena de hasta 2 pisos (no para muros confinados) en la Zona 1. Sin embargo, si tu demuestras matemáticamente, que la estructura se comportará elásticamente (sin grietas) ante el sismo severo (Vm > Vu), entonces podrías usar unidades huecas y alveolares en muros confinados. Saludos,
1954. Antonio Macizo Fernández 18 noviembre, 2013 en 11:56 am

      Ingeniero Ángel , buenas mi nombre es Neil Antonio Macizo Fernández , estudiante de Ingeniería Civil de la UNSCH , exalumno de intercambio de la red peruana de universidades PUCP , bueno tengo una consulta : Que institución en el país me determina la modificación de las normas de estructuras del RNE.

      Saludos .
1955. Ángel San Bartolomé 18 noviembre, 2013 en 12:01 pm

      Estimado Antonio, SENCICO es la entidad de ejecutar y modificar las Nomas Peruanas de Edificaciones. SENCICO es unidad dependiente del Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento. A su vez, para efectos de hacer o modificar una norma, SENCICO nombra un comité técnico integrados por representantes de universidades, industria de la construcción, colegio de ingenieros, etc.

      Saludos.
1956. Mariela Espinoza 20 noviembre, 2013 en 4:42 pm

      Estimado Ing. San Bartolome,

      Muchas gracias por su pronta respuesta a mi consulta anterior, fue de mucha ayuda.
      Ahora me surgió otra dado la cual se la planteo, ¿existe alguna curva tensión- deformación (como las que existen para el hormigón armado y para el acero) donde se muestra claramente donde el material entra en el rango inelastico?. Lo que paso es que necesito definir en mi modelo algunas rotulas plásticas para la albañilería, y no tengo claro como se comporta la albañilería tanto en compresión y en tracción, para poder definir esta curva. Espero que haya entendido mi consulta.

      De ante mano muchas gracias.

      Saludos cordiales.
      Mariela Espinoza
1957. Ángel San Bartolomé 20 noviembre, 2013 en 7:04 pm

      Estimada Mariela Espinoza:

      Los instrumentos que usamos para medir desplazamientos son LVDT. Estos LVDT son muy caros y la falla por compresión es explosiva (mira videos en el blog), por eso los retiramos al llegar al 50% de la carga de rotura. Con esos LVDT solo medimos Em y el módulo de Poisson. Saludos.
1958. Ricardo Retis 21 noviembre, 2013 en 12:09 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé mi nombre es Ricardo Retis soy Bach Ing. Civil me encuentro realizando mi tesis en vulnerabilidad estructural de edificios de albañilería no sé si está en su alcance poder proporcionarme información técnica acerca de edificios de albañilería realizados en los años 80s, 90s. Para poder evaluarlos y realizar mi análisis.
      Sin otro particular me despido cordialmente.
1959. Ángel San Bartolomé 21 noviembre, 2013 en 12:22 pm

      Estimado Ricardo Retis:

      De acuerdo al estudio que estás haciendo, mi recomendación es buscar los planos en las distintas municipalidades limeñas, en función de su población. Obtener planos de las principales compañías de cálculo (Blanco, Gallegos, etc.) solo te daría una opinión sesgada del problema. Otra forma es que tú mismo hagas el levantamiento previa encuesta.

      Saludos,
1960. fernando caceres torres 25 noviembre, 2013 en 4:18 pm

      Apreciado ingeniero, tengo una consulta con respecto a los puntos donde debe empalmarse los fierros de una columna, tengo un caso en el que se presentan 12Ø3/4" y la altura de piso a techo es de 4.00 m.,y se trata de una edificacion de 03 niveles, ¿Donde se podria traslapar los fierro?, en las uniones cercanas a las vigas o como se indica en varios libros de concreto que es a la mitad de altura de la columna, de ser asi, es necesario empalmar los 12 fierros en ese punto?…gracias de antemano
1961. Ángel San Bartolomé 26 noviembre, 2013 en 10:48 am

      Estimado Fernando Cáceres:

      No es recomendable empalmar al 100 de las varillas en la misma sección, salvo que uses empalmes mecánicos. Te recomiendo empalmar máximo 50%. La zona de empalme debe ser aquella donde el momento flector sea mínimo, no necesariamente el centro de la columna. Saludos,
1962. fernando caceres 1 diciembre, 2013 en 10:21 am

      estimado ingeniero, tengo una pregunta con respecto a la torsión en edificaciones ubicadas en esquina, ¿es preferible un edificio con buena rigidez lateral aunque exista problemas torsionales?, de ser así, ¿en qué etapas del análisis y diseño habría que considerar esta torsión?, en el diseño de vigas, columnas etc. Muchas gracias….
1963. Ángel San Bartolomé 1 diciembre, 2013 en 11:13 am

      Estimado Fernando Cáceres:

      Es preferible evitar la torsión y dotar de una rigidez adecuada a la edificación. Si la estructura presenta torsión excesiva, califica como irregular y se reduce al factor "R", aumentando la fuerza sísmica. Esta torsión la contemplan los programas (ETABS, SAP) durante el cálculo de esfuerzos. Saludos,
1964. Mariela Espinoza 2 diciembre, 2013 en 12:37 pm

      Estimado Ing. San Bartolomé, le escribía para consultarle, si usted me podría dar algunas nociones de como modelar el comportamiento de la albañilería en el programa SAP2000 mediante elementos LINK (no lineales). Desde ya muchas gracias.

      Saludos

      Mariela Espinoza
1965. Ángel San Bartolomé 2 diciembre, 2013 en 3:40 pm

      Estimada Mariela Espinoza:

      Siento mucho no poder ayudarte, nunca he usado ese tipo de elementos. Cuando he querido realizar un análisis inelástico he reemplazado a las columnas y a la albañilería por una serie de bielas, en las cuales fui reduciendo su rigidez, transformándolas en barras blandas. En la albañilería se empieza con barras dirigidas en las 2 diagonales, ajustando sus áreas en una primera corrida de tal modo que su rigidez inicial sea igual a la del muro original. Cuando hay grieta diagonal se eliminan a las barras en tracción, etc. (mira el Anexo de mi primer libro) Si vas a usar el SAP, lee antes el manual. Suerte.
1966. Luis 5 diciembre, 2013 en 6:15 am

      Saludos Ingeniero, queria consultarle que significa el limite de distorsion dado en la norma de diseño sismo resistente, es el limite a partir del cual la estructura colapsa? es un limite de reparabilidad de la estructura?, gracias por su ayuda.

      Atte.

      Luis
1967. Ángel San Bartolomé 5 diciembre, 2013 en 8:15 am

      Estimado Luis:

      Debes identificarte indicando tu apellido, después, con todo gusto responderé tu pregunta. Saludos.
1968. Violeta Saiz 5 diciembre, 2013 en 4:59 pm

      Estimado Ingeniero.
      Tengo una duda respecto a la inclinación de los ganchos de estribos. Para el caso de tabiques de 13 cm de ancho, el estribo es muy delgado(9cm). ¿los ganchos deben ir a 135° o puedo reducir el ángulo para que entre estos pueda ingresar el concreto?
      Gracias
1969. Ángel San Bartolomé 5 diciembre, 2013 en 11:44 pm

      Estimada Violeta Saiz:

      Se trata de un gancho estándar, por lo que no puedes modificar sus medidas. Más bien puedes usar un estribo con 1 3/4 de vuelta, amarrando sus puntas al refuerzo vertical, y tendrás un núcleo de columna libre.
1970. fernando caceres 6 diciembre, 2013 en 11:16 pm

      apreciado ingeniero, en el caso que se tenga una edificación cercana a una máquina chancadora que genere bastante vibración ¿Qué elementos estructurales se verían afectados en la etapa de análisis y diseño?, tal vez las vigas y columnas?…Asimismo ¿Qué consideraciones habría que tomar en cuenta al efectuar el análisis y diseño estructural de la edificación?….Muchas gracias de antemano.
1971. Ángel San Bartolomé 7 diciembre, 2013 en 7:14 am

      Estimado Fernando Cáceres:

      Primero tendrías que contratar a un laboratorio para que mida in-situ las aceleraciones verticales y horizontales. Si estas son excesivas se puede aislar tu edificación o la máquina chancadora, efectuando una zanja delgada llena de tecnopor. Saludos.
1972. Fernando Moreno 17 diciembre, 2013 en 4:02 am

      Estimado Ingeniero:

      Estoy empezando a hacer mi plan de tesis y quería hacerle la siguiente consulta:
      ¿Qué temas de tesis teóricas me podría recomendar en estructuras y sobre instituciones educativas en el Perú?
      Le agradecería de antemano su pronta respuesta.
1973. Ángel San Bartolomé 17 diciembre, 2013 en 7:35 am

      Estimado Fernando Moreno:

      Un tema podría ser, hasta qué nivel de aceleración sísmica puede soportar un colegio diseñado con la normativa actual. Saludos,
1974. Iván Villacorta 2 enero, 2014 en 10:49 am

      Estimado ingeniero Ángel San Bartolomé, me interesa conocer qué proveedores o marcas de mallas electrosoldadas para el refuerzo de muros de adobe son las que cumplen con los requerimientos que Ud. describe. Muchas gracias.
1975. Ángel San Bartolomé 3 enero, 2014 en 5:59 pm

      Estimado Iván Villacorta:

      La marca de malla electrosoldada que usamos en nuestros experimentos (con alambres de 1 mm, espaciados a 3/4 de pulgada) fue PRODAC, eso se consigue en todo el Perú. En caso no la encontraras usas otras similares y las ensayas a tracción. La resistencia mínima debe ser 200 kg/m. Saludos.
1976. mauro cantoro 3 enero, 2014 en 6:09 pm

      Estimado ingeniero:

      Quisiera saber si existe alguna normativa nacional o internacional que señale los procedimientos a realizar para la evaluacion de una estructura existente, por ejemplo: la evaluacion de un edificio con fines de ampliar un nivel más.
      De no existir ninguna normativa, por favor me podria señalar en su amplia experiencia cuales deberían ser los criterios a seguir

      Gracias anticipadamente.
1977. Ángel San Bartolomé 4 enero, 2014 en 8:51 am

      Estimado mauro cantoro:

      Mira la Norma de cargas E.020, allí encontrarás lo que buscas. Mira en este blog cómo se aplicaron estas normas en sistemas no tradicionales. Saludos,
1978. Daniel torres 6 enero, 2014 en 11:38 pm

      Apreciado ingeniero, ¿que criterios se utilizan para diseñar dados de concreto conectados con vigas de cimentacion como contrapeso en zapatas?. Este tipo de sistema se podría emplear en suelos blandos?…Muchas gracias.
1979. Luis Terrones 7 enero, 2014 en 4:12 pm

      Estimado ingeniero, quiero hacerle 3 preguntas porfavor.

      – En el artículo 11.7 (RNE E.070) se menciona que la columna debe empezar a vaciarse desde el borde superior del cimiento y no del sobrecimiento, supongo que es por el tipo de concreto, ya que por lo general el sobrecimiento es de hormigón. La pregunta es, si el concreto del sobrecimiento tuviera una dosificación para f’c =17.15 MPa, se podría aceptar que la columnas sean vaciadas desde el borde superior del sobrecimiento, o el hecho de “dividir” (juntas de construcción) a la columna en 3 partes también afecta su comportamiento sismo resistente.

      – Algunos maestros después de vaciado las zapatas, construyen dados en la base de la columnas aisladas para luego apoyar su encofrado, es recomendable dichos dados, y si se tuviera que realizar, será suficiente que tenga la misma resistencia del concreto en columna 210 kg/cm, o hay que aumentarle la resistencia por ser una capa muy delgada y de no ser recomendable su uso, que técnica constructiva recomienda para encofrar rápidamente columnas aisladas.

      – En la colocación de las armadura de acero en las columnas, algunos maestros perfieren colocar las barras longitudinales de 9m, es decir que hay que parar la columna preparada de 9m (estribos solo hasta los 3m)y ubicarlos en la posición correcta, esto muchas veces es peligroso por que el peso de la armadura le vence a los trabajadores y esta les cae encima. La pregunta es, ¿Se podria asumir que la longitud y ubicación de traslapes que sugiere el RNE E070 son suficientes para igualar este resultado (sin traslapes)? o sería recomendable esta técnica para el 1 piso y si no lo es, en que caso, si se podría aceptar este criterio de parar los 9m.

      Muchas gracias por su tiempo.
1980. Ángel San Bartolomé 8 enero, 2014 en 10:07 pm

      Estimado Daniel Torres:

      Los dados de concreto simple, pueden ir en suelos de 1 kg/cm2, no en suelos licuables y su función es, por equilibrio, contrarrestar la excentricidad de la carga vertical. Saludos.
1981. Ángel San Bartolomé 8 enero, 2014 en 10:22 pm

      Estimado Luis Terrones:

      1) Así es, pero de todas maneras hay que agregar estribo de montaje en esa zona.

      2) Esos dados sirven para nivelar los encofrados, otros usan pequeñas barritas, en fin usa el método que mejores resultados te ha dado. El dado no debería ser de más de 1cm de espesor.

      3) Esa técnica podría aplicarse cada 2 pisos.

      Saludos,
1982. Omar 10 enero, 2014 en 10:43 am

      Saludos Ingeniero San Bartolomé, mi pregunta es la siguiente: el espaciamiento máximo de estribos es 0.5d ó 60cm puede ser también 0.25d ó 30cm (caso de 1.1…) ¿cuál es el espaciamiento máximo si el peralte de mi viga es 15cm?, ¿en el primer caso sería 7.5cm y en el segundo sería 3.75cm? si es así no he visto antes un estribado tan junto. Si la misma viga no es sismorresistente, ese espaciamiento ¿es continuo en todo el tramo? Muchas gracias por su amable respuesta.
1983. Ángel San Bartolomé 11 enero, 2014 en 4:14 pm

      Estimado Omar, debes identificarte indicando tu apellido, luego responderé tu consulta.
1984. Omar Calderón 11 enero, 2014 en 4:36 pm

      Claro ingeniero mi nombre es Omar Calderón
1985. Ángel San Bartolomé 13 enero, 2014 en 9:56 pm

      Estimado Omar Calderón:

      Los estribos cumplen 3 funciones: 1) absorber fuerza cortante, 2) arriostrar las barras longitudinales para evitar su pandeo local, y 3) montaje. En tu caso, al tratarse de una viga no estructural, la función sólo será de montaje para formar la canastilla. Saludos.
1986. Danitza Flores 16 enero, 2014 en 5:49 pm

      Apreciado ingeniero, que criterios debe seguirse para orientar una zapata excentrica en columnas que soporten tijerales metalicos, me refiero a como ubicar la zapata(lado mas largo de la zapata paralelo al lado largo de la columna o perpendicular al lado largo de la columna)…Muchas gracias.
1987. Omar Calderón 16 enero, 2014 en 10:15 pm

      Buen día Ingeniero San Bartolomé tengo una pregunta sobre albañilería:en el Capítulo 7, artículo 19, 19.1 y parte b)de la norma E.070 se habla sobre el esfuerzo axial máximo, la relación es: Pm/Lt<Fa<0.15f´m; con los valores del ejemplo de aplicación de su blog (de 4 pisos)si t=0.24m la Fa es mayor que 0.15f´m lo cual me da la idea que no se puede usar aparejo de cabeza. La desigualdad indicada lineas arriba es estricta en ese orden o la relación también puede entenderse como que Pm/Lt<Fa y Pm/Lt<0.15f´m, sin que sea necesario que Fa<0.15f´m ? Gracias por su respuesta.
1988. HENRY CARDENAS 17 enero, 2014 en 10:00 pm

      Ing. San Bartolomé buenas noches. Mi nombre es Henry Cárdenas Mateo – Bach. Ingeniería Civil. Estoy realizando una tesis titulado “Evaluación de la calidad estructural de la albañilería producida con bloques de concreto fabricadas en el distrito de Yanacancha-Pasco, 2013”. Mis consultas son la siguiente:
      •Acá en la ciudad de Pasco más del 70% de las Viviendas están estructuradas con bloques de concreto sin rellenas con grout. Se que estas unidades no están permitidas sus usos en muros portantes. Con fines de investigación Realice ensayos de 5 prismas de albañilería para determinar la resistencia característica a compresión axial (f’m) y a corte (v’m), mis resultados me arrojan f’m = 22.85 kg/cm2 y v’m = 4.39 kg/cm2, mi pregunta sería ¿ Con que norma o estudio puedo comparar mis resultados?.
      •Los resultados de los pilas me arrojan que f’m = 22.85 kg/cm2, pero el Em =47,599.06 kg/cm2 sin restar la desviación estándar, da un valor muy elevado, pues si relacionamos el f’m y Em resulta ser que Em=2163 f’m. Ing. ¿Por qué el valor de Em me salió muy elevado? ¿Puedo utilizar este dato cuando hago un diseño estructural de este tipo de edificaciones?
1989. HENRY CARDENAS MATEO 17 enero, 2014 en 10:05 pm

      Ing. San Bartolomé buenas noches. Mi nombre es Henry Cárdenas Mateo – Bach. Ingeniería Civil. Mi consulta es la siguiente:
      •Para determinar la succión de la unidad de Albañilería, entre los datos que se necesita saber es el área de la cara de asiento. He estado revisando investigaciones de la PUCP que lo realizan con el área Bruta incluso en unidades huecas, y en su libro de diseño y construcción de estructuras de albañilería menciona con el área neta. ¿Con cuál de ellos trabajo?.
      •Para diseñar edificaciones de albañilería utilizando unidades alveolares parcialmente rellenas con grout o ladrillos pandera. La norma no menciona el f’m y v’m para diseño ¿Qué puedo hacer en estos casos?
      •Para determinar el módulo de elasticidad experimentalmente, también tengo que restar al valor promedio su desviación estándar.
1990. HENRY CARDENAS MATEO 17 enero, 2014 en 10:12 pm

      Gracias por su respuesta.
1991. Rinrin Renacuajo 18 enero, 2014 en 2:31 pm

      Apreciado Ingeniero San Bartolomé, me dirijo a usted con el fin de hacer pública una denuncia y agradecería lo publique previa edición (seudónimo) (Prefiero el anonimato: Temo por mi integridad física). Como es de todos sabido el Edificio Space colapsó en la ciudad de Medellín (Colombia) y Alvaro Villegas Moreno, el propietario de la constructora y reconocido político, culpó de todo al Ingeniero (PHD) Jorge Aristizábal y contrató los servicios de la Universidad de los Andes para realizar los supuestos estudios que corroboren tal infamia. Resulta que el Calculista realizó un trabajo óptimo y quien cometió grandes errores fue el residente de obra e hijo del político Villegas Moreno; tales como: Anclar un muro estructural a la losa de cubierta del sótano, sin llevarla al subsuelo, generando un excesivo empuje de carga muerta, usar herraje importado de la china (barato y sin estándares anti sísmicos: no corrugado etc), no estudiaron los cilindros de concretos a usar, redujeron la sección de los elementos estructurales y emplearon a compresión y a tracción en estos otras barras (de menor denominación) con razón hoy en día, se burlan de la ingeniería colombiana y dicen a manera de chiste: A los ingenieros colombianos, se les cae un andén. Mi denuncia busca reivindicar al Ingeniero Jorge Aristizábal y que el peso de la ley caiga sobre los verdaderos culpables de la muerte de 12 inocentes trabajadores. No solo está en juego la reputación del señor Aristizábal, además su vida (Ya ha intentado suicidarse 2 veces) y lo peor, su currículo está por el suelo y le anularon profesionalmente.
1992. Ángel San Bartolomé 18 enero, 2014 en 5:57 pm

      Estimada Danitza Flores:

      Se orienta hacia la zona de mayor momento flector existente en la base de la columna. Saludos,
1993. Ángel San Bartolomé 18 enero, 2014 en 6:13 pm

      Estimado Omar Calderón:

      Estas malinterpretando las cosas, te sugiero leer los comentarios a la Norma, aparte que en mi ejemplo no hay muro de 24cm, todos son de 13 y todos pasan.
1994. Ángel San Bartolomé 19 enero, 2014 en 10:43 am

      Estimado Henry Cárdenas:

      Se trabaja con la Norma E.070. Tu valor de Em es demasiado alto, usa el de la Norma. Puede usarse en Pasco albañilería parciamente rellena, descontando los huecos. Si usas bloques de concreto no puedes mojarlos antes del asentado, por tanto, no necesitas pruebas de succión. Te sugiero leer los comentarios a la norma que aparecen en este blog.
1995. Ángel San Bartolomé 19 enero, 2014 en 10:51 am

      Estimado Rinrin: por esta única vez aceptaré, un comentario anónimo del cual no necesariamente me soladirizo.
1996. Alvaro Rubiños 20 enero, 2014 en 11:38 am

      Estimado Ing. San Bartolomé,

      Tengo una duda respecto del año en que se inició el uso de acero corrugado con fy=4200 kg/cm2. Tengo entendido que antes se usaba un acero con menor resistencia a la fluencia.

      ¿Podría indicarme en qué año se hizo la transición?

      Muchas gracias. Buenos días.
1997. Luis Terrones 22 enero, 2014 en 2:11 pm

      Saludos estimado ing. San Bartolomé, por favor acláreme unas dudas.

      Tengo entendido que es preferible que los muro de albañilería no debe pasar H=2.4m o la relación L=2xH, sin embargo he realizado un diseño de una vivienda de 2 pisos de 95m2, en donde mi diseño si me permite tener H=3.0m, o al menos si cumple la verificación por flexocompreción (C < 1.33) y la verificación por corte (va < vm , siempre y cuando se use vm=1.8 + 0.18 x fd < 3.3), sin embargo para dichos muros portantes debo usar vigas peraltadas (h=0.4m incluyendo losa), el sobrecimiento sera de h= 0.4m quedando asi, el muro en h= 2.4m, de acuerdo a esto tengo 5 preguntas.

      1)La recomendación de H=2.4m es solo ladrillo o de piso a techo?

      2) Se podría obviar la recomendación de H=2.4m siempre y cuando la verificación por corte y flexocompreción lo permita.

      3) El uso de la cal en ladrillos de arcilla, incrementa la resistencia al corte?, de ser así estará bien una dosificación de 1:1:4 (Cem : Cal : Arena G.)?, le pregunto esto por he leido que la cal solo es para el salitre, dar mayor plasticidad a la mezcla y que la mezcla dure por mas tiempo, estas características también son ciertas?

      4)La viga de amarre debe tener el mismo peralte que la columna, sin embargo quisiera saber si el peralte, en la viga lo puede remplazar solo un viga de 0.13 x 0.20 y la losa de 0.20m

      5) El porcentaje de fuerza de corte que lleva cada muro en un piso debe acercarse al promedio de los mismos, sin embargo en el diseño mencionado, debido a la arquitectura no puedo alargar e incrementar muchos muros por tanto e tenido que colocar una placa de 3.0m de longitud y 0.13m de ancho al centro de la casa (al costado de la escalera), dicha placa reduce el cortante en los otros muros , pero se lleva mas del 60 por ciento de la fuerza cortante aplicada en el 1° piso, sin embargo las viguetas del techo no se apoyan directamente en la placa, mas bien las viguetas se apoyan en su centro de su luz en 2 vigas chatas de 30 cm de ancho y dichas vigas se apoyan en la placa y en un muro portante (la viguetas se apoyan en muros portantes en sus extremos), aquí la pregunta es si para que la placa funcione correctamente, ¿las viguetas deben apoyarse directamente en la viga?.

      Nota: la máxima excentricidad de la estructura es de 30cm y la mínima de 5 cm, el cortante basal en el 1° piso es de 75 ton.

      Muchas gracias por su tiempo.
1998. Ángel San Bartolomé 23 enero, 2014 en 4:19 am

      Estimado Álvaro Rubiños:

      Busca en la historia de SiderPerú, la fecha en que se hizo el cambio.

      Saludos,
1999. Ángel San Bartoloomé 23 enero, 2014 en 4:30 am

      Estimado Luis Terrones:

      Desde el año 2006 cambiamos totalmente a la Norma E.o70. Debes actualizarte para poder hablar el mismo idioma, ese documento y sus comentarios puedes bajarlos desde este blog. Saludos,
2000. Jaime Revilla 24 enero, 2014 en 1:49 pm

      Estimado Ing.:
      Qué se puede hacer cuando no se ha dejado la junta de construcción de las vigas y viguetas (fierros que sobresalen) cuando se quiere hacer otro paño de losa aligerada. Mi caso es para un último piso de una casa habitación en Cajamarca.
      Muchas gracias por su respuesta.
2001. Daniel torres 26 enero, 2014 en 11:42 pm

      Apreciado ingeniero, ¿es posible utilizar una losa aligerada de 20 cms doblemente armada en un paño de 5.00×7.00?, la sobrecarga es de 500 kg/m2, en el primer nivel y 200 en el segundo, o necesariamente habria que usar 25 cms…muchas graciasss.
2002. Ánfel Francisco Sartolmé 27 enero, 2014 en 7:15 pm

      Jaime Revilla:

      Limpia el fierro que vas empalmar, mides su diámetro si este es menor al esperado lo cambias, limpias, escarifica el concreto y le echas resina.
2003. Ángel San Bartolomé 27 enero, 2014 en 7:43 pm

      Daniel Torres:

      Si losa es vieja, entonces debes hace una prueba de carga, si losa es nueva usas programas de computo, tanteando sus espesores y sobrecarga.
2004. Moises Miranda 29 enero, 2014 en 3:21 pm

      Ing. San Bartolomé.
      Consulta: A que distancia se recomienda realizar el corte en vigas , losas aligeradas y macizas en un proceso de vaciado.
      Me encuentro en un proyecto donde los vaciados de concreto en techos son grande y se tiene que realizar en varias etapas y mi preocupación es en donde tengo que realizar los corte de vaciado.
      Existe una Norma o manual que respalde longitud de corte en vaciados.
      Gracias.
2005. Daniel torres 7 febrero, 2014 en 12:06 pm

      apreciado ingeniero, tengo unas consultas con respecto a lo siguiente
      a) ¿Es posible que al realizar una análisis dinámico el primer modo de vibración sea traslacional, el segundo rotacional y el tercero traslacional?, existe algún problema de torsión que afecte sustancialmente el comportamiento de la estructura?
      b)¿Cuál es la finalidad de utilizar conectores verticales en las zapatas, a manera de bastones anclados verticalmente?
      Muchas gracias por sus respuestas.
2006. Oscar Miguel 8 febrero, 2014 en 6:06 pm

      Ing. Ángel muy buenas tardes, quien le habla es un alumno de ingeniera civil de la Universidad Nacional Pedro Ruiz Gallo del norte del país (Lambayeque) , antes que nada agradecerle el invaluable aporte a la ciencia y a la formación de nosotros estudiantes con sus publicaciones. Estoy a dos ciclos de acabar la carrera y mi meta es hacer una tesis en "diseño con aisladores sísmico" e visto una tesis digital de la PUCP y me parece excelente, desearía contar con su apoyo y guia aunque a la distancia hoy con los medios se puede hacer. Agradeciéndole desde ya su aporte.
2007. ING. WILLY ALLCCARIMA 12 febrero, 2014 en 12:55 pm

      DESCANSE EN PAZ ING. SAN BARTOLOME.
      TODOS MIS RESPETOS Y ADMIRACION SIEMPRE PARA USTED.
2008. Luis Quiroz 13 febrero, 2014 en 11:27 am

      Recién me acabo de enterar de la tragedia. Que descanse en paz estimado ingeniero, siempre sera admirado por estudiantes y profesionales no solo de la Católica sino de todas las universidades del Perú. Gracias por dejar un gran legado a la ingeniería Peruana.
2009. MAURO CANTORO 13 febrero, 2014 en 11:45 am

      GRAN INGENIERO E INVESTIGADOR A QUIEN LE DEBEMOS LAS GRANDES CAMBIOS A LA NORMA PERUANA DE ALBAÑILERIA.
      TODA MI ADMIRACIÓN Y RESPETO ALLA EN LA ETERNIDAD
2010. Pablo huapaya 13 febrero, 2014 en 9:36 pm

      Mis condolencias a la familia de tan ilustre ingeniero. Gracias por sus enseñanzas y nos queda seguir y difundir los conocimientos a las futuras generaciones de ingenieros.
2011. Juan Gonzales 15 febrero, 2014 en 6:47 am

      Es una lastima completa que un gran ser humano como el ingeniero angel san bartolome nos haya dejado de este mundo.

      Un gran ser humano que desinteresadamente apoyo a jovenes ingenieros civiles.

      Desde aqui quisiera darle las gracias por todas sus valiosas respuestas y todo el conocimiento aportado al Perú.

      Descanse en paz ingeniero
2012. Manuel Vasquez 15 febrero, 2014 en 6:51 am

      Una lamentable noticia la del fallecimiento del ingeniero angel san bartolome, ¿ alguien sabe desde cuando sufre de este mal el ingeniero y de que enfermedad padecia el ingeniero?
2013. Daniel torres 19 febrero, 2014 en 7:25 pm

      Descanse en paz Ingeniero San Bartolome, mi mas sentido pesame a toda su familia.
2014. OSCAR LAGOS 20 febrero, 2014 en 5:44 pm

      ING. SAN BARTOLOMÉ, BUENAS TARDES, QUERÍA CONSULTAR LO SIGUIENTE: TENGO UNA NAVE INDUSTRIAL CON VIGA CARRILERA DE 30 MT DE LUZ Y 12 MTS DE ALTURA, LA LONGITUS TOTAL DE LA NAVE ES 70 MT. EL ESTUDIO DE SUELOS ARROJA UNA CAPACIDAD PORTANTE DE 2 KG/CM2 Y UN Df DE -3.30 MT, Y SE DETERMINO QUE TODAS LAS ZAPATAS SEAN CENTRADAS. LA CONSULTA ES, SI ES NECESARIO QUE LAS ZAPATAS SEAN CONECTADAS LONGITUDINALMENTE MEDIANTE UNA VIGA O LA ZAPATA CENTRADA POR SI SOLA PUEDE CONSTRUIRSE SIN CONEXIÓN ALGUNA. AGRADECIENDO LA ATENCIÓN, ME DESPIDO
      ATTE
      OSCAR LAGOS
2015. janett 20 marzo, 2014 en 4:14 pm

      quisiera saber si me podrían ayudar que pasa si e colocado coneccion eléctrica en las vigas peraltadas mi preocupación es grande porque esta en el cuarto de mis hijas quisiera que me ayuden porque me siento re contra mal me han dicho que se debilitan y que incluso puede pasar corriente mediante los fierro ayúdenme a darle solución
2016. Andres Marcos Rodriguez Payone 2 junio, 2014 en 5:03 pm

      Estimado Ing. Estoy interesado en la construccion de ADOBE construidas en Pacaran y Lumahuana- Cañete, quisiera saber de que materiales esta compuesto el adobe y cual es la estructura interna, para la conformacion del tabique y sus espesores, interiores – extriores, en zonas de alto riesgo sismico. Muchas gracias